《中浪.玉泉花苑二期工程支模专项施工方案1.doc》由会员分享，可在线阅读，更多相关《中浪.玉泉花苑二期工程支模专项施工方案1.doc（42页珍藏版）》请在三一办公上搜索。
1、中浪.玉泉花苑二期工程支模架专项施工方案第一章、工程概况中浪.玉泉花苑二期工程位于舟山市白泉王家桥以西，定展线以南，玉泉花苑一期工程的北侧，由舟山市百盛置业有限公司开发建设，舟山市规划建筑设计研究院设计，浙江科城建设监理有限公司监理，浙江弘业建设有限公司总承包，舟山市定海区建筑工程质量（安全）监督站监督。 本工程分为A、B、C三块地块，A地块为酒店，地下1层，地上15层，建筑高度为61.600米；B地块为配套用房及商铺组成，A-6地上9层，建筑高度为31.280米，A-7地下1层，地上11层，建筑高度为30.090米；C地块为多层及高层住宅及商铺组成，其中B-21B-24下地下室1层，总建筑面
2、积为100518平方米，建筑物均为钢筋混凝土框剪结构，设计使用年限为50年。第二章、梁模板(扣件钢管架)计算书计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008； 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011；3、混凝土结构设计规范GB50010-2010；4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012；5、钢结构设计规范GB 50017-2003； 一、工程属性新浇混凝土梁名称KL14新浇混凝土梁计算跨度(m)8.4混凝土梁截面尺寸(mmmm)4001200新浇混凝土结构层高(m)4.1梁侧楼板厚度(mm)250 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/
3、m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.22风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)950梁两侧立柱间距lb(mm)1200步距h(mm)1500新浇混凝土
4、楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)950、950混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)600梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)600梁底支撑小梁根数5梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281
5、250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.2)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1.2)+1.40.72139.06kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1.2137.3kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.76kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)1.2130.7kN/m 1、强度验算 Mmax0.
6、107q1静L2+0.121q1活L20.10737.30.12+0.1211.760.120.04kNm Mmax/W0.04106/375001.12N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632qL4/(100EI)=0.63230.71004/(10010000281250)0.007mml/400100/4000.25mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.39337.30.1+0.4461.760.11.54kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1
7、.14337.30.1+1.2231.760.14.48kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.92837.30.1+1.1421.760.13.66kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393 q2l=0.39330.70.11.21kN R2=R4=1.143 q2l=1.14330.70.13.51kN R3=0.928 q2l=0.92830.70.12.85kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)6080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(
8、cm3)64小梁截面惯性矩I(cm4)256 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max1.54+0.91.35(0.3-0.1)0.4/4+0.5(1.2-0.25)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.25)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.25)+1.40.72max0.6-0.4/2，(1.2-0.6)-0.4/2/21，4.48+0.91.35(0.3-0.1)0.4/4=4.5kN/m q2max1.21+(0.3-0.1)0.4/4+0.5(1.2-0.25)+(0.5+(24+1.1)0.25)max0.6-0.4/2，(1.2
9、-0.6)-0.4/2/21，3.51+(0.3-0.1)0.4/43.53kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1074.50.952，0.54.50.320.43kNm Mmax/W0.43106/640006.8N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6074.50.95，4.50.32.597kN max3Vmax/(2bh0)=32.5971000/(26080)0.81N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0
10、.6323.539504/(10093502560000)0.76mml/400950/4002.38mm 2q2l24/(8EI)3.533004/(893502560000)0.15mml/400300/4000.75mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1434.50.95，0.3934.50.95+4.50.34.89kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R54.5kN，R2R44.89kN，R34kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q
11、2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1433.530.95，0.3933.530.95+3.530.33.83kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R54.13kN，R2R43.83kN，R33.12kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483.5可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.877106/50
12、80172.69N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax8.536kN max2Vmax/A=28.5361000/48934.91N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.29mml/400600/4001.5mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RmaxR1,R30.85kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，左侧立柱扣件受力R0.85kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 七、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工
13、模板安全技术规范JGJ162-2008钢管类型483.5立柱截面面积A(mm2)489回转半径i(mm)15.8立柱截面抵抗矩W(cm3)5.08抗压强度设计值f(N/mm2)205 =h/i=1500/15.8=94.94=150 长细比满足要求！ 查表得，0.63 1、风荷载计算 Mw0.921.4klah2/100.921.40.220.951.52/100.05kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)1.2)+0.91.42135.42kN/m 2)小梁验算 q1max1
14、.4+(0.3-0.1)0.4/4+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.25)+0.91.41max0.6-0.4/2，(1.2-0.6)-0.4/2/21，4.07+(0.3-0.1)0.4/4=4.09kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.81kN，R219.6kN，R30.81kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+Mw/lbmax0.81+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.25)+0.91.41(0.95+0.6-0.4/2)/20.95，19.6，0.81+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.25)+0.91.41(0.95+1.2
15、-0.6-0.4/2)/20.95+0.05/1.219.69kN fN/(A)+Mw/W19690.92/(0.63489)+0.05106/508074.01N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR2121.07kNN30kN 满足要求！第三章 板模板（扣件式）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范G
16、B 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土楼板名称B2，标高9.00m新浇混凝土楼板板厚(mm)250新浇混凝土楼板边长L(m)8新浇混凝土楼板边宽B(m)8 二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑
17、混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.50.36风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计模板支架高度(m)4.1立柱纵向间距la(mm)950立柱横向间距lb(mm)950水平拉杆步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)200立柱距混凝土板长边的距离(mm)200主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)200小梁两端各悬挑长度(mm)200，200主梁两端各悬挑长度(mm)200，200 设计简图如下：模板设计平面图模板设计
18、剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向) 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0
19、.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.25)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.25)+1.40.72.5 1=10.04kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.11=0.11kN/m p0.91.4Q1K=0.91.42.53.15kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max10.040.22/8，0.110.22/8+3.150.2/4= 0.16kNm Mmax/W0.16106/375004.21N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.25)1=6
20、.38kN/m 5ql4/(384EI)56.382004/(38410000281250)0.05mml/400200/4000.5mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)6080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面惯性矩I(cm4)256 因B/lb取整8000/950取整8，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为200mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k
21、，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.25)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.25)+1.40.72.50.22.05kN/m 因此，q1静0.91.2(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.25)0.21.42kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.20.63kN/m M10.107q1静L2+0.121q1活L20.1071.420.952+0.1210.630.9520.21kNm q20.91.2G1kb=0.91.20.30.20.
22、06kN/m p0.91.4Q1k=0.91.42.53.15kN M2max0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pLmax0.0770.060.952+0.213.150.95，0.1070.060.952+0.1813.150.950.63kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max2.050.22/2，0.060.22/2+3.150.20.63kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.21，0.63，0.630.63kNm Mmax/W0.63106/640009.89N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V1
23、0.607q1静L+0.62q1活L0.6071.420.95+0.620.630.951.19kN V20.607q2L+0.681p0.6070.060.95+0.6813.152.18kN V3maxq1L1，q2L1+pmax2.050.2，0.060.2+3.153.16kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.19，2.18，3.163.16kN max3Vmax/(2bh0)=33.161000/(28060)0.99N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.25)0.21.32kN/m 跨中
24、max0.632qL4/(100EI)=0.6321.329504/(10093502560000)0.28mml/400950/4002.38mm 悬臂端maxqL4/(8EI)=1.322004/(893502560000)0.01mml1/400200/4000.5mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483.5可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08 1、小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m
25、2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.25)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.25)+1.40.71.50.21.91kN/m q1静0.91.35(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.35(0.5+(1.1+24)0.25)0.21.65kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50.20.38kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.25)0.2=1.36kN/
26、m 承载能力极限状态 按四跨连续梁，Rmax(1.143q1静+1.223q1活)L1.1431.650.95+1.2230.380.952.23kN 按悬臂梁，R1q1l=1.910.20.38kN RmaxRmax，R12.23kN; 正常使用极限状态 按四跨连续梁，Rmax1.143q2L1.1431.360.951.47kN 按悬臂梁，R1q2l=1.360.20.27kN RmaxRmax，R11.47kN; 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.94kNm Mmax/W0.94106/5080185.02N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验
27、算 主梁剪力图(kN) Vmax6.02kN max2Vmax/A=26.021000/48924.63N/mm2125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图(mm) max1.02mm 跨中max=1.02mm=950/400=2.38mm 悬挑段max0.36mm=200/400=0.5mm 满足要求！ 七、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483.5立柱截
28、面面积A(mm2)489立柱截面回转半径i(mm)15.8立柱截面抵抗矩W(cm3)5.08抗压强度设计值f(N/mm2)205 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633.4mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =l0/i=2633.4/15.8=166.67=210 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(1500+2200)=3041.577mm 1l01/i3041.577/15.8192.505，查表得，10.195 Mw=0.
29、921.4klah2/10=0.921.40.360.951.52/100.09kNm Nw0.91.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=0.91.2(0.5+(24+1.1)0.25)+0.91.410.950.95+0.921.40.09/0.957.73kN f Nw/(A)+ Mw/W7731.19/(0.2489)+0.09106/508098.26N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.7551500=3040.538mm 2l02/i3040.538/15.8192.439，查表得，20.195 非顶部立杆段：l02=
30、k2h =1.1551.7551500=3040.538mm 2l02/i3040.538/15.8192.439，查表得，20.195 Mw=0.921.4klah2/10=0.921.40.360.951.52/100.09kNm Nw0.91.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=0.91.2(0.75+(24+1.1)0.25)+0.91.410.950.95+0.921.40.09/0.957.97kN f Nw/(A)+ Mw/W7974.86/(0.2489)+0.09106/5080100.81N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算荷载传递至立杆
31、方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N7.73kNN30kN 满足要求！第四章、柱模板计算书柱模板的计算依据建筑施工手册第四版、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。 柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):600.00
32、；柱截面高度H(mm):600.00；柱模板的总计算高度:H = 3.00m；根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2；计算简图一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:3；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:3；对拉螺栓直径(mm):M12；2.柱箍信息柱箍材料:钢楞；截面类型:矩形；宽度(mm):80.00；高度(mm):100.00；壁厚(mm):5.00；钢楞截面惯性矩I(cm4):241.42；钢楞截面抵抗矩W(cm3):48.28；柱箍的间距(mm):450；柱箍合并根数:1
33、；3.竖楞信息竖楞材料:木楞；竖楞合并根数:2；宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷载标准值计算 其中 - 混凝
34、土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取3.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 57.246 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值57.246 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=57.246kN/m
35、2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 270 mm，且竖楞数为 3，面板为2 跨，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的二跨连续梁进行计算。 面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的二跨连续梁用下式计算最大跨中弯距： 其中， M-面
36、板计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =270.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.257.250.450.90=27.822kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.450.90=1.134kN/m；式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =27.822+1.134=28.956 kN/m；面板的最大弯距：M =0.125 28.956270270= 2.64105N.mm；面板最大应力按下式计算： 其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯距(
37、N.mm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 45018.018.0/6=2.43104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 2.64105 / 2.43104 = 10.858N/mm2；面板的最大应力计算值 =10.858N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的二跨连续梁计算，公式如下: 其中， -面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =270.0mm； q-作用在模板上的侧压
38、力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.257.250.450.90=27.822kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.450.90=1.134kN/m； 式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =27.822+1.134=28.956 kN/m；面板的最大剪力： = 0.62528.956270.0 = 4886.250N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； -面板计算最大剪力(N)： = 4886.250N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 450mm ； hn-面板厚度(mm)
39、：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =34886.250/(245018.0)=0.905N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.905N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的二跨连续梁计算，挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 57.250.4525.76 kN/m； -面板最大挠度(mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =270.0mm ； E-面板弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩(mm4)； I= 45018.018.018.0/12 = 2.19105 mm4；面板最大容许挠度: = 270 / 250 = 1.08 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.52125.76270.04/(1009500.02.1910
