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1、 塔吊基础施工方案目录一、编制依据2二、工程概况2三、场区周边主要施工环境2四、塔吊布置2五、塔吊选型3六、塔吊基础施工方案31、基础布置32、塔吊基础施工43、质量保证措施54、职业健康安全保证措施5附一、15#塔吊矩形板式桩基础计算书（TC5610型）7附二、6#塔吊矩形板式基础计算书（TC5610型）15附三、15#塔吊施工示意图24附四、6#塔吊基础施工示意图25附五、15#塔吊基础桩头处理节点26附六、塔吊基础排水节点27首创奥莱（昆山）南地块住宅项目（一期）塔吊基础施工方案一、编制依据1、塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T187-20092、混凝土结构设计规范GB50010
2、-20103、建筑桩基技术规范JGJ94-20084、建筑地基基础设计规范GB50007-2011 5、首创奥莱（昆山）南地块住宅项目（一期）设计图纸6、首创奥莱（昆山）南地块住宅项目（一期）地质勘查报告二、工程概况本工程包括6栋34层高住宅，总建筑面积87424，为1层地下室，基坑开挖深度约5m。根据工程特点，住宅楼每栋布设1台塔吊，塔吊臂长为5部44m、1部38m，塔吊采用附臂式，15#塔吊基础采用4根预应力管桩+钢筋混凝土承台，6#塔吊采用天然基础承台。三、场区周边主要施工环境施工场区原为农业用地，为耕地、池塘，地势开阔，四周无建筑，场地西南侧存在高压电塔及高压线，高压线走向由场地西南边
3、经过电塔向东南；场地东南角有一临时用电接入口变压器及一河道水闸房，西北角有一西侧厂房用电变压器。四、塔吊布置本着经济、适用、安全的原则布置如下塔吊：每栋高层施工计划高峰时考虑6天一层，模板3天，钢筋2天，混凝土1天，塔吊所吊装的主要是钢筋、模板、钢管、扣件以及少量的砼等。塔吊起吊最高高度：住宅区1#、6#塔吊起吊高度约128米；2#、3#塔起吊高度约123米；4#、5#塔吊起吊高度约为133米； 塔吊在布置时，2#塔吊覆盖范围距西南侧500KV高压线最近端距离约22m，符合供电部门所规定的安全距离范围；1#塔吊距离东南角临时变压器约13m、距离水闸房约21m；4#塔吊距离西北角变压器约10m、
4、6#塔吊距离西北角变压器约8m，符合供电部门所规定的安全距离范围。五、塔吊选型按正常考虑,现场设置TC5610型即可满足施工要求,住宅区1#塔吊臂长为38m外，其余5台塔吊均为44m臂长。所有塔吊待基础做好后,现场做好实测实量,在确认待安装塔吊的安装和运行与场地现有建筑物、构筑物互不妨碍后方可进场安装。六、塔吊基础施工方案1、基础布置塔吊均布置在基坑内，塔吊在下层土大开挖之后安装；15#塔吊采用4根预应力管桩加承台式基础，预应力管桩桩芯间距3.6米，塔吊桩基采用600、L=13米预应力管桩见10G409,PHC-600AB110-C80，管桩按本工程设计的桩型选用。6#塔吊因工期及场地制约限制
5、，基础处理采用承台部位开挖至-4.2m（黄海高程）标高，开挖尺寸8米*8米，达到地勘报告所述4-1层粘土层（地基土承载力特征值200Kpa）后，回填1m厚砂石层，承台加大至6米*6米*1.5米，经品茗计算软件计算，能符合需用要求。塔吊基础承台尺寸：15#塔吊基础承台尺寸为5.0米*5.0米，厚度1.5米，承台下面设100厚C15垫层，基础混凝土标号为C35。6#塔吊基础尺寸为6米*6米，厚度1.5米，承台下设100厚C15垫层，基础砼标号C35。 基础埋深及配筋：塔吊基础底面为地下室底板底面，经验算，基础配筋满足构造配筋即可。详细配筋见基础配筋图。1）、基础钢筋配置：1#5#塔吊基础面层钢筋采
6、用双向HRB40020180，底层钢筋采用双向HRB40025150，竖向连接钢筋为双向10500；6#塔吊基础面层钢筋采用双向HRB40020200，底层钢筋采用双向HRB40025180，竖向连接钢筋为双向10500。所有塔吊基础上下网片钢筋在侧面采用搭接焊接。2）、1#5#塔吊桩顶与承台连接节点：桩顶与塔吊基础承台连接节点参见图籍预应力混凝土管桩（10G409）第41页，其中L（锚入桩芯尺寸）为3米，主筋为620，La=900，桩芯内箍筋为26100，下部托板为4钢板。灌桩混凝土标号为C40。2、塔吊基础施工1）、定位放线由专业测量员根据现场建筑物尺寸，及塔吊布置图确定塔吊准确位置，并撒
7、出挖土灰线。2）、土方开挖塔吊基础土方开挖与主楼基坑开挖同步进行，6#楼塔吊基础开挖及换填详见后附示意图。3）、塔吊基础施工A、C15混凝土垫层待基础挖至设计标高后（6#塔吊基底土方换填至相应标高），浇筑100mm厚混凝土垫层。B、桩头处理桩头处理接节点参见图籍预应力混凝土管桩（10G409）第41页相关节点对桩头进行处理。C、钢筋绑扎、预埋铁放置按设计基础图进行钢筋绑扎，绑扎过程中，根据塔吊施工队伍提供的预埋铁布置详图，经精确定位后，进行预埋铁固定，保证位置及混凝土表面平整度准确。D、基础混凝土支模加固后固定塔吊预埋件，用C35混凝土浇筑，基础模板采用木模板，木方、钢管加固。E、塔吊排水设置
8、坑内塔吊在基础混凝土浇筑前，在基坑四周设置排水沟，连接主楼基坑内集水井，将水抽排出基坑。F、基础回填主楼地下室完成后，及时对塔吊基础进行回填，主要方法：对塔吊四周砌筑20cm厚砖墙（带构造柱圈梁），高度高出地坪30cm，在砌体强度达到一定强度后，进行回填，同时在内部用14#槽钢进行支撑加固。G、塔吊避雷设置按塔吊使用说明施工，在塔吊基础钢筋施工时安设接地下引线。3、质量保证措施（1）、严格执行基础方案施工。（2）、格执行技术交底制度，做到交底到人，使每一个施工人员明确施工工艺。（3）、做好混凝土养护工作。（4）、严格控制预埋铁的安放位置及标高。4、职业健康安全保证措施（1）、坚持以“安全第一，
9、预防为主”的方针，确定安全生产责任。(2）、作好围护和支撑加固工作，并在片区长，安全员检查通过后，方可施工。（3）、落实安全生产责任制和各项安全管理制度。坚持管生产必须管安全的原则，把安全措施贯穿到安装和拆除的全过程中去。附一、15#塔吊矩形板式桩基础计算书（TC5610型） 计算依据： 1、塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T187-2009 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑桩基技术规范JGJ94-2008 4、建筑地基基础设计规范GB50007-2011 一、塔机属性塔机型号TC5610塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)133塔机独立状态的计算高度H(m)1
10、36塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m)1.6 二、塔机荷载塔机竖向荷载简图 1、塔机自身荷载标准值塔身自重G0(kN)486.6起重臂自重G1(kN)37.4起重臂重心至塔身中心距离RG1(m)22小车和吊钩自重G2(kN)3.8最大起重荷载Qmax(kN)60最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离RQmax(m)11.5最小起重荷载Qmin(kN)10最大吊物幅度RQmin(m)50最大起重力矩M2(kNm)Max6011.5，1050690平衡臂自重G3(kN)19.8平衡臂重心至塔身中心距离RG3(m)6.3平衡块自重G4(kN)89.4平衡块重心至塔身中心距离RG4(m)11.8
11、 2、风荷载标准值k(kN/m2)工程所在地江苏 昆山基本风压0(kN/m2)工作状态0.2非工作状态0.55塔帽形状和变幅方式锥形塔帽，小车变幅地面粗糙度B类(田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区)风振系数z工作状态1.59非工作状态1.66风压等效高度变化系数z1.32风荷载体型系数s工作状态1.95非工作状态1.95风向系数1.2塔身前后片桁架的平均充实率00.35风荷载标准值k(kN/m2)工作状态0.81.21.591.951.320.20.79非工作状态0.81.21.661.951.320.552.26 3、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(k
12、N)486.6+37.4+3.8+19.8+89.4637起重荷载标准值Fqk(kN)60竖向荷载标准值Fk(kN)637+60697水平荷载标准值Fvk(kN)0.790.351.64319.02倾覆力矩标准值Mk(kNm)37.422+3.811.5-19.86.3-89.411.8+0.9(690+0.519.0243)675.88非工作状态竖向荷载标准值Fk(kN)Fk1637水平荷载标准值Fvk(kN)2.260.351.64354.42倾覆力矩标准值Mk(kNm)37.422-19.86.3-89.411.8+0.554.4243813.17 4、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔
13、机自重设计值F1(kN)1.2Fk11.2637764.4起重荷载设计值FQ(kN)1.4FQk1.46084竖向荷载设计值F(kN)764.4+84848.4水平荷载设计值Fv(kN)1.4Fvk1.419.0226.63倾覆力矩设计值M(kNm)1.2(37.422+3.811.5-19.86.3-89.411.8)+1.40.9(690+0.519.0243)1008.86非工作状态竖向荷载设计值F(kN)1.2Fk1.2637764.4水平荷载设计值Fv(kN)1.4Fvk1.454.4276.19倾覆力矩设计值M(kNm)1.2(37.422-19.86.3-89.411.8)+1.
14、40.554.42431209.81 三、桩顶作用效应计算承台布置桩数n4承台高度h(m)1.5承台长l(m)5承台宽b(m)5承台长向桩心距al(m)3.6承台宽向桩心距ab(m)3.6桩直径d(m)0.6承台参数承台混凝土等级C35承台混凝土自重C(kN/m3)25承台上部覆土厚度h(m)0承台上部覆土的重度(kN/m3)19承台混凝土保护层厚度(mm)50配置暗梁否矩形桩式基础布置图 承台及其上土的自重荷载标准值： Gk=bl(hc+h)=55(1.525+019)=937.5kN 承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.2937.5=1125kN 桩对角线距离：L=(ab2+
15、al2)0.5=(3.62+3.62)0.5=5.09m 1、荷载效应标准组合 轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(637+937.5)/4=393.62kN 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下： Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L =(637+937.5)/4+(813.17+54.421.5)/5.09=569.38kN Qkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L =(637+937.5)/4-(813.17+54.421.5)/5.09=217.87kN 2、荷载效应基本组合 荷载效应基本组合偏心竖向力作用下： Qmax=(F+G)/n+(M+Fv
16、h)/L =(764.4+1125)/4+(1209.81+76.191.5)/5.09=732.43kN Qmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L =(764.4+1125)/4-(1209.81+76.191.5)/5.09=212.27kN 四、桩承载力验算桩参数桩混凝土强度等级C80桩基成桩工艺系数C0.85桩混凝土自重z(kN/m3)25桩混凝土保护层厚度(mm)35桩入土深度lt(m)13桩配筋自定义桩身承载力设计值是桩身承载力设计值2700地基属性是否考虑承台效应否土名称土层厚度li(m)侧阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系数承载力特征值fak(k
17、Pa)淤泥质土2.2206500.7-粘性土5.37012000.8-粉土1.54510000.8-粉土2.74010000.7-粉砂4.56525000.6- 1、桩基竖向抗压承载力计算 桩身周长：u=d=3.140.6=1.88m 桩端面积：Ap=d2/4=3.140.62/4=0.28m2 Ra=uqsiali+qpaAp =1.88(2.220+5.370+1.545+2.740+1.365)+25000.28=1979.2kN Qk=393.62kNRa=1979.2kN Qkmax=569.38kN1.2Ra=1.21979.2=2375.04kN 满足要求！ 2、桩基竖向抗拔承载
18、力计算 Qkmin=217.87kN0 不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！ 3、桩身承载力计算 纵向预应力钢筋截面面积：Aps=nd2/4=113.1410.72/4=989mm2 (1)、轴心受压桩桩身承载力 荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=732.43kN 桩身结构竖向承载力设计值：R=2700kN 满足要求！ (2)、轴心受拔桩桩身承载力 Qkmin=217.87kN0 不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！ 五、承台计算承台配筋承台底部长向配筋HRB400 25150承台底部短向配筋HRB400 25150承台顶部长向配筋HRB400 20180承台顶部短向配筋HR
19、B400 20180 1、荷载计算 承台有效高度：h0=1500-50-25/2=1438mm M=(Qmax+Qmin)L/2=(732.43+(212.27)5.09/2=2404.81kNm X方向：Mx=Mab/L=2404.813.6/5.09=1700.46kNm Y方向：My=Mal/L=2404.813.6/5.09=1700.46kNm 2、受剪切计算 V=F/n+M/L=764.4/4 + 1209.81/5.09=428.73kN 受剪切承载力截面高度影响系数：hs=(800/1438)1/4=0.86 塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(ab-B-d)/2=(3.
20、6-1.6-0.6)/2=0.7m a1l=(al-B-d)/2=(3.6-1.6-0.6)/2=0.7m 剪跨比：b=a1b/h0=700/1438=0.49，取b=0.49； l= a1l/h0=700/1438=0.49，取l=0.49； 承台剪切系数：b=1.75/(b+1)=1.75/(0.49+1)=1.18 l=1.75/(l+1)=1.75/(0.49+1)=1.18 hsbftbh0=0.861.181.5710351.44=11474.94kN hslftlh0=0.861.181.5710351.44=11474.94kN V=428.73kNmin(hsbftbh0，
21、hslftlh0)=11474.94kN 满足要求！ 3、受冲切计算 塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.6+21.44=4.48m ab=3.6mB+2h0=4.48m，al=3.6mB+2h0=4.48m 角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力验算！ 4、承台配筋计算 (1)、承台底面长向配筋面积 S1= My/(1fcbh02)=1700.46106/(1.0316.7500014382)=0.01 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-20.01)0.5=0.01 S1=1-1/2=1-0.01/2=0.995 AS1=My/(S1h0fy1)=1700.46106/(0
22、.9951438360)=3301mm2 最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,451.57/360)=max(0.2,0.2)=0.2% 梁底需要配筋：A1=max(AS1, bh0)=max(3301,0.00250001438)=14380mm2 承台底长向实际配筋：AS1=16854mm2A1=14380mm2 满足要求！ (2)、承台底面短向配筋面积 S2= Mx/(2fcbh02)=1700.46106/(1.0316.7500014382)=0.01 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-20.01)0.5=0.01 S2=1-2/2=1-0.01/
23、2=0.995 AS2=Mx/(S2h0fy1)=1700.46106/(0.9951438360)=3301mm2 最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,451.57/360)=max(0.2,0.2)=0.2% 梁底需要配筋：A2=max(9674, lh0)=max(9674,0.00250001438)=14380mm2 承台底短向实际配筋：AS2=16854mm2A2=14380mm2 满足要求！ (3)、承台顶面长向配筋面积 承台顶长向实际配筋：AS3=9041mm20.5AS1=0.516854=8427mm2 满足要求！ (4)、承台顶面短向配筋面积
24、 承台顶长向实际配筋：AS4=9041mm20.5AS2=0.516854=8427mm2 满足要求！ (5)、承台竖向连接筋配筋面积 承台竖向连接筋为双向10500。附二、6#塔吊矩形板式基础计算书（TC5610型） 计算依据： 1、塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T187-2009 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑地基基础设计规范GB50007-2011 一、塔机属性塔机型号TC5610塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)133塔机独立状态的计算高度H(m)136塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m)1.6 二、塔机荷载塔机竖向荷载简图 1、塔机自身荷载
25、标准值塔身自重G0(kN)486.6起重臂自重G1(kN)37.4起重臂重心至塔身中心距离RG1(m)22小车和吊钩自重G2(kN)3.8最大起重荷载Qmax(kN)60最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离RQmax(m)11.5最小起重荷载Qmin(kN)10最大吊物幅度RQmin(m)50最大起重力矩M2(kNm)Max6011.5，1050690平衡臂自重G3(kN)19.8平衡臂重心至塔身中心距离RG3(m)6.3平衡块自重G4(kN)89.4平衡块重心至塔身中心距离RG4(m)11.8 2、风荷载标准值k(kN/m2)工程所在地江苏 昆山基本风压0(kN/m2)工作状态0.2非工作状
26、态0.55塔帽形状和变幅方式锥形塔帽，小车变幅地面粗糙度B类(田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区)风振系数z工作状态1.59非工作状态1.66风压等效高度变化系数z1.32风荷载体型系数s工作状态1.95非工作状态1.95风向系数1.2塔身前后片桁架的平均充实率00.35风荷载标准值k(kN/m2)工作状态0.81.21.591.951.320.20.79非工作状态0.81.21.661.951.320.552.26 3、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)486.6+37.4+3.8+19.8+89.4637起重荷载标准值Fqk(kN)60竖向荷载标
27、准值Fk(kN)637+60697水平荷载标准值Fvk(kN)0.790.351.64319.02倾覆力矩标准值Mk(kNm)37.422+3.811.5-19.86.3-89.411.8+0.9(690+0.519.0243)675.88非工作状态竖向荷载标准值Fk(kN)Fk1637水平荷载标准值Fvk(kN)2.260.351.64354.42倾覆力矩标准值Mk(kNm)37.422-19.86.3-89.411.8+0.554.4243813.17 4、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)1.2Fk11.2637764.4起重荷载设计值FQ(kN)1.4FQk1.
28、46084竖向荷载设计值F(kN)764.4+84848.4水平荷载设计值Fv(kN)1.4Fvk1.419.0226.63倾覆力矩设计值M(kNm)1.2(37.422+3.811.5-19.86.3-89.411.8)+1.40.9(690+0.519.0243)1008.86非工作状态竖向荷载设计值F(kN)1.2Fk1.2637764.4水平荷载设计值Fv(kN)1.4Fvk1.454.4276.19倾覆力矩设计值M(kNm)1.2(37.422-19.86.3-89.411.8)+1.40.554.42431209.81 三、基础验算矩形板式基础布置图基础布置基础长l(m)6基础宽b
29、(m)6基础高度h(m)1.5基础参数基础混凝土强度等级C35基础混凝土自重c(kN/m3)25基础上部覆土厚度h(m)0基础上部覆土的重度(kN/m3)19基础混凝土保护层厚度(mm)40地基参数砂石回填处理后地基承载力特征值fak(kPa)120砂石回填处理后基础宽度的地基承载力修正系数0砂石回填处理后基础埋深的地基承载力修正系数d2基础底面以下的土的重度(kN/m3)21基础底面以上土的加权平均重度m(kN/m3)19基础埋置深度d(m)0修正后的地基承载力特征值fa(kPa)101地基变形基础倾斜方向一端沉降量S1(mm)20基础倾斜方向另一端沉降量S2(mm)20基础倾斜方向的基底宽
30、度b(mm)5000 基础及其上土的自重荷载标准值： Gk=blhc=661.525=1350kN 基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.21350=1620kN 荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力： Mk=G1RG1-G3RG3-G4RG4+0.5FvkH/1.2 =37.422-19.86.3-89.411.8+0.554.4243/1.2 =618.16kNm Fvk=Fvk/1.2=54.42/1.2=45.35kN 荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力： M=1.2(G1RG1-G3RG3-G4RG4)+1.40.5FvkH/1.2 =1.2(37.422-19
31、.86.3-89.411.8)+1.40.554.4243/1.2 =936.8kNm Fv=Fv/1.2=76.19/1.2=63.49kN 基础长宽比：l/b=6/6=11.1，基础计算形式为方形基础。 Wx=lb2/6=662/6=36m3 Wy=bl2/6=662/6=36m3 相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩： Mkx=Mkb/(b2+l2)0.5=813.176/(62+62)0.5=575kNm Mky=Mkl/(b2+l2)0.5=813.176/(62+62)0.5=575kNm 1、偏心距验算 相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值： P
32、kmin=(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy =(637+1350)/36-575/36-575/36=23.25kPa0 偏心荷载合力作用点在核心区内。 2、基础底面压力计算 Pkmin=23.25kPa Pkmax=(Fk+Gk)/A+Mkx/Wx+Mky/Wy =(637+1350)/36+575/36+575/36=87.14kPa 3、基础轴心荷载作用应力 Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(637+1350)/(66)=55.19kN/m2 4、基础底面压力验算 (1)、修正后地基承载力特征值 fa=fak+b(b-3)+dm(d-0.5) =120.00+0.0021.
33、00(6.00-3)+2.0019.00(0.00-0.5)=101.00kPa (2)、轴心作用时地基承载力验算 Pk=55.19kPafa=101kPa 满足要求！ (3)、偏心作用时地基承载力验算 Pkmax=87.14kPa1.2fa=1.2101=121.2kPa 满足要求！ 5、基础抗剪验算 基础有效高度：h0=h-=1500-(40+25/2)=1448mm X轴方向净反力： Pxmin=(Fk/A-(Mk+Fvkh)/Wx)=1.35(637.000/36.000-(618.165+45.3501.500)/36.000)=-1.845kN/m2 Pxmax=(Fk/A+(Mk
34、+Fvkh)/Wx)=1.35(637.000/36.000+(618.165+45.3501.500)/36.000)=49.620kN/m2 假设Pxmin=0,偏心安全，得 P1x=(b+B)/2)Pxmax/b=(6.000+1.600)/2)49.620/6.000=31.426kN/m2 Y轴方向净反力： Pymin=(Fk/A-(Mk+Fvkh)/Wy)=1.35(637.000/36.000-(618.165+45.3501.500)/36.000)=-1.845kN/m2 Pymax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wy)=1.35(637.000/36.000+(618.1
35、65+45.3501.500)/36.000)=49.620kN/m2 假设Pymin=0,偏心安全，得 P1y=(l+B)/2)Pymax/l=(6.000+1.600)/2)49.620/6.000=31.426kN/m2 基底平均压力设计值： px=(Pxmax+P1x)/2=(49.62+31.43)/2=40.52kN/m2 py=(Pymax+P1y)/2=(49.62+31.43)/2=40.52kPa 基础所受剪力： Vx=|px|(b-B)l/2=40.52(6-1.6)6/2=534.9kN Vy=|py|(l-B)b/2=40.52(6-1.6)6/2=534.9kN X
36、轴方向抗剪： h0/l=1448/6000=0.244 0.25cfclh0=0.25116.760001448=36272.4kNVx=534.9kN 满足要求！ Y轴方向抗剪： h0/b=1448/6000=0.244 0.25cfcbh0=0.25116.760001448=36272.4kNVy=534.9kN 满足要求！ 6、地基变形验算 倾斜率：tan=|S1-S2|/b=|20-20|/5000=00.001 满足要求！ 四、基础配筋验算基础底部长向配筋HRB400 25180基础底部短向配筋HRB400 25180基础顶部长向配筋HRB400 20200基础顶部短向配筋HRB4
37、00 20200 1、基础弯距计算 基础X向弯矩： M=(b-B)2pxl/8=(6-1.6)240.526/8=588.39kNm 基础Y向弯矩： M=(l-B)2pyb/8=(6-1.6)240.526/8=588.39kNm 2、基础配筋计算 (1)、底面长向配筋面积 S1=|M|/(1fcbh02)=588.39106/(116.7600014482)=0.003 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-20.003)0.5=0.003 S1=1-1/2=1-0.003/2=0.999 AS1=|M|/(S1h0fy1)=588.39106/(0.9991448360)=1130mm2
38、 基础底需要配筋：A1=max(1130，bh0)=max(1130，0.001560001448)=13032mm2 基础底长向实际配筋：As1=16845mm2A1=13032mm2 满足要求！ (2)、底面短向配筋面积 S2=|M|/(1fclh02)=588.39106/(116.7600014482)=0.003 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-20.003)0.5=0.003 S2=1-2/2=1-0.003/2=0.999 AS2=|M|/(S2h0fy2)=588.39106/(0.9991448360)=1130mm2 基础底需要配筋：A2=max(1130，lh0)=max(1130，0.001560001448)=13032mm2 基础底短向实际配筋：AS2=16845mm2A2=13032mm2 满足要求！ (3)、顶面长向配筋面积 基础顶长向实际配筋：AS3=9734mm20.5AS1=0.516845=8422mm2 满足要求！ (4)、顶面短向配筋面积 基础顶短向实际配筋：AS4=9734mm20.5AS2=0.516845=8422mm2 满足要求！ (5)、基础竖向连接筋配筋面积 基础竖向连接筋为双向10500。 - 27 -附三、15#塔吊施工示意图附四、6#塔吊基础施工示意图附五、15#塔吊基础桩头处理节点附六、塔吊基础排水节点
