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1、不对称支座转动：左支座转,可分解为:对称转角反对称转角由(2.89),右支座转.Fig.2.101,一般情况：,(2.91),结果组合后弯矩如Fig.2.101，,悬索桥主缆在活载作用下最大弯矩和最大转角均在索鞍处，见Fig.2.102。,为简化求解假定：主缆近似为直线，无穷长主缆在索鞍处转动（由于活载）索夹等间距近似假定,将 代入(2.91)可得,(2.96),(2.100),(2.95),弯矩变化 由(2.95),当,当,时,则,由式(2.88)和(2.100),可见衰减迅速。,上述结果全是用“等效索夹长度”，见 Fig.2.99，因此不含索夹两端的局部弯曲(Fig.2.96)，为此还需补
2、充式(2.82)的弯曲应力,由 M1-2 引起的第一段索中弯曲应力,(2.87),由索夹转动造成的第一段索中弯曲应力,与斜拉杆弯曲应力 152 MPa 相近。,8,由夹紧力 Ncl 引起的索丝间摩擦力可承受的最大弯矩,(Wyatte),确保索夹不沿主缆滑动所需的夹紧力大于此值。,上例中,可得,V H H dx x,有恒定张力H 的索的动平衡方程（无Sag的情况）,7)单索的动力性质,令,代入上式得,见Fig.2.103。,D=0,有重力，则索平衡位置有 Sag，见 Fig.2.104上述结果只适用于平面外（横向）振动。,平面内的情况：若索不可伸长，则不可能出现无节点振型（对称），如此解出的结果
3、见 Fig.2.105。,n4=2.46,n1=1,n2=1.43,n3=2,为此须考虑索的伸长，其无量纲自振频率与无量纲几何/弹性参数 的关系见Fig.2.106。,斜拉杆范围,主缆范围,A,A,S,S,42,162,第一对称振型随 Pge 的变化见Fig.2.107,Pge42,Pge=42,Pge42,实际上主缆支点纵向可位移，考虑支点纵向刚度见 Fig.2.108，,边跨长度对振型的影响见Fig.2.109。,0.65,0.54,0.90,主跨主缆中点若纵向锁住（加梁扣），对短边跨的桥则抑制反对称振型，f1 可提高 40%，但对长边跨的桥无明显作用。见 Fig.2.110。,Fig.2.110,0.54,0.90,
