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1、楼板计算书日期： 5/31/2014时间：10:27:30:48 am一、基本资料：1、房间编号： 3 2、边界条件（左端/下端/右端/上端）：铰支/固定/固定/铰支/ 3、荷载： 永久荷载标准值：g 1.70+ 3.00(板自重)= 4.70 kN/m2 可变荷载标准值：q 2.00 kN/m2 计算跨度Lx = 3000 mm；计算跨度Ly = 7200 mm 板厚H = 120 mm； 砼强度等级：C20；钢筋强度等级：HPB235 4、计算方法：弹性算法。 5、泊松比：1/5. 6、考虑活荷载不利组合。 7、程序自动计算楼板自重。二、计算结果： Mx =(0.06633+0.01157
2、/5)*(1.20* 4.70+1.40* 1.00)* 3.02 = 4.35kNm 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩： Mxa =(0.10777+0.01200/5)*(1.4* 1.00)* 3.02 = 1.39kNm Mx= 4.35 + 1.39 = 5.74kNm Asx= 283.19mm2，实配 8150 (As 335.mm2) min 0.236% ， 0.279% My =(0.01157+0.06633/5)*(1.20* 4.70+1.40* 1.00)* 3.02= 1.57kNm 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩： Mya =(0.01200+0.10
3、777/5)*(1.4* 1.00)* 3.02 = 0.42kNm My= 1.57 + 0.42 = 2.00kNm Asy= 283.19mm2，实配 8150 (As 335.mm2) min 0.236% ， 0.279% Mx =0.12173*(1.20* 4.70+1.40* 2.00)* 3.02 = 9.25kNm Asx= 463.97mm2，实配 8100 (As 503.mm2,可能与邻跨有关系) min 0.236% ， 0.419% My =0.07757*(1.20* 4.70+1.40* 2.00)* 3.02 = 5.89kNm Asy= 289.81mm2
4、，实配 8150 (As 335.mm2,可能与邻跨有关系) min 0.236% ， 0.279%三、跨中挠度验算： Mq - 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值(1)、挠度和裂缝验算参数： Es 210000.N/mm2 Ec 25413.N/mm2 Ftk 1.54N/mm2 Fy 210.N/mm2(2)、在荷载效应的准永久组合作用下，受弯构件的短期刚度 Bs： 、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sq) （混凝土规范式 7.1.22） sq Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.43
5、） sq */(0.87* 93.*) =*N/mm2 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*120.= 60000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 7.1.24） te */ 60000.=* 1.1 - 0.65* 1.54/(*) = 1.100 、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值 E： E Es / Ec 210000.0/ 25413.0 = 8.264 、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值 f： 矩形截面，f 0 、纵向受拉钢筋配筋率 As / b / ho */1000/ 93.=* 、钢筋混凝土受弯构件的 Bs 按公式（混凝土规范式 7.2.31）计算:
6、Bs=Es*As*ho2/1.15+0.2+6*E*/(1+ 3.5f) Bs 210000.* 93.2/1.15*1.100+0.2+6*8.264*/(1+3.5*0.00)=*kNm2(3)、考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数 ： 按混凝土规范第 7.2.5 条，当 0时， 2.0(4)、受弯构件的长期刚度 B，可按下列公式计算： B Bs / （混凝土规范式 7.2.2） B*/2 = *kNm2(5)、挠度 f * Qq * L 4 / B f 0.00517* 5.7* 3.004/*= 3.954mm f / L 3.954/3000.= 1/ 759.，满足规范要求！
7、四、裂缝宽度验算： 、X方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sq) （混凝土规范式 7.1.22） sq Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.43） sq 3.52*106/(0.87* 101.* 335.) = 119.592N/mm2 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*120.= 60000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 7.1.24） te 335./ 60000.= 0.006当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0
8、.65* 1.54/( 0.01* 119.59) = 0.262max cr*sq/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土规范式 7.1.21）max 1.9*0.262*119.592/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.037mm，满足规范要求！ 、Y方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sq) （混凝土规范式 7.1.22） sq Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.43） sq 1.27*106/(0.87
9、* 93.* 335.) = 46.991N/mm2 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*120.= 60000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 7.1.24） te 335./ 60000.= 0.006当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 46.99) = -1.033当 0.2 时，取 0.2max cr*sq/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土规范式 7.1.21）max 1.9*0.200* 46.991/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0
10、.011mm，满足规范要求！ 、下端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sq) （混凝土规范式 7.1.22） sq Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.43） sq 3.98*106/(0.87* 101.* 335.) = 135.142N/mm2 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*120.= 60000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 7.1.24） te 335./ 60000.= 0.006当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1
11、 - 0.65* 1.54/( 0.01* 135.14) = 0.358max cr*sq/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土规范式 7.1.21）max 1.9*0.358*135.142/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.057mm，满足规范要求！ 、右端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sq) （混凝土规范式 7.1.22） sq Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.43） sq 6.24*106/(0
12、.87* 101.* 503.) = 141.385N/mm2 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*120.= 60000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 7.1.24） te 503./ 60000.= 0.008当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 141.39) = 0.391max cr*sq/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土规范式 7.1.21）max 1.9*0.391*141.385/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.065mm，满
13、足规范要求！楼板计算书日期： 5/31/2014时间：10:28:53:66 am一、基本资料：1、房间编号： 2 2、边界条件（左端/下端/右端/上端）：铰支/固定/固定/固定/ 3、荷载： 永久荷载标准值：g 1.70+ 3.00(板自重)= 4.70 kN/m2 可变荷载标准值：q 2.00 kN/m2 计算跨度Lx = 6000 mm；计算跨度Ly = 3000 mm 板厚H = 120 mm； 砼强度等级：C20；钢筋强度等级：HPB235 4、计算方法：弹性算法。 5、泊松比：1/5. 6、考虑活荷载不利组合。 7、程序自动计算楼板自重。二、计算结果： Mx =(0.00890+0
14、.04090/5)*(1.20* 4.70+1.40* 1.00)* 3.02 = 1.08kNm 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩： Mxa =(0.01740+0.09650/5)*(1.4* 1.00)* 3.02 = 0.46kNm Mx= 1.08 + 0.46 = 1.54kNm Asx= 283.19mm2，实配 8150 (As 335.mm2) min 0.236% ， 0.279% My =(0.04090+0.00890/5)*(1.20* 4.70+1.40* 1.00)* 3.02= 2.70kNm 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩： Mya =(0.0965
15、0+0.01740/5)*(1.4* 1.00)* 3.02 = 1.26kNm My= 2.70 + 1.26 = 3.96kNm Asy= 283.19mm2，实配 8150 (As 335.mm2) min 0.236% ， 0.279% Mx =0.05690*(1.20* 4.70+1.40* 2.00)* 3.02 = 4.32kNm Asx= 283.19mm2，实配 8150 (As 335.mm2,可能与邻跨有关系) min 0.236% ， 0.279% My =0.08360*(1.20* 4.70+1.40* 2.00)* 3.02 = 6.35kNm Asy= 313
16、.17mm2，实配 8150 (As 335.mm2,可能与邻跨有关系) min 0.236% ， 0.279%三、跨中挠度验算： Mq - 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值(1)、挠度和裂缝验算参数： Mq =(0.04090+0.00890/5)*(1.0* 4.70+0.5* 2.00 )* 3.02 = 2.19kNm Es 210000.N/mm2 Ec 25413.N/mm2 Ftk 1.54N/mm2 Fy 210.N/mm2(2)、在荷载效应的准永久组合作用下，受弯构件的短期刚度 Bs： 、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ft
17、k / (te * sq) （混凝土规范式 7.1.22） sq Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.43） sq 2.19/(0.87* 101.* 335.) = 74.357N/mm2 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*120.= 60000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 7.1.24） te 335./ 60000.=0.00559 1.1 - 0.65* 1.54/(0.00559* 74.36) = -1.313 当 0.2 时，取 0.2 、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值 E： E Es / Ec 210000.0/
18、 25413.0 = 8.264 、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值 f： 矩形截面，f 0 、纵向受拉钢筋配筋率 As / b / ho 335./1000/ 101.=0.00332 、钢筋混凝土受弯构件的 Bs 按公式（混凝土规范式 7.2.31）计算: Bs=Es*As*ho2/1.15+0.2+6*E*/(1+ 3.5f) Bs 210000.* 335.* 101.2/1.15*0.200+0.2+6*8.264*0.00332/(1+3.5*0.00)= 1207.50kNm2(3)、考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数 ： 按混凝土规范第 7.2.5 条，当 0时， 2.
19、0(4)、受弯构件的长期刚度 B，可按下列公式计算： B Bs / （混凝土规范式 7.2.2） B 1207.50/2 = 603.750kNm2(5)、挠度 f * Qq * L 4 / B f 0.00258* 5.7* 3.004/ 603.750= 1.973mm f / L 1.973/3000.= 1/ 1521.，满足规范要求！四、裂缝宽度验算： 、X方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sq) （混凝土规范式 7.1.22） sq Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式
20、 7.1.43） sq 0.88*106/(0.87* 93.* 335.) = 32.317N/mm2 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*120.= 60000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 7.1.24） te 335./ 60000.= 0.006当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 32.32) = -2.001当 0.2 时，取 0.2max cr*sq/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土规范式 7.1.21）max 1.9*0.200* 32.317/210000.*(1.9*2
21、0.+0.08*11.43/0.01000) = 0.008mm，满足规范要求！ 、Y方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sq) （混凝土规范式 7.1.22） sq Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.43） sq 2.19*106/(0.87* 101.* 335.) = 74.357N/mm2 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*120.= 60000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 7.1.24） te 335./ 60000.= 0.0
22、06当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 74.36) = -0.248当 0.2 时，取 0.2max cr*sq/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土规范式 7.1.21）max 1.9*0.200* 74.357/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.017mm，满足规范要求！ 、下端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sq) （混凝土规范式 7.1.22） sq Mq / (0.87 *
23、ho * As) （混凝土规范式 7.1.43） sq 4.29*106/(0.87* 101.* 335.) = 145.648N/mm2 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*120.= 60000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 7.1.24） te 335./ 60000.= 0.006当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 145.65) = 0.412max cr*sq/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土规范式 7.1.21）max 1.9*0.412*145.648/210000.*(
24、1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.070mm，满足规范要求！ 、右端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sq) （混凝土规范式 7.1.22） sq Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.43） sq 2.92*106/(0.87* 101.* 335.) = 99.131N/mm2 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*120.= 60000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 7.1.24） te 335./ 60000.=
25、 0.006当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 99.13) = 0.089当 0.2 时，取 0.2max cr*sq/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土规范式 7.1.21）max 1.9*0.200* 99.131/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.023mm，满足规范要求！ 、上端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sq) （混凝土规范式 7.1.22） sq Mq / (0.87
26、 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.43） sq 4.29*106/(0.87* 101.* 335.) = 145.648N/mm2 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*120.= 60000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 7.1.24） te 335./ 60000.= 0.006当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 145.65) = 0.412max cr*sq/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土规范式 7.1.21）max 1.9*0.412*145.648/210000
27、.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.070mm，满足规范要求！楼板计算书日期： 5/31/2014时间：10:29:46:25 am一、基本资料：1、房间编号： 5 2、边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/铰支/ 3、荷载： 永久荷载标准值：g 1.70+ 3.00(板自重)= 4.70 kN/m2 可变荷载标准值：q 2.00 kN/m2 计算跨度Lx = 3000 mm；计算跨度Ly = 7200 mm 板厚H = 120 mm； 砼强度等级：C20；钢筋强度等级：HPB235 4、计算方法：弹性算法。 5、泊松比：1/5. 6、考虑活荷
28、载不利组合。 7、程序自动计算楼板自重。二、计算结果： Mx =(0.04227+0.00803/5)*(1.20* 4.70+1.40* 1.00)* 3.02 = 2.78kNm 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩： Mxa =(0.10777+0.01200/5)*(1.4* 1.00)* 3.02 = 1.39kNm Mx= 2.78 + 1.39 = 4.17kNm Asx= 283.19mm2，实配 8150 (As 335.mm2) min 0.236% ， 0.279% My =(0.00803+0.04227/5)*(1.20* 4.70+1.40* 1.00)* 3.02
29、= 1.04kNm 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩： Mya =(0.01200+0.10777/5)*(1.4* 1.00)* 3.02 = 0.42kNm My= 1.04 + 0.42 = 1.47kNm Asy= 283.19mm2，实配 8150 (As 335.mm2) min 0.236% ， 0.279% Mx =0.08333*(1.20* 4.70+1.40* 2.00)* 3.02 = 6.33kNm Asx= 311.91mm2，实配 8100 (As 503.mm2,可能与邻跨有关系) min 0.236% ， 0.419% My =0.05587*(1.20*
30、 4.70+1.40* 2.00)* 3.02 = 4.24kNm Asy= 283.19mm2，实配 8150 (As 335.mm2,可能与邻跨有关系) min 0.236% ， 0.279%三、跨中挠度验算： Mq - 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值(1)、挠度和裂缝验算参数： Es 210000.N/mm2 Ec 25413.N/mm2 Ftk 1.54N/mm2 Fy 210.N/mm2(2)、在荷载效应的准永久组合作用下，受弯构件的短期刚度 Bs： 、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sq) （混凝土规范式
31、 7.1.22） sq Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.43） sq */(0.87* 93.*) =*N/mm2 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*120.= 60000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 7.1.24） te */ 60000.=* 1.1 - 0.65* 1.54/(*) = 1.100 、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值 E： E Es / Ec 210000.0/ 25413.0 = 8.264 、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值 f： 矩形截面，f 0 、纵向受拉钢筋配筋率 As / b / ho */1
32、000/ 93.=* 、钢筋混凝土受弯构件的 Bs 按公式（混凝土规范式 7.2.31）计算: Bs=Es*As*ho2/1.15+0.2+6*E*/(1+ 3.5f) Bs 210000.* 93.2/1.15*1.100+0.2+6*8.264*/(1+3.5*0.00)=*kNm2(3)、考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数 ： 按混凝土规范第 7.2.5 条，当 0时， 2.0(4)、受弯构件的长期刚度 B，可按下列公式计算： B Bs / （混凝土规范式 7.2.2） B*/2 = *kNm2(5)、挠度 f * Qq * L 4 / B f 0.00260* 5.7* 3.0
33、04/*= 1.988mm f / L 1.988/3000.= 1/ 1509.，满足规范要求！四、裂缝宽度验算： 、X方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sq) （混凝土规范式 7.1.22） sq Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.43） sq 2.25*106/(0.87* 101.* 335.) = 76.441N/mm2 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*120.= 60000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 7.1.24） te
34、 335./ 60000.= 0.006当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 76.44) = -0.211当 0.2 时，取 0.2max cr*sq/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土规范式 7.1.21）max 1.9*0.200* 76.441/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.018mm，满足规范要求！ 、Y方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sq) （混凝土规范式 7.1.2
35、2） sq Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.43） sq 0.85*106/(0.87* 93.* 335.) = 31.189N/mm2 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*120.= 60000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 7.1.24） te 335./ 60000.= 0.006当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 31.19) = -2.113当 0.2 时，取 0.2max cr*sq/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土规范式 7.1.21）m
36、ax 1.9*0.200* 31.189/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.007mm，满足规范要求！ 、左端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sq) （混凝土规范式 7.1.22） sq Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.43） sq 4.27*106/(0.87* 101.* 503.) = 96.785N/mm2 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*120.= 60000.mm2 te As / Ate （混
37、凝土规范式 7.1.24） te 503./ 60000.= 0.008当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 96.79) = 0.065当 0.2 时，取 0.2max cr*sq/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土规范式 7.1.21）max 1.9*0.200* 96.785/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.023mm，满足规范要求！ 、下端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sq)
38、 （混凝土规范式 7.1.22） sq Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.43） sq 2.87*106/(0.87* 101.* 335.) = 97.337N/mm2 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*120.= 60000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 7.1.24） te 335./ 60000.= 0.006当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 97.34) = 0.070当 0.2 时，取 0.2max cr*sq/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混
39、凝土规范式 7.1.21）max 1.9*0.200* 97.337/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.023mm，满足规范要求！ 、右端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sq) （混凝土规范式 7.1.22） sq Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.43） sq 4.27*106/(0.87* 101.* 335.) = 145.178N/mm2 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*120.= 60000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 7.1.24） te 335./ 60000.= 0.006当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 145.18) = 0.410max cr*sq/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土规范式 7.1.21）max 1.9*0.410*145.178/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.070mm，满足规范要求！框架
