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1、目 录第一章 绪论1第二章 斜拉桥整体结构静力分析62.1工程概述72.2武汉市黄浦大街-金桥大道快速通道斜拉桥有限元模型的建立92.2.1结构材料102.2.2施工工况及边界条件的模拟112.2.3张拉索力的确定11第三章 索塔施工阶段计算与施工控制分析153.1索塔水平横撑的施工设计153.1.1横撑支撑位置确定的原则和方法173.1.2水平横撑主动力的确定方法193.1.3、荷载203.1.4、结构设计计算213.2、下横梁分层施工研究分析323.2.1、下横梁概况333.2.2、下横梁建模353.2.3、下横梁分析结论383.3索塔与中横梁异步施工分析393.4 索塔预抛高计算及分析4
2、2结论45参考文献47正 文第一章 绪论1.1斜拉桥结构特点斜拉桥又称斜张桥，其上部结构是由塔、梁、斜拉索三种基本构件组成的缆索承重的高次超静定结构体系。斜拉桥主梁一般采用混凝土结构、钢-混凝土组合结构或钢结构，索塔大都采用混凝土结构或钢结构，斜拉索则采用高强材料(高强钢丝或钢绞线)制成。斜拉桥中荷载传递途径是:斜拉索的两端分别锚固在主梁和索塔上，将主梁的恒载和车辆荷载传递至索塔，再通过索塔传至地基。因此，斜拉桥的主梁在斜拉索的各点支撑作用下，犹如多孔的弹性支承连续梁，每根钢索犹如桥墩。正是由于斜向产生的强大水平分力，依靠塔的自锚体系加以平衡，使拉索承受巨大拉力，塔梁承受巨大压力，从而充分发挥
3、了钢材受拉和混凝土受压的特性。特别是由于利用斜拉索作为主梁的中间弹性支撑，可以大大降低主梁的弯矩值，改善主梁的受力状态，这不但可以使主梁尺寸大大地减小，而且由于结构自重显著减轻，既节省了材料，又能大幅度的增大桥梁的跨越能力。在大跨径桥梁方案比选中，斜拉桥与悬索桥占据绝大多数。斜拉桥以其简明的结构受力、较低的材料费用、优美多变的桥型、较好的刚度和抗风能力等众多优点而备受青睐。1.2斜拉桥索塔结构形式及受力特点斜拉桥的主塔结构形式、高度、截面尺寸大小、塔底支承形式，应根据桥位处的地质、环境条件、斜拉桥的跨径、桥面宽度、拉索布置以及建筑造型等因素决定。索塔结构形式变化多样，在顺桥向常用的结构形式有单
4、柱式、A字形和倒Y形等几种，如图1.1所示。单柱形索塔构造简洁，外形轻盈美观，施工方便，是常用的塔型，但承受横向水平荷载的能力差。目前，国内外大多数斜拉桥在顺桥向均采用单柱形。A形和倒Y形在顺桥向刚度大，不存在纵向具有柔度的变形条件，不利于索塔两侧拉索水平拉力的自平衡传递，主塔基础承受较大的顺桥向弯矩，这类索塔不多。1）单柱式 2）A字形 3）倒Y型图1.1塔柱形式(顺桥向)斜拉桥索塔在横桥向常用的形式有独柱形、双柱形、门形、H形、梯形、A形、倒V形、倒Y形、菱形(包括宝石花形)等，如图1.2所示。柱式塔构造简单，通常用于主梁抗扭刚度较大的单索面斜拉桥。门形索塔在两塔柱之间设有横梁，组成了门形
5、框架，构造较单柱式塔复杂，但抵抗横向水平荷载的能力较强，并且构造相对简单，施工方便，一般用于桥面宽度不大的双索面斜拉桥，早期的索塔都仿照悬索桥采用门式的。A形、倒Y形、菱形索塔的特点是结构横向刚度大，但构造、受力复杂，施工难度较大，既适用于单索面，也适用于双索面，多用于大跨径斜拉桥中。对较大跨径的斜拉桥，从改善扭振的角度出发，一般倾向于采用A形或倒Y形的索塔。a)A形 b)倒Y形 c)单柱形 d)双柱形 e)门形f)花瓶形 g)钻石形图图1.2索塔横桥向造型基本形式斜拉桥索塔一般由基础、承台、下塔柱、下横梁、中塔柱、上横梁、塔柱拉索锚固段及塔顶建筑等八大部分组成(或其中几部分组成)，如图1.3
6、。塔柱是索塔的主要构件，塔柱之间设有横梁或其他连接构件。塔顶横梁及竖直索塔之间的中间横梁是非承重横梁，只承受自身重力引起的内力。设有主梁支座的受弯横梁、竖塔柱与斜塔柱相交点处的受拉横梁是承重横梁，除承受自身重力外，还承受其他的轴向力和弯矩。有的塔柱、横梁作为索塔面内的组成构件共同参与抵抗风力、地震力及偏心活载。组成索塔的塔柱及横梁的截面形状和截面尺寸应根据结构强度、刚度、稳定性要求并结合拉索在索塔上的锚固要求来确定。主塔的截面形状总的来讲可分为实心截面和空心截面，沿塔高又可采用等截面和变截面的布置方式，外观形状可分为矩形、H形、对称和非对称的多边形等，如图1.4。塔柱之间的横梁(不管是承重横梁
7、还是非承重横梁)，以及塔柱之间的其他连接构件，它们的截面形式由塔柱的截面形式决定，一般采用矩形实心截面、T形实体截面、工字形实体截面或矩形空心截面等形式。图1.3索塔的组成（a）实心矩形截面 （b）实心非对称五变形截面 (c)实心H型截面 (d)空心矩形截面(e)空心非对称五边形截面(f)空心非对称五边形截面(g)空心正六边形截面(g)空心六边形截面图1.4索塔截面形式1.3研究的内容索塔在整个斜拉桥体系中是一个重要的支撑构件，斜拉桥的活载和恒载几乎全通过索塔传递到下部的塔墩和基础。考虑到索塔混凝土材料的弹塑性、收缩徐变效应，以及索塔受风力、斜拉索大吨位拉力等外力作用，索塔受力相当复杂，并且变
8、形和应力分布具有明显的空间性。在斜拉桥上部结构施工时，索塔将受到不平衡的纵横向水平力作用，悬臂节段塔顶发生变位。如果变位过大，则塔底截面混凝土有可能出现拉应力，这对索塔这个受压构件来说是极其危险的。在整个桥梁的施工中，结构体系的受力状态是不断变化的，索、梁、塔间相互影响，斜拉索索力的变化将给索塔的内力造成显著的变化。且由于索塔分节段施工，混凝土的收缩徐变效应对索塔的施工控制及成桥后的影响需要进行研究。对于超大跨度斜拉桥，索塔的高度也越来越高，索塔的稳定性也需要进行验证。因此，研究施工阶段不同荷载工况、不同施工方法、不同顺序对塔结构的影响、索塔各截面的应力、位移是否满足要求、索塔线形是否满足要求
9、、超高索塔的锚固点的控制等，是本文所应研究的问题。本文以武汉市黄浦大街-金桥大道快速通道跨京广铁路斜拉桥为工程背景，作一下研究：1、对斜拉桥整体结构进行有限元分析，首先采用大型通用软件MIDAS软件对武汉市黄浦大街-金桥大道快速通道跨京广铁路斜拉桥进行有限元正装迭代计算，得到整体结构的受力情况和位移状况，同时得出合理成桥状态下的斜拉索索力、下横梁内力及索塔的内力、应力、位移；进而推算出施工至裸塔成型阶段的线形与应力。2、对索塔施工阶段进行有限元分析，利用大型通用软件MIDAS建立武汉市黄浦大街-金桥大道快速通道跨京广铁路索塔分节段施工模型，模拟施工过程，按照不同的荷载工况对武汉市黄浦大街-金桥
10、大道快速通道跨京广铁路索塔进行了计算分析，得到索塔分段施工各阶段的计算线形与应力。其中包括施工阶段索塔在静风荷载作用下的分析，在温度荷载作用下的分析，研究索塔结构的收缩徐变效应，论述收缩徐变理论及其计算方法，分析混凝土收缩徐变效应对索塔结构产生的影响；对于主塔主要部位的不同施工方法的结构应力与线形比较分析，则采用软件建立对比模型，对混凝土索塔悬臂施工过程中的受力、温变、内支撑主动施加力等进行仿真分析。同时，研究索塔结构的收缩徐变效应，分析混凝土收缩、徐变对索塔结构产生的影响，为索塔结构施工控制提供参考依据，为工程设计和施工提供重要的参考依据。第二章 斜拉桥整体结构静力分析本章以在建的主跨138
11、m的武汉市黄浦大街-金桥大道快速通道跨京广铁路斜拉桥大桥混合梁斜拉桥施工控制为背景，对各个施工阶段进行模拟分析，得出合理成桥状态下斜拉索的索力以及索塔的内力、位移参数，推算出施工至裸塔成型阶段的线形与应力。2.1工程概述本工程位于汉口地区东北方向，由现状的黄埔大街和金桥大道组成，起于黄浦路立交落地点，止于三金潭立交，全长约6.0km。是汉口地区南北向重要的城市快速路，是联系城市一环线、二环线、三环线的放射线和快速出城通道。主桥为独塔双索面预应力混凝土箱梁斜拉桥，全长260米，主跨138米，跨度组成为138+（81+41）=260米。标准桥面宽度组成：2.5（索锚区）+0.5（防撞护栏）+15.
12、75（行车道）+1.5（中间分隔带）+15.75（行车道）+0.5（防撞护栏）+2.5（索锚区）=39.0米，从里程K2+343.144至K2+177.6方向由39米宽渐变至49.899米。051#墩为主塔墩，主塔和下横梁之间采用塔、梁、墩固结体系，边墩和辅助墩处竖向均设置活动盆式橡胶支座。索塔采用“A型结构，包括塔座、下塔柱、下横梁、中塔柱、中横梁、上塔柱、上横梁。索塔总高度为101.7米，桥面以上为79.0m，塔上索距为1.8米、1.7米和2.3米。主塔塔座高度为2 米，顶面尺寸为9.0米x12.0米，底面尺寸为13.0米X16.0米。下塔柱高为18.3米，横桥向宽为3.5米6米、顺桥向宽
13、为6.5米8米，采用单箱单室截面，基本壁厚为1.3米x1.5米，在根部及与下横梁交界部范围内壁厚逐渐加厚。中塔柱高48.2米，横桥向等宽3.5米、顺桥向等宽6.5米，采用单箱单室截面，基本壁厚为1.0米x1.5米，顶底部与中下横梁交界部位一定范围内壁厚逐渐加厚。上塔柱高35米，横桥向等宽3.5米、顺桥向等宽6.5米，采用单箱单室截面，侧墙基本壁厚为1.0米、锚固墙均为1.4米，顶底部与上下横梁交界部位一定范围内壁厚逐渐加厚。上塔柱内设置斜拉索锚块。塔顶部为1.5m上横梁。主塔结构为塔梁固结体系，下横梁即主梁T0节段，其顶同主梁一样设置1.5%斜坡，由于桥梁主跨主梁的加宽，主塔横向中心线与主梁中
14、心线不重合，主梁中心线处高6米，横桥向均为42.6米，顺桥向宽6米，采用上下箱型截面，顶板厚度为0.9米，中隔板厚度为0.8米、底板厚度为0.6米，腹板厚度为1.5米，上横梁高1.5米，横桥向为10.84米，顺桥向同塔柱等高，采用矩形截面。主塔横梁内设置预应力，采用fPK=1860MPa、15.2mm高强度低松弛钢绞线，上塔柱斜拉索锚固区设置“井”字形预应力，采用fPK=785MPa、JL32mm精轧螺纹钢预应力粗钢筋，在塔柱纵横向每侧塔壁分别布置2排、4排。塔柱截面竖向配有32mm受力主筋，间距15cm，采用套筒连接，上中下塔柱配筋率不小于1%。箍筋采用20mm，拉筋采用16mm。塔柱外表面
15、均设6mm,钢筋网片。主塔采用C55级混凝土。斜拉索采用扇形双索面布置，全桥共20 对斜拉索，共80根。斜拉索采用7mm镀锌涂层高强平行钢丝斜拉索，外挤双层PE，内层为黑色，外层为彩色，钢丝标准强度fPK=1670MPa。斜拉索规格共七种，即：1877，2117，2417，2657，2837，3137，3377。金桥大道跨京广铁路斜拉桥主梁施工节段划分：竹叶山侧主跨包括0#（21米/2）、MB1MB20(长均为6米挂篮悬浇段)，MB21(2米长合拢段)，MB22(5.4米长直线段)，机场侧边跨包括0#（21米/2）、BB1BB6(支架现浇段)。金桥大道跨京广铁路斜拉桥主塔施工，拟采用爬模施工，
16、分14次浇注完成，16次每次浇注5.85m，第7次浇注5.50m，813每次浇注5.35m，最后一次浇注3.6m。塔柱截面横桥向宽3.5m、顺桥向宽6.5m，采用单箱单室截面，中塔柱基本壁厚为1.0m1.5m,上塔柱基本壁厚为1.0m1.4m。根据主塔设计图纸和施工组织设计图，中塔柱与上塔柱均设置三道水平横撑；每道横撑为两根63012的钢管。技术标准：(1)桥梁等级：双向6车道城市快速路；(2行车速度：60km/h；(3)荷载标准：公路I级；(4)桥涵宽度：39.0m49.899m；(5)桥面纵坡：等于1.5%；(6)通航标准：通航净高不小于24m；通航净宽：(7)地震：地震动峰值加速度为0.
17、1g设防；2.2武汉市黄浦大街-金桥大道快速通道斜拉桥有限元模型的建立采用有限元法对桥梁结构进行静力分析时，首先将构件离散化，由节点坐标等单元几何性质、单元的材料性质参数、边界点约束条件及荷载情况确定单元总数等控制参数以及单元和节点间的对应关系。进行单元特性分析时，单元节点力和位移间的关系式为：KU=P式中：K为刚度矩阵；U为单元节点位移列阵；P为单元节点力列阵。本文采用基于上述原理且考虑非线性因素影响及收缩徐变影响的MIDAS桥梁计算软件进行有限元计算。计算采用非线性正装迭代有限元法求解。用该程序进行有限元法分析时，考虑斜拉桥几何非线性问题，即：斜拉索单元采用带刚臂的悬链线索元模拟，主梁单元
18、和索塔单元的梁柱效应采用带几何刚度矩阵的梁元模拟，结构的大位移效应采用CR列式法考虑。计算模型简图见图2.1所示。模型中，共有104个节点，103个单元。其中169号单元为主梁单元，70号单元为竹叶山侧边墩单元，73103号单元为主塔单元，71号单元为机场侧过渡墩单元，72号单元为机场侧边墩单元，104143号单元为斜拉索单元。图2.1结构计算模型图2.2.1结构材料表2.1模型主要材料计算参数汇总单元类型材料类型容重(kN/m3)弹性模量MPa线膨胀系数混凝土箱梁C55砼26.03.45E41.0E-5桩基C30砼26.03.0E41.0E -5承台C35砼26.03 .15E41.0E -
19、5边墩及辅助墩C40砼26.03.25E41.0E -5主塔C55砼26.03.55E41.0E -5支座聚乙烯0(不计自重)3.0E41.0E -5斜拉索钢绞线86.01.95E51.2E -5临时支架钢管0(不计自重)2.1E51.2E -52.2.2施工工况及边界条件的模拟分阶段施工方法和施工顺序直接影响到各个施工阶段的成桥状态的几何构型和内力状况。每一施工阶段都可能伴随结构构形变化；构件材料的徐变、收缩；边界约束增减；预应力张拉和体系转换等。一方面，施工方法和施工顺序一经确定，几何构型和内力状况可以唯一计算确定；另一方面，也可以用施工方法和施工顺序的变化来调整和改变几何构型和内力状况。
20、后期结构的受力状态与力学性能与前期施工过程有很大的关系。因此，分段施工中的施工过程模拟计算必须严格按照各个施工阶段的实际形式进行。施工过程模拟计算主要包括结构构件形成、预应力筋作用、施工荷载形式、结构体系转换等模拟计算。本桥的施工仿真采用前进分析法、累加模型，根据前述的总体结构信息、施工方式信息及各个施工阶段的荷载信息对该桥进行有限元分析。2.2.3张拉索力的确定在计算中，先假定一个张拉索力，按正装计算得到一个成桥状态，将该成桥状态与事先定好的合理成桥状态比较，按最小二乘法原理使两个成桥状态相差最小，以此来修正张拉索力，再进行新的一轮正装计算，直至收敛为止。该方法只需作正装计算，且将不闭合原因
21、造成的影响通过最小二乘法原理减小到最低限度。其基本思路下图2-2。图2.2正装迭代法框图通过索力的调整，最终可以使该组张拉索力计算出的成桥状态与事先定好的合理成桥状态吻合，在计算中确定的斜拉索初始张拉力见图2-2。表2.2主跨侧线路中心线右侧索力计算汇总索号截面组成7mm钢丝数量N截面面积A索力支承板面斜拉索中心坐标主 梁主 塔XBYBZBXTYTZT（根）（mm2）（t）（m）（m）（m）（m）（m）（m）MC1-R1877196.6386.4122.200 -18.195 35.596 136.779 -12.814 75.820 MC2-R1877196.6416.5113.200 -1
22、8.137 36.059 137.156 -11.939 79.734 MC3-R2118120.2458.5110.200 -18.102 33.274 137.171 -11.296 82.376 MC4-R2118120.2496.5104.200 -18.076 36.385 136.829 -10.908 83.791 MC5-R2419274.8530.898.200 -18.057 36.527 136.505 -10.524 85.285 MC6-R2419274.8563.792.200 -18.044 36.620 136.489 -10.090 87.165 MC7-R2
23、6510198.4604.083.200 -18.033 36.680 136.476 -9.666 89.002 MC8-R26510198.4634.880.200 -18.025 36.715 136.463 -9.250 90.811 MC9-R28310891.1660.674.200 -18.018 36.736 136.452 -8.840 92.599 MC10-R28310891.1683.168.200 -18.012 36.749 136.442 -8.433 94.372 MC11-R31312045.7713.062.200 -18.008 36.755 136.43
24、3 -8.030 93.133 MC12-R31312045.7733.253.200 -18.003 36.755 136.425 -7.629 97.886 MC13-R31312045.7753.950.200 -18.000 36.752 136.417 -7.229 99.632 MC14-R31312045.7770.744.200 -17.997 36.745 136.411 -6.831 101.371 MC15-R31312045.7783.438.200 -17.994 36.735 136.404 -6.435 103.107 MC16-R31312045.7788.73
25、2.200 -17.992 36.722 136.399 -6.016 104.936 MC17-R31312045.7808.423.200 -17.990 36.707 136.394 -5.599 106.763 MC18-R31312045.7798.820.200 -17.988 36.691 136.390 -5.182 108.587 MC19-R31312045.7797.014.200 -17.987 36.674 136.386 -4.766 110.408 MC20-R31312045.7787.28.200 -17.985 36.655 136.382 -4.351 1
26、12.228 表2.3主跨侧线路中心线左侧索力计算汇总索号截面组成7mm钢丝数量N截面面积A索力支承板面斜拉索中心坐标主 梁主 塔XBYBZBXTYTZT（根）（mm2）（t）（m）（m）（m）（m）（m）（m）MC1-L1877196.6393.5122.200 21.206 35.550 136.776 14.752 75.807 MC2-L1877196.6422.0113.200 21.533 36.007 137.156 13.850 79.732 MC3-L2118120.2463.9110.200 21.885 33.217 137.172 13.207 82.376 MC4-L
27、2118120.2501.2104.200 22.246 36.322 136.830 12.844 83.789 MC5-L2419274.8536.098.200 22.615 36.458 136.505 12.482 85.283 MC6-L2419274.8568.592.200 22.989 36.545 136.490 12.049 87.163 MC7-L26510198.4608.983.200 23.366 36.600 136.476 11.627 89.000 MC8-L26510198.4639.580.200 23.746 36.629 136.463 11.212
28、 90.809 MC9-L28310891.1665.374.200 24.127 36.644 136.452 10.802 92.597 MC10-L28310891.1690.768.200 24.509 36.651 136.442 10.396 94.370 MC11-L31312045.7717.962.200 24.892 36.652 136.433 9.993 93.131 MC12-L31312045.7740.953.200 25.276 36.646 136.425 9.593 97.884 MC13-L31312045.7758.550.200 25.660 36.6
29、37 136.418 9.194 99.630 MC14-L31312045.7775.144.200 26.045 36.624 136.411 8.796 101.370 MC15-L31312045.7787.638.200 26.431 36.608 136.405 8.400 103.105 MC16-L31312045.7792.532.200 26.816 36.589 136.399 7.982 104.935 MC17-L31312045.7811.723.200 27.202 36.569 136.394 7.565 106.761 MC18-L31312045.7801.
30、520.200 27.588 36.547 136.390 7.149 108.585 MC19-L31312045.7799.114.200 27.975 36.524 136.386 6.733 110.407 MC20-L31312045.7788.48.200 28.361 36.500 136.382 6.318 112.226 表2.4边跨侧线路中心线右侧索力计算汇总索号截面组成7mm钢丝数量N截面面积A索力支承板面斜拉索中心坐标主 梁主 塔XBYBZBXTYTZT（根）（mm2）（t）（m）（m）（m）（m）（m）（m）SC1-R1877196.6375.1153.800 -18
31、.195 35.326 139.242 -12.829 75.738 SC2-R1877196.6393.5159.800 -18.136 35.686 138.843 -11.946 79.720 SC3-R2118120.2450.2165.800 -18.102 35.798 138.822 -11.302 82.375 SC4-R2118120.2483.0171.800 -18.076 35.807 139.165 -10.915 83.778 SC5-R2419274.8509.7177.800 -18.057 35.845 139.494 -10.531 85.261 SC6-R
32、2419274.8539.0183.800 -18.044 35.837 139.508 -10.097 87.141 SC7-R26510198.4561.0189.800 -18.033 35.801 139.522 -9.673 88.978 SC8-R26510198.4617.0195.800 -18.025 35.748 139.534 -9.257 90.787 SC9-R28310891.1648.6201.800 -18.018 35.684 139.545 -8.846 92.576 SC10-R28310891.1690.0207.800 -18.012 35.610 1
33、39.555 -8.440 94.349 SC11-R31312045.7714.9213.800 -18.007 35.530 139.564 -8.036 93.110 SC12-R31312045.7748.8220.500 -18.094 34.906 139.572 -7.635 97.863 SC13-R31312045.7786.6225.900 -18.012 35.281 139.579 -7.235 99.609 SC14-R33712969.3801.3229.600 -18.012 35.220 139.581 -6.844 101.324 SC15-R33712969
34、.3812.1233.300 -18.011 35.157 139.584 -6.452 103.038 SC16-R33712969.3824.1237.000 -18.011 35.093 139.586 -6.039 104.849 SC17-R33712969.3848.8240.700 -18.010 35.028 139.587 -5.625 106.660 SC18-R33712969.3844.1244.400 -18.010 34.963 139.589 -5.212 108.469 SC19-R33712969.3851.5248.100 -18.010 34.898 13
35、9.591 -4.799 110.278 SC20-R33712969.3849.8251.800 -18.009 34.832 139.592 -4.386 112.087 表2.5边跨侧线路中心线右侧索力计算汇总索号截面组成7mm钢丝数量N截面面积A索力支承板面斜拉索中心坐标主 梁主 塔XBYBZBXTYTZT（根）（mm2）（t）（m）（m）（m）（m）（m）（m）SC1-L1877196.6374.7153.800 19.147 35.310 139.244 14.856 75.734 SC2-L1877196.6392.3159.800 18.703 35.677 138.843 1
36、3.999 79.720 SC3-L2118120.2448.4165.800 18.282 35.795 138.822 13.355 82.375 SC4-L2118120.2481.2171.800 18.025 35.806 139.165 12.940 83.778 SC5-L2419274.8507.7177.800 18.015 35.845 139.494 12.532 85.262 SC6-L2419274.8537.0183.800 18.007 35.837 139.508 12.094 87.141 SC7-L26510198.4558.7189.800 18.001
37、35.801 139.522 11.668 88.978 SC8-L26510198.4614.6195.800 17.996 35.748 139.534 11.250 90.788 SC9-L28310891.1645.7201.800 17.992 35.684 139.545 10.838 92.576 SC10-L28310891.1686.7207.800 17.989 35.610 139.555 10.430 94.349 SC11-L31312045.7712.2213.800 17.986 35.530 139.564 10.026 93.110 SC12-L3131204
38、5.7746.7220.500 18.056 34.906 139.572 9.623 97.863 SC13-L31312045.7785.3225.900 17.991 35.281 139.579 9.223 99.609 SC14-L33712969.3800.5229.600 17.992 35.219 139.581 8.831 101.324 SC15-L33712969.3812.0233.300 17.992 35.157 139.584 8.439 103.038 SC16-L33712969.3824.5237.000 17.992 35.093 139.586 8.02
39、6 104.849 SC17-L33712969.3848.7240.700 17.992 35.028 139.587 7.612 106.660 SC18-L33712969.3845.5244.400 17.993 34.963 139.589 7.198 108.469 SC19-L33712969.3853.5248.100 17.993 34.898 139.591 6.785 110.278 SC20-L33712969.3852.3251.800 17.993 34.832 139.592 6.372 112.087 表2.6成桥恒载作用下主塔受力情况表项目分项计算值成桥恒载状
40、态位移(mm)索塔顶Dx-252.7Dz43弯矩(kN .m)索塔底M214873.2应力(MPa)最大压应力Dx-8.8最大拉应力Dx0注明：Dx为顺桥向方向，Dz为垂直方向。第三章 索塔施工阶段计算与施工控制分析斜拉桥混凝土索塔的施工主要包括基础施工、承台施工、下塔柱施工、下横梁施工、中塔柱施工、中横梁施工、上塔柱施工及塔顶上横梁施工等八大施工阶段。施工控制中的一些参数计算是随着施工过程而进行的，不同的施工阶段，所需要计算的主要控制参数不同。在索塔施工控制中，水平横撑的设计、主塔的预抛高、拉索锚点位置的修正以及斜塔柱的修正数据对塔的安全与线形控制至关重要。3.1索塔水平横撑的施工设计混凝土
41、直索塔一般采用悬臂裸塔爬模法施工，这种方法通常用在索塔高100多米左右，塔柱斜率不大，施工悬臂不长的情况。而对于一些大跨斜拉桥的既高而且倾斜率又大的索塔，由于索塔的大斜率而在悬臂状态下由自重和施工荷载等产生的水平分力会在塔柱根部形成较大的弯矩，使塔柱根部外侧混凝土出现较大的拉应力而引起开裂，甚至在成桥后塔柱根部内外侧压应力严重不均使成桥后的塔柱底截面内侧的压应力超出设计要求，从而影响索塔的使用寿命，因而在施工过程中采取有效的控制措施是必不可少的。设置一定的水平支撑，或者施加主动支撑力来减少水平分力的影响，使施工阶段的附加应力控制在允许的范围内，就是一种有效的施工控制措施。为了减少水平分力的影响，设置支撑的方法通常有两种。第一种方法为在塔柱施工过程中搭设满堂脚手架支撑。其特点为；(1)、工作量大，耗费人力、物力多，工作效率不高，进度慢；(2)、随着塔柱高度的增加，脚手架的搭设会更加麻烦，而且在风力的影响下，施工安全度也大大下降；(3)、施工中需要设置水平稳定析架及塔吊、电梯附墙支架，这将与满堂脚手架钢管发生冲突，使其操作产生困难；(4)、满堂支架属于被动支架，它本身存在很大的弹性、非弹性变形，无法克服塔柱施工过程中自重和施工荷载引起的附加内力。由于以上原因，这种方法
