《杭州湾跨海大桥总体设计毕业设计论文.doc》由会员分享，可在线阅读，更多相关《杭州湾跨海大桥总体设计毕业设计论文.doc（118页珍藏版）》请在三一办公上搜索。
1、目 录第一章 基本资料1第一节 项目概况1第二节 总体设计1第三节 桥址资料2第四节 工程概况2第五节 地质、地震2第六节 水文气象4第七节 设计标准4第二章 方案比选6第三章 支座及尺寸拟定8第一节 支座尺寸8一、 支座选择8第二节 尺寸拟定11一、 桥墩形式11二、 墩台帽尺寸拟定11三、 盖梁的尺寸拟定12四、 墩身的尺寸拟定12五、 桩的尺寸拟定12六、 7、9号墩构造13七、 桥台构造13第四章 桥墩计算15第一节 荷载计算15一、 支座恒载反力计算15二、 支座活载反力计算16第二节 盖梁设计36一、 冲击系数的计算36二、 7号墩盖梁的计算36三、 10号墩盖梁的计算41四、 盖
2、梁配筋44第三节 墩柱设计49一、 地震力计算49二、 汽车制动力的计算58三、 风力计算62四、 墩柱配筋63五、 墩顶位移检算67第四节 基础设计68一、 7号桩的计算68二、 10号墩的计算76三、 单桩承载力检算85第五章 桥台设计87第一节 荷载计算87一、 支座反力的计算87第二节 盖梁设计91第三节 桩基设计95一、 尺寸拟定95二、 桩的计算95小 结109致 谢110参考文献111毕业设计（论文）原创性声明和使用授权说明原创性声明本人郑重承诺：所呈交的毕业设计（论文），是我个人在指导教师的指导下进行的研究工作及取得的成果。尽我所知，除文中特别加以标注和致谢的地方外，不包含其他
3、人或组织已经发表或公布过的研究成果，也不包含我为获得 及其它教育机构的学位或学历而使用过的材料。对本研究提供过帮助和做出过贡献的个人或集体，均已在文中作了明确的说明并表示了谢意。作 者 签 名： 日 期： 指导教师签名： 日期： 使用授权说明本人完全了解 大学关于收集、保存、使用毕业设计（论文）的规定，即：按照学校要求提交毕业设计（论文）的印刷本和电子版本；学校有权保存毕业设计（论文）的印刷本和电子版，并提供目录检索与阅览服务；学校可以采用影印、缩印、数字化或其它复制手段保存论文；在不以赢利为目的前提下，学校可以公布论文的部分或全部内容。作者签名： 日 期： 学位论文原创性声明本人郑重声明：所
4、呈交的论文是本人在导师的指导下独立进行研究所取得的研究成果。除了文中特别加以标注引用的内容外，本论文不包含任何其他个人或集体已经发表或撰写的成果作品。对本文的研究做出重要贡献的个人和集体，均已在文中以明确方式标明。本人完全意识到本声明的法律后果由本人承担。作者签名： 日期： 年 月 日学位论文版权使用授权书本学位论文作者完全了解学校有关保留、使用学位论文的规定，同意学校保留并向国家有关部门或机构送交论文的复印件和电子版，允许论文被查阅和借阅。本人授权 大学可以将本学位论文的全部或部分内容编入有关数据库进行检索，可以采用影印、缩印或扫描等复制手段保存和汇编本学位论文。涉密论文按学校规定处理。作者
5、签名：日期： 年 月 日导师签名： 日期： 年 月 日第一章 基本资料第一节 项目概况杭州湾跨海大桥横跨杭州湾中部，连接港口开放城市宁波和商贸城市嘉兴，是我国同三国道主干线跨越杭州湾最便捷的通道，建成后可缩短宁波至上海间的陆路距离100多公里，使宁波、舟山、台州、温州等浙东南地区与上海的联系更加紧密，可以更充分地发挥上海的经济辐射和聚集功能，促进上海浦东的开发与发展，进一步加强上海在长江三角洲的“龙头”地位，带动和促进浙江、上海、江苏经济的快速持续发展。杭州湾跨海大桥也是浙江省2010年前规划建设的“两纵、两横、十八连、三绕、三通道”公路网主骨架的重要组成部分，与沪杭、杭甬高速公路一起构成长江
6、三角洲南翼沪、杭、甬两小时交通圈，可以加速环杭州湾地区的城市化进程和大大提升该地区的国际竞争力。第二节 总体设计杭州湾跨海大桥总体设计包括平纵线形设计、桥跨总体布置及景观设计。大桥平纵线形力求平面顺畅、纵坡均衡，在视觉上保持线形的连续性，尽量避免长直线和小偏角，在心理和生理上有安全感和舒适感，并与沿线环境相协调。影响大桥平面线形的因素较多，主要有北岸连接线、北岸海堤、乍浦港规划内河港池、北航道、南航道、南岸登陆点、南岸海堤、南岸连接线，杭州湾水域流速流向分布、两岸岸线规划及路线线形的各项指标等。综合权衡各影响因素后，大桥平面线形设计成美观流畅的S 形曲线。大桥纵断面线形的影响因素也很多，不仅受
7、到最大纵坡、最小坡长、最大坡长等路线设计指标控制，还受桥下通航、通车、通人的净空高度及桥头软土路基段的填土高度限制。大桥纵断面线形设计成两个大凸拱形，使大桥纵断面线形生动活泼。由于桥梁规模大，大桥总体景观主要平纵总体线形加总体造型决定，大桥景观效果见图1。图1.1 大桥景观效果图（由宁波向嘉兴看）第三节 桥址资料桥位高程最低处标高为：7.73m；桥位高程最高处标高为：13.116m。相对高差为：5.386m。桥梁平面为直线，与河流交角为71，立面为折线，主桥中心里程是K0+357.5，全桥中心里程为：K0+406.3，第四节 工程概况该桥属于杭州湾跨海大桥北岸连接线工程的一部分海盐枢纽4号桥，
8、是连接宁波与嘉兴之间的一座桥；桥下通航为规划四级航道；第五节 地质、地震钻孔ZKS71的里程是K0+220.10，从柱状图中可以看出: 粘土厚度60厘米淤泥质粘土厚度220厘米粘土厚度590厘米亚粘土厚度490厘米亚粘土厚度430厘米亚粘土厚度400厘米亚砂土厚度400厘米亚砂土厚度490厘米亚粘土厚度660厘米粘土厚度670厘米亚粘土厚度570厘米粘土厚度510厘米钻孔ZKS70的里程是K0+265.00, 从柱状图中可以看出: 亚粘土厚度50厘米淤泥质亚粘土厚度150厘米亚粘土厚度470厘米粘土厚度870厘米亚粘土厚度650厘米亚砂土厚度600厘米亚砂土厚度490厘米亚粘土厚度260厘米粘
9、土厚度640厘米亚粘土厚度450厘米亚粘土厚度450厘米粘土厚度390厘米钻孔ZKS69的里程是K0+317.50, 从柱状图中可以看出: 亚粘土厚度760厘米亚粘土厚度600厘米亚粘土厚度690厘米亚砂土厚度500厘米亚砂土厚度700厘米亚粘土厚度330厘米粘土厚度760厘米亚粘土厚度340厘米亚粘土厚度790厘米钻孔ZKS68的里程是K0+385.00，从柱状图中可以看出: 亚粘土厚度240厘米亚粘土厚度650厘米粘土厚度590厘米亚粘土厚度680厘米亚砂土 厚度650厘米亚砂土厚度480厘米粘土 厚度700厘米亚粘土厚度700厘米亚粘土厚度630厘米亚粘土厚度330厘米钻孔ZKS65的里
10、程是K0+596.20, 从柱状图中可以看出: 亚粘土厚度60厘米淤泥质粘土厚度190厘米亚粘土厚度600厘米粘土厚度400厘米亚粘土厚度370厘米亚粘土厚度560厘米亚粘土厚度490厘米亚砂土厚度800厘米粘土厚度690厘米亚粘土厚度440厘米粘土厚度880厘米地震设防烈度为6度，桥址地震动峰值加速度为0.05g，从钻孔柱状图上可以看出本区段表层为亚粘土，厚度约为50760厘米左右，整个区域软土层较厚，分布在表层的亚粘土下面，桩基持力层在亚砂土层上或埋藏更深的硬塑性粘土层上，因此设计采用150和130两种桩基。第六节 水文气象该地区属于亚热带季风气候区，气候主要特征为温和湿润，雨量充沛，四季
11、分明。再根据当地气象站观测资料统计，多年平均气温为17.1C ,月平均最高气温为 28C（7月份），月平均最低气温为5.9C，多年平均降水量为1602.7毫米，平均风速为27.9m/s。第七节 设计标准1线路等级：一级n2车道数目：单向三车道3行车速度：120km/h4平面线形：直线5线路坡度：平坡6桥面宽度：主桥：12m，引桥：1216m7设计荷载：公路级第二章 方案比选方案一根据地理水文地质等要求：该桥主桥采用跨径为45m+80m+45m的三跨预应力混凝土变截面连续箱梁，单箱单室；引桥采用先简支后连续的混凝土小箱梁；全桥总长为376.1米，下部主墩采用实体墩，其余均采用柱式墩,基础为桩基；
12、南引桥跨径为2*26.2米的连续梁，北引桥是225m+225m+425m的连续梁。通航净高为7m，净宽为：55m，最高通航水位为1.92m。主桥桥面宽度为20.5m+11m，起点处桥面宽度为20.5m+11m，终点处桥面宽度20.5m+15m；桥面纵坡坡度分别为0.7%和2.35%，横坡坡度为2%。施工采用阶段悬臂浇注施工方法，而边跨现浇段采用等高度有利于施工。主要材料：箱梁采用C50混凝土。方案二该桥主桥采用跨径为40m+90m+40m的三跨预应力混凝土梁拱组合桥，主梁采用箱形梁，等截面单箱单室, 引桥采用先简支后连续的混凝土小箱梁；全桥总长为376.1米，下部结构主墩采用实体墩，其余均采用
13、柱式墩,基础为桩基；南引桥跨径为226.2米的连续梁，北引桥是225m+225m+425m的连续梁。双向四车道，桥面宽度是20.5m+11m，设计荷载是：汽车-超20级，挂车-120，设计桥面纵坡坡度分别为0.7%和2.35%，横坡坡度为2%。为了满足4级航道通航的要求，设计通航净空为8米，通航净宽为55米，考虑桥下有足够的泄洪面积，使河床不产生过大的冲刷，以及墩台埋置深度的影响，将该桥主跨设计为90m。由于该桥位于杭州湾软土地基上，地基无法承受拱桥所产生的水平推力，所以传统拱桥不适宜在该地区建造。而预应力混凝土梁拱组合桥拱的水平推力有水平预应力束承担，这样就避免了传统工艺在软土地基上建造混凝
14、土拱桥所承担的风险；另外该拱梁组合桥采用中承式结构可以使用较大的矢跨比，该桥f/l=1/4，这样既可以减少拱所产生的水平推力，又可以提供较大的桥下通航净空。表2.1方案比较方案编号一二桥形预应力混凝土连续梁预应力混凝土梁拱组合桥跨径布置226.2+45+80+45+625=376.1m226.2+40+90+40+625=376.1m通航净空高度（m）7m8m主桥桥墩形式主墩采用实体墩，其余采用柱式墩主墩采用实体墩，其余采用柱式墩主梁施工方法悬臂现浇法先拱后梁悬臂拼装法桥梁宽度（m）主桥为：20.5+11=12m引桥为：20.5+15=16m, 20.5+11=16m主桥为：20.5+11=1
15、2m引桥为：20.5+15=16m, 20.5+11=16m全桥造价方案优缺点：1.预应力混凝土梁拱组合桥特点：这种组合式桥型能充分发挥混凝土拱桥造价低的优点，避免桥台承受水平力，是由大吨位预应力索承担水平力的一种新桥型。这种桥既可以梁式桥为外部条件，拱的水平推力有水平预应力束承担，既避免了传统工艺在软土地基上建造混凝土拱桥所承担的风险，又方便了施工。2. 连续梁桥特点：有利于高速行车，在活载作用下因主梁连续产生支点负弯矩对跨中正弯距有卸载作用，其弯距分布合理，结构刚度大，动力性能好。该桥型属于超静定结构，基础不均匀沉降会产生附加内力，对基础要求较高。第三章 支座及尺寸拟定第一节 支座尺寸一、
16、 支座选择支座是支撑上部桥跨结构和传递桥梁荷载的结构物。本桥11号桥台及7号墩处设置QMF-80型异型钢伸缩缝，根据上部结构反力及桥形特点，引桥伸缩缝处设置GYZF4 25065四氟滑板支座，引桥其余墩采用GYZ 35074板式橡胶支座。板式橡胶支座由数层薄橡胶片与薄钢板镶嵌、粘合、压制而成。它具有足够的竖向刚度以承受垂直荷载，能将上部结构的反力可靠地传递给墩台；有良好的弹性，以适应梁端的转动；有较大的剪切变形，以满足上部结构的水平位移。板式橡胶支座分矩形和圆形。其结构分别见图3.1和3.2聚四氟乙烯滑板式橡胶支座是在普通板式橡胶支座顶面粘结一块一定厚度的聚四氟乙烯板材形成的支座。分矩形和圆形
17、，其结构分别见图3.3和3.4。聚四氟乙烯滑板式橡胶支座除具有普通板式橡胶支座的竖向刚度与压缩变形，且能承受垂直荷载及适应梁端转动外，还能利用聚四氟乙烯板与梁底不锈钢板间的低摩阻系数，使桥梁上部结构水平位移不受限制。此外，这种支座还可在顶推、横移等施工中作滑板使用。图3.1矩形普通板式橡胶支座图3.2圆形普通板式橡胶支座图3.3矩形四氟滑板橡胶支座77777图3.4圆形四氟滑板橡胶支座第二节 尺寸拟定桥梁墩台主要由墩台帽，墩台身和基础三部分组成。墩台除了要承受上部结构的荷载外，还要承受流水压力，水面以上的风力以及可能出现的冰荷载，船只或漂流物的撞击力。公路上使用的桥梁墩台大体上分为两大类。一类
18、是重力式，其主要特点是依靠自身重力来平衡外力保持其稳定性。第二类是轻型墩台。一、 桥墩形式 决定桥墩形式的因素除与桥台有关的因素以外，还决定与河水流速、墩旁水深、水流斜交角度、水流通航等条件。本设计中根据结构受力条件、施工要求、水文及水流情况，主桥主墩采用无墩帽式的矩形重力实体墩；过渡墩采用双柱式桥墩。实体墩具有自重大、整体性好和施工方便的优点；柱式墩具有线条简捷、明快、美观、既节省材料数量又施工方便的特点。二、 墩台帽尺寸拟定墩台帽平面尺寸因根据上部构造形式、支座布置情况，架设上部结构施工方的要求而决定。一般用下式求得：(一) 顺桥向墩帽最小宽度b b 式（3.1）式中：相邻两跨支座中心距；
19、 式（3.2）伸缩缝，中小桥为25cm，大跨径桥梁可按温度变化及施工放样、安装构件的误差等因素确定，温度变化引起的变位为： 式（3.3）桥跨的计算长度；温度变化幅度值，可采用当地最高及最低月平均气温及桥跨浇筑完成时的温度计算决定； 材料的线膨胀系数，钢筋混凝土构造物为0.0000100.000015；、各该桥跨结构伸过支座中心线的长度；、各该桥跨结构支座垫板顺桥向宽度；顺桥向支座垫板至墩身边缘最小距离，见表3.1；檐口宽度，510cm。 表3.1支座边缘到墩、台身边缘的最小距离（cm）桥向桥型顺桥向横桥向圆弧形端头矩形端头大桥252540中桥202030小桥151520(二) 横桥向墩帽最小宽
20、度BB=桥跨结构两外侧主梁中心距+支座底板横向宽度+2顺桥向支座垫板至墩身边缘最小距离+支座垫板到墩台边缘最小宽度的两倍。三、 盖梁的尺寸拟定盖梁截面形状一般为矩形或T形，底面形状有直线和曲线两种。直线形施工简单，曲线形施工复杂，但材料较为节省。盖梁宽度B依上部构造形式、支座间距和尺寸，同时加上支座边缘到盖梁边缘的最小距离拟定，也要满足公路工程抗震设计规范(JTG 004-89)的有关规定。盖梁的高度H一般为梁高的0.81.2倍。盖梁的长度应大于上部构造两边梁间的距离，并应满足上部构造安装时的要求。设置橡胶支座的桥墩应预留更换支座所需的位置。支座下应布置钢筋网以分布应力。盖梁悬臂端高度h应不小
21、于30cm。各截面尺寸与配筋需通过计算确定。四、 墩身的尺寸拟定墩身是桥墩的主体，墩身尺寸主要以墩帽尺寸确定。公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D62-2004）规定：实体桥墩墩身的顶宽，小跨径不宜小于800mm（轻型桥墩不宜小于600mm），中等跨度的桥梁不宜小于1000mm,大跨度桥梁墩身顶宽视上部结构类型而定。五、 桩的尺寸拟定 桩按施工方法可分为预制桩及就地灌注桩；按基础受力条件可分为支承桩、嵌岩桩、摩擦桩；按承台位置可分为高承台桩和底承台桩。桩的尺寸包括桩径和桩长。在一定的荷载作用下桩径和桩长及根数之间是互相关联的。对于柱桩，桩长主要取决于基岩的埋置深度，桩长确定后根
22、据外荷载的大小和单桩容许承载能力等因素取求算所需桩的根数。对于摩擦桩可参考跨度相同的既有设计资料先拟定桩的根数，再根据荷载大小，土层的有关力学指标计算出所需桩长。六、 7、9号墩构造7号墩为225m与425m联过渡墩；9号墩为425m联中间墩图3.5 7号墩构造图3.6 10号墩构造七、 桥台构造根据主梁在桥台的布置和支座选择拟定桥台尺寸构造如图图3.7 11号桥台构造图第四章 桥墩计算第一节 荷载计算一、 支座恒载反力计算(一) 建立模型采用Midas程序对上部结构建模，加二期恒载。引桥部分由两联组成:225m+425m，其中225m部分为四片箱梁，425m部分为五片箱梁。7号墩为两联的过渡
23、墩。(二) 计算结果1 .两跨225m对各支座的反力图4.1 225m联有限元模型两跨225m恒载反力汇总见表4.1墩号R1(kN)R2(kN)R3(kN)R4(kN)5号墩405.0347.6347.6405.06号墩1385.61217.51217.51385.67号墩419.5377.9377.9419.5表4.1 两跨225m恒载反力汇总2 .四跨425m对各支座的反力图4.2 425m联有限元模型四跨425m恒载反力汇总见表4.2表4.2 四跨425m恒载反力汇总R1(kN)R2(kN)R3(kN)R4(kN)R5(kN)7号墩408.5332.5332.5332.5408.58号墩
24、1213.41003.71003.61003.71213.49号墩1006.9855.1855.1855.11006.910号墩1257.71092.21092.21092.21257.711号墩432.1381.2381.1381.2432.1二、 支座活载反力计算(一) 按影响线加车道荷载1 .两跨225m车道影响线及加载如下图4.35号墩反力影响线及车道荷载加载图4.46号墩反力影响线及车道荷载加载图4.57号墩反力影响线及车道荷载加载2 .四跨425m车道影响线及加载如下图图4.67号墩反力影响线及车道荷载加载图4.78号墩反力影响线及车道荷载加载图4.89号墩反力影响线及车道荷载加载
25、图4.910号墩反力影响线及车道荷载加载图4.1011号墩反力影响线及车道荷载加载(二) 计算结果R(kN)1 .两跨225m各墩活载反力表4.3两跨225m各墩活载反力R(kN)单车道双车道三车道5号墩374.2748.4875.6286号墩588.91177.81378.0267号墩373.6747.2874.2242 .四跨425m各墩活载反力表4.4四跨425m各墩活载反力R(kN)单车道双车道三车道7号墩376.7753.4881.4788号墩584.61169.21367.9649号墩561.41122.81313.67610号墩584.61169.21367.96411号墩376
26、.1752.2880.074(三) 横向分布系数计算活载对称布置用杠杆法，非对称布置用偏心压力法1 .四跨5片梁7号墩对称布载梁中心线间距(1) 单列汽车图4.117号墩5片梁单列汽车对称布置(单位：cm)(2) 双列汽车图4.127号墩5片梁两列汽车对称布置(单位：cm)(3) 三列汽车图4.137号墩5片梁三列汽车对称布置(单位：cm)2 .四跨5片梁8、9、10、11号墩对称布载8、9、10、11号墩梁间距a分别为:267.5cm,284.15cm,300.825cm,317.5cm。按上述方法计算结果如下表表4.5四跨5片梁各墩对称布置横向分布系数计算荷载梁间距a(cm)K1K2K3K
27、4K57号墩单列汽车对称250.8250.00000.17940.64120.17940.0000两列汽车对称250.8250.00000.61800.76410.61800.0000三列汽车对称250.8250.29740.82060.76410.82060.29748号墩单列汽车对称267.50.00000.16820.66360.16820.0000两列汽车对称267.50.00000.57940.84110.57940.0000三列汽车对称267.50.24770.83180.84110.83180.24779号墩单列汽车对称284.150.00000.15840.68330.1584
28、0.0000两列汽车对称284.150.00000.54550.90900.54550.0000三列汽车对称284.150.20390.84160.90900.84160.203910号墩单列汽车对称300.8250.00000.14960.70080.14960.0000两列汽车对称300.8250.00000.51520.96950.51520.0000三列汽车对称300.8250.16480.85040.96950.85040.164811号墩单列汽车对称317.50.00000.14170.71650.14170.0000两列汽车对称317.50.00000.48821.02360.4
29、8820.0000三列汽车对称317.50.12990.85831.02360.85830.12993 .两跨4片梁7号墩对称布载(1) 单列汽车图4.147号墩4片梁单列汽车对称布置(单位：cm)(2) 两列汽车图4.157号墩4片梁两列汽车对称布置(单位：cm)(3) 三列汽车图4.167号墩4片梁三列汽车对称布置(单位：cm) 4 .两跨4片梁5、6号墩对称布载5、6号墩梁间距a分别为290cm、312.2cm。按上述方法计算结果如下表表4.6两跨4片梁各墩对称布置横向分布系数计算荷载梁间距aK1K2K3K45号墩单列汽车对称2900.00000.50000.50000.0000两列汽车
30、对称2900.17240.82760.82760.1724三列汽车对称2900.56900.93100.93100.56906号墩单列汽车对称312.20.00000.50000.50000.0000两列汽车对称312.20.14240.85760.85760.1424三列汽车对称312.20.49301.00701.00700.49307号墩单列汽车对称334.4330.00000.50000.50000.0000两列汽车对称334.4330.11630.88370.88370.1163三列汽车对称334.4330.42691.07311.07310.42695 .四跨5片梁7号墩非对称布载
31、图4.177号墩5片梁单列汽车非对称布置(单位：cm)(1) 单列汽车(2) 两列汽车图4.187号墩5片梁两列汽车非对称布置(单位：cm)(3) 三列汽车图4.197号墩5片梁三列汽车非对称布置(单位：cm)6 .四跨5片梁8、9、10、11号墩非对称布载按计算四跨5片梁7号墩处活载非对称布置横向分布系数的计算方法计算出结果如下表4.7四跨5片梁各墩非对称布置横向分布系数计算梁间距n偏心ai2K1K2K3K4K57号墩单列非对称250.8255476.65629131.80.58010.39000.20.0100-0.1801两列非对称250.8255321.65629131.80.4565
32、0.32820.20.0718-0.0565三列非对称250.8255166.65629131.80.33290.26640.20.13360.06718号墩单列非对称267.55510715562.50.58130.39070.20.0093-0.1813两列非对称267.55355715562.50.46540.33270.20.0673-0.0654三列非对称267.55200715562.50.34950.27480.20.12520.05059号墩单列非对称284.25543.4807696.40.58240.39120.20.0088-0.1824两列非对称284.25388.48
33、07696.40.47330.33670.20.0633-0.0733三列非对称284.25233.4807696.40.36430.28210.20.11790.035710号墩单列非对称300.85576.6904806.40.58340.39170.20.0083-0.1834两列非对称300.85421.6904806.40.48030.34020.20.0598-0.0803三列非对称300.85266.6904806.40.37730.28860.20.11140.022711号墩单列非对称317.5561010080630.58430.39210.20.0079-0.1843两列
34、非对称317.5545510080630.48660.34330.20.0567-0.0866三列非对称317.5530010080630.38900.29450.20.10550.01107 .两跨4片梁7号墩非对称布载图4.207号墩4片梁单列汽车非对称布置(单位：cm)(1) 单列汽车(2) 两列汽车图4.217号墩4片梁两列汽车非对称布置(单位：cm)(3) 三列汽车图4.227号墩4片梁三列汽车非对称布置(单位：cm)8 .两跨4片梁5、6号墩非对称布载按计算两跨4片梁7号墩处活载非对称布置横向分布系数的计算方法计算出结果表4.8四跨5片梁各墩非对称布置横向分布系数计算梁间距(cm)
35、n偏心(cm)ai2(cm2)K1K2K3K45号墩单列非对称29044104205000.67410.39140.1086-0.1741两列非对称29042554205000.51380.33790.1621-0.0138三列非对称29041004205000.35340.28450.21550.14666号墩单列非对称312.24443.3487344.20.67600.39200.1080-0.1760两列非对称312.24288.3487344.20.52700.34230.1577-0.0270三列非对称312.24133.3487344.20.37810.29270.20730.1
36、2197号墩单列非对称334.4334476.65559227.20.67760.39250.1075-0.1776两列非对称334.4334321.65559227.20.53850.34620.1538-0.0385三列非对称334.4334166.65559227.20.39950.29980.20020.1005(四) 活载横向分布情况表4.9两跨4片梁5号墩处支座反力计算计算方法荷载布置横向分布系数R(kN)Ri(kN)按杠杆法计算单列汽车对称布置K10.0000 374.20.0 K20.5000 187.1 K30.5000 187.1 K40.0000 0.0 两列汽车对称布置
37、K10.1724 374.264.5 K20.8276 309.7 K30.8276 309.7 K40.1724 64.5 三列汽车对称布置K10.5690 374.2212.9 K20.9310 348.4 K30.9310 348.4 K40.5690 212.9 按偏心受压法计算单列汽车非对称布置K10.6741 374.2252.3 K20.3914 146.5 K30.1086 40.6 K4-0.1741 -65.2 两列汽车非对称布置K10.5138 748.4384.5 K20.3379 252.9 K30.1621 121.3 K4-0.0138 -10.3 三列汽车非对称
38、布置K10.3534 875.628309.5 K20.2845 249.1 K30.2155 188.7 K40.1466 128.3 表4.10 两跨4片梁6号墩处支座反力计算计算方法荷载布置横向分布系数R(kN)Ri(kN)按杠杆法计算单列汽车对称布置K10.0000 588.90.0 K20.5000 294.5 K30.5000 294.5 K40.0000 0.0 两列汽车对称布置K10.1424 588.983.8 K20.8576 505.1 K30.8576 505.1 K40.1424 83.8 三列汽车对称布置K10.4930 588.9290.3 K21.0070 59
39、3.0 K31.0070 593.0 K40.4930 290.3 按偏心受压法计算单列汽车非对称布置K10.6760 588.9398.1 K20.3920 230.8 K30.1080 63.6 K4-0.1760 -103.6 两列汽车非对称布置K10.5270 1177.8620.7 K20.3423 403.2 K30.1577 185.7 K4-0.0270 -31.8 三列汽车非对称布置K10.3781 1378.026521.0 K20.2927 403.3 K30.2073 285.7 K40.1219 168.0 表4.11两跨4片梁7号墩处支座反力计算计算方法荷载布置横向分布系数R(kN)Ri(kN)按杠杆法计算单列汽车对称布置K10.0000 373.60.0 K20.5000 186.8 K30.5000 186.8 K40.0000
