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1、目 录1.编制依据- 2 -2.编制范围- 2 -3.工程概况、施工进度计划安排- 2 -3.1工程概况- 2 -3.2工期安排- 3 -3.3主要机械设备数量- 5 -4.施工方案- 7 -4.1 0#、1#块临时支撑体系- 8 -4.2 墩梁固结方案- 13 -4.3 挂篮悬臂现浇施工- 17 -4.4 边跨现浇段施工方法- 25 -4.5 合拢段施工方法- 25 -4.6 模板施工- 32 -4.7 钢筋施工- 34 -4.8 预应力管道施工- 35 -4.9 混凝土施工- 35 -4.10 模板拆除- 37 -4.11 预应力张拉- 39 -4.12 质量要求及验收标准- 46 -4.
2、13 箱梁施工的线型控制- 47 -4.14 施工平衡重量注意事项- 53 -5质量保证体系及措施- 53 -5.1质量目标- 53 -5.2质量保证体系- 53 -5.3产品质量保证制度- 54 -5.4产品质量保证措施- 60 -5.5质量通病防治措施- 64 -6施工工期保证措施- 68 -6.1工期目标- 68 -6.2工期保证措施- 68 -7施工安全体系及保证措施- 72 -7.1安全目标- 72 -7.2施工安全保证体系- 72 -7.3施工现场的安全教育- 73 -7.4建立配套安全制度- 74 -7.5安全保证措施- 77 -7.6安全应急预案- 84 -8现场文明施工措施-
3、 90 -8.1文明施工目标- 90 -8.2文明施工体系- 90 -8.3文明施工措施929环境保护措施9610季节性施工措施9810.1雨季施工措施98排山岭大桥连续梁悬灌法施工方案1.编制依据(1)公路工程技术标准(JTG B01-2003)。(2)交通部公路工程国内招标文件范本（2003年版）、广西省资源（梅溪）至兴安高速公路建设项目土建工程施工招标第四标段施工招标文件、广西省资源（梅溪）至兴安高速公路建设项目施工标准化管理手册图纸、参考资料及补充材料。(3)国家交通部现行公路工程施工技术规范、验收标准、安全措施。(4)我公司对施工现场实地勘察、调查资料。(5)我公司积累的成熟技术、科
4、技成果、施工工艺方法及同类工程的施工经验及我公司可调用到本合同段的各类资源。(6)广西资源（梅溪）到兴安高速公路施工图。(7) 标段实施性施工组织设计。(8)国家、交通部及桂林市市政工程现行的有关工程质量、安全、环境保护、文明施工的规范、规程和验收标准。(9)为完成本标段工程拟投入的施工管理、专业技术人员、机械设备等资源。2.编制范围新建广西资源（梅溪）到兴安高速公路第四标段排山岭大桥左幅2#5#墩，右幅3#6#墩悬灌连续梁施工。3.工程概况、施工进度计划安排3.1工程概况排山岭大桥全长549.08m，孔跨布置为左幅2*30m+（40+65+40）+8*30m右幅3*30m+（40+65+40
5、）+10*30mm。其中，连续梁位于左幅第三、四、五跨，右幅第四、五、六跨，采用挂篮进行悬臂浇注，跨越一条24m宽、30m深的水沟，水沟位于左幅3-4跨和右幅4-5跨之间。连续梁全长145m，计算跨度40+65+40m，桥面宽12.75m，连续梁高1.8m渐变至4m，连续梁分为13个节段，其中0号块，1号块长5m，2号至9号为2.5m至4m不等，10号为合拢段长2m，1113号为直线段总长6.42m。左幅2、3、4、5#墩墩身高度分别为：4m、8m、11.5m、14m，右幅3、4、5、6#墩墩身高度分别为：9m、13.5m、17m、20m。3.2工期安排资兴高速公路工程第4标段排山岭大桥连续梁
6、进度计划横道图年2014月123456789101112编号部位工期开始时间结束时间15311528153115301531153015311531153015311530153110#1#块402014/6/12014/7/1021-1梁段72014/7/112014/7/1732-2梁段72014/7/182014/7/2443-3梁段72014/7/252014/7/3154-4梁段72014/8/12014/8/665-5梁段72014/8/72014/8/1376-6梁段72014/8/142014/8/2087-7梁段72014/8/212014/8/2798-8梁段72014/8
7、/282014/9/3109-9梁段72014/9/42014/9/1011直线段72014/9/112014/9/1712边跨合拢段102014/9/182014/9/2713中跨合拢段102014/9/282014/10/714体系转换72014/10/82014/10/143.3资源配置计划3.3.1项目部组织机构我单位已经按照相关文件的要求,抽调人员建立资源至兴安高速公路第四标段项目经理部。项目经理部设置于资源县天门村，交通便利。项目部下设“五部两室”，即工程技术部、安全质量部、计划合约部、物资设备部、财务部、工地试验室、综合办公室七个职能部门。项目部实行项目经理部架子队的管理模式。项
8、目组织机构图见图3-1，架子队组织机构图见图3-2。第一架子队工程技术部安全质量部计划合约部物资设备部财务部工地实验室综合办公室项目经理安全总监项目副经理项目总工第二架子队第三架子队图3-1 项目部组织机构图模板工班脚手工班混凝土工班7个钢筋工班8个吊装工班技术员安全员试验员工班长质检员材料员架子队队长技术负责人副队长图3-2 架子队组织机构图3.3.2 人员配备施工负责人：金丛猛技术负责人：王学利 现场技术员：段祺章质检负责人：潘海涛试验负责人：江小明 试验员：闫亚亮测量负责人：吴国平 测量员：张自荣3.3.3 劳动力组织表3-3 主要劳力组织情况一览表序号工种单位数量备注1砼振捣工人102
9、钢 筋 工人103架子模板工人54测量、试验员人45普 工人406技术、管理人4小 计人733.3.4主要机械设备数量表3-4 主要机械设备数量表序号机械或设备名称规格型号数量国别产地制造年份额定功率（kw）生产能力用于施工部位备注1挖掘机CAT320B2上海20031031.0m3 道路桥梁2装载机ZL504柳州20031503.0m3 道路桥梁3自卸汽车东风2湖北20058t道路桥梁4空压机3L-10/73太原200310m3/min道路桥梁5吊车QY252天津200225t道路桥梁6发电机120KW2天津2004道路桥梁7潜水泵QY系列32天津2003道路桥梁8钢筋调直机GJTJ4-14
10、4杭州20073.5道路桥梁9钢筋切断机GJ324杭州20073.2道路桥梁10钢筋弯曲机GW404江苏20074.5道路桥梁11直螺纹机床HGS-40B1上海20034道路桥梁12交流电焊机BX1-5005上海200340道路桥梁13砼输送泵HBT60A2江苏2003130道路桥梁14洒水车210KW1辽宁20086m3 道路桥梁15液压控制台YKT-36型2道路桥梁16油管、分油器2道路桥梁17发电机75KW1道路桥梁18千斤顶GYD60型滚珠式8道路桥梁3.3.5主要材料进场计划1.工程所需的各种原材料严格按照相关法律进行招投标工作，试验室对各种材料取样检测。2.工程所需地材通过公路和贯
11、通工地的施工便道运输，直达工地，运输车辆采用自有运输设备并征集少量社会车辆补充。3.工程所需主材通过公路运输，由供方运至工地。4.其他材料根据工程进度计划和总体部署陆续进场。5.燃油就近采购，委托供方运至工地。6.各种原材必须经过检验合格后使用，材料的出场检测报告材料应完整、具体、各项检测指标明确检测结果。4.施工方案 连续梁0#块1#块采用临时支撑体系；梁端11-13#块采用支架方案施工；边跨合拢段、中跨合拢段采用挂篮方案施工；各悬臂段采用挂篮现浇施工。4.1 0#、1#块临时支撑体系4.1.1 概述临时支撑体系是悬浇施工过程中主要受力构件，是保证悬浇施工稳定和施工安全重要措施，由10mm厚
12、800mm钢管桩，每侧3根，钢管桩顶部焊接两根连接杆件。钢管桩安装前计算钢管长度，一次吊装，严格控制钢管顶标高，钢管桩上安装型钢平台的结构体系。（见图4.1.1-1、图4.1.1-2）图4.1.1-1 临时支撑钢管柱侧面图图4.1.1-2 临时支撑钢管柱立面图4.1.2 施工方法 准备工作墩柱施工期间应注意钢管桩的预埋，钢管桩预埋位置必须准确无误。 临时支撑体系施工钢管桩底标高与挖井基础底标高一致，挖井基础开挖时，连同钢管桩一起开挖，为便于吊装，每节钢管桩顶部侧面设置吊环。钢管桩顶部采用连接杆件连接以加强钢管桩的整体性，刚管桩支架的高度较高，横向及纵向尺寸均较大，根据设计要求为保证各构件的加工
13、质量须在工厂加工完成，于是运输较困难，为此将钢管桩及连接杆件设计成通过法兰连接的形式，便于运输及安装。钢管桩拼装前，按照设计标高抄平基底标高，放出中线，在钢管桩拼装过程中，对各受力杆件进行控制，禁止使用有明显缺陷的杆件。钢管桩拼装完成后，由安质部组织有关部门按大临设施要求检查签证，并进行荷载试验。 A类工字钢施工待钢管桩安装后，将A类工字钢横桥向铺设在钢管桩上，并用80槽钢横向栓结对拉成网状整体，形成悬臂梁0#块的底模施工平台。A类工字钢型号为I36b型，共铺设18片A类工字钢。 B类工字钢施工在墩身两侧悬出的A类工字钢上铺设顺桥向B类工字钢，并用80槽钢横向栓结对拉成网状整体，形成悬臂梁0#
14、块的侧模施工平台。该B类工字钢型号为I36b型，长14m，间距0.600.65m，共铺设8根B类工字钢。 钢管桩预压荷载试验采用相当于0、1#块梁重及施工荷载1.2倍的重量预压，采用灌水砂袋作压重荷载；在预压前计算出不同单位横断面上荷载分布情况，砂袋堆放时按照单位横断面荷载分布情况进行堆放，以便能真正模拟混凝土荷载，达到预压的目的。预压前在支架底设沉降观测点，不少于3个横断面，每个横断面不少于3个观测点，预压前测出沉降观点标高，并在堆载过程中跟踪测量，砂袋堆放完后，测出沉降观点的标高，隔一天再测一次；当试压沉降稳定后，记录各测点的最终沉降值，从而推算出底模各测点的标高，然后卸载。卸完载后，精确
15、测出底模各测点的标高，此标高减去加载终了时的标高，即为支架支撑的回弹值，余下的沉降值为支架系统不可恢复的塑性变形值。根据计算结果，对底模标高进行调整，使预留拱度值更加准确，同时也是对支架强度、刚度及稳定性的检验。0#、1#块荷载统计如下：钢筋混凝土自重G1=680t 挂篮、模板、人员、机具重量G2=53.5t 横桥向A类工字钢I36b重量G3=17.4t顺桥向B类工字钢I36b重量G4=6.3t荷载总重G=G1+G2+G3 +G4=758.3t。预压总重为荷载总重的120%，即910t。堆载预压采用分级进行，第一级为预压总重的30%，观测托架的沉降量H2；第二级为预压总重的50%，观测托架的沉
16、降量H3；第三级为预压总重的70%，观测托架沉降量H4；最后一级为预压总重的100%，观测托架沉降量H5；维持荷载3小时后，观测托架沉降量H6。若最终沉降量与上一级沉降量的变化不大于2mm，即可认为沉降稳定，预压施工完成，开始卸载。卸载同样采用分级卸载，并记录每分级卸载后的托架回弹量，作为后期施工线型控制的原始数据。 结构检算托架结构检算前，墩身设计单位已对托架施工对墩身的影响程度时行了检算，满足设计要求。 荷载分析G10#、1#段钢筋混凝土自重：G1=6800KN G2挂篮、模板、人员、机具重量：G3=535KN G3横桥向分布I36ba工字钢自重：G3=174KN G4水平I36b工字钢自
17、重：G4=63KN G5横向风荷载：G5=0.00093MPa,沿纵向取14.5m长工字钢作为验算对象，作用于工字钢的风荷载0.93*14.5=13.5KN/m A类工字钢受力计算q=(G1+G2+G3+G4)/(1814.75)+13.51.2=50.4KN/m，其中14.75m为托架的总间距。弯曲强度=0.08ql2/W=(0.0850.43.52)/(920.810-6)=53.64MPa=145MPa（按照三等跨连续梁的内力和挠度系数，其中3.5为钢管桩的间距） 满足要求。抗弯刚度f=0.677ql4/100EI=(0.67750.43.54)/(1002.11081657410-8)
18、=0.001mf=1/400=3.5/400=0.009m（按照三等跨连续梁的内力和挠度系数，其中3.5为钢管桩的间距），满足要求。4.1.3 施工工艺流程墩顶连续梁施工工艺流程图见图4.1.3-1。4.2 墩梁固结方案4.2.1 计算概况根据施工工艺要求，连续梁中墩（左幅3#、4#，右幅4#5#墩）需采取临时锚固措施。在进行边跨合拢段混凝土灌筑时，中墩临时锚固受力为最不利情况，梁段重量误差为5%。取合拢段混凝土重量P1=50t；施工荷载P2=20t；挂篮重P3=35t，施工边跨合拢段时产生的荷载P=合拢段重+施工荷载+挂篮重=105t。4.2.2 计算计算简图如图4.2.2-1：31.5m梁
19、段标准重量：G=1183.3tG1=1.05G=1242.465tG2=0.95G=1124.135tP=114.062t根据力的平衡原理：Y=0， 即 G1+ G2+P= YA+YB 得 YA+YB=2366.6tMA=0， 即 16.43G1 + 3.4YB19.83G2+30.8P=0 得 3.4YB=1124.13519.83-114.06230.81242.46516.43 =-1635.2 即 YB=-480.9t 则 YA=2366.6+480.9=2847.5t 负号表示方向向下。 则在支座A处受压，PY=2847.5t；在支座B处受拉，PL=480.9t。4.2.3 32精轧
20、螺纹钢及C50混凝土的布置单根32精轧螺纹钢的设计强度：抗拉设计强度：R=3.14162Rg=3.14162750N/mm2=60t抗压设计强度：R=3.14162Rg=3.14162400N/mm2=32tC50混凝土抗压设计强度：=23.1N/mm2=2310t /m2则受拉侧布置32钢筋的根数：=8=8由于计算过程中未考虑长期施工风载、施工不确定动载的影响，经设计单位确认，按每侧布置24根32精轧螺纹钢，则C50混凝土的布置面积为：=1.23 m2 由于支座面积受限，临时墩面积不够，故加密钢筋，每侧设置36根，为便于后期临时固结拆除时永久支座的受力均匀，临支底部铺设2cm厚硫磺砂浆,砂浆
21、下铺设电热板。混凝土抗拉强度：480.9/12/0.01/100=40.075ft=189t/m2。其详细布置见下图4.2.4 32精轧螺纹钢的锚固长度：根据混凝土结构设计规范GB500102002计算如下：la=d=0.1432/1000=2.4m其中 la锚固长度 钢筋的外形系数，带肋钢筋=0.14 钢筋抗拉强度设计值，=750N/mm2 混凝土轴心抗拉强度设计值，=1.43 N/mm2取la=2.5m。为减小应力集中，短根取2.5m埋深，长根取3.5m埋深，其布置见下图4.2.5 施工时采取的措施 施工时，在墩柱每侧的32精轧螺纹钢上埋设两片应变片，用以观测两侧的变形差，并根据其差值控制
22、两侧梁段的重量差，以降低不均衡荷载产生的弯矩。4.3 挂篮悬臂现浇施工悬臂浇筑法适用于高墩、大跨径连续梁，其特点是无须建立落地支架，无须大型起重及运输机具，主要施工设备是挂篮。挂篮是悬浇施工的主要设备，可在已张拉锚固并与墩身连接成整体的梁体上移动，每段绑扎钢筋、立模、浇筑混凝土、纵向预应力张拉都在挂篮内进行，完成本段施工后，挂篮对称向前各移动一节段。挂篮承重系统有三角形构架、菱形构架、自锚式构架等，本方案采用三角形构架。4.3.1 挂篮设计4.3.1.1 挂篮组成挂篮由承重系统、底模系统、侧模系统、走行系统和锚固系统五大部分组成（见表4.3.1及图4.3.1-1）。表4.3.1 挂篮组成项 目
23、内 容承重系统三角形结合梁、前上横梁、后上横梁底模系统纵梁、前下横梁、后下横梁、模板系统侧模系统内外侧模支架、模板、吊梁、滑梁走行系统三角结合梁走行系统、侧模走行系统、内模走行系统锚固系统压紧器、锚固筋等4.3.1.2 挂篮设计主要参数（1）梁段最大重量；（2）梁段最大长度；（3）梁高变化范围；（4）最大梁宽包括顶板、底板宽；（5）曲线段翼缘板坡度变化；（6）梁段顶板单侧加宽量；（7）梁段底板单侧加宽量；（8）走行：无平衡重走行；行走时其抗倾覆稳定系数不小于2。（9）挂篮重量40T。挂篮总重量的变化不得超过设计重量的10。（10）浇筑悬臂梁段时，可将后端临时锚固在已浇筑的梁段上，支撑平台后端横
24、梁，可锚固于已浇筑梁段底板上。4.3.1.3 强度、刚度、稳定性要求挂篮强度、刚度、稳定性满足设计规范的要求。4.3.2 悬臂段浇筑施工方法4.3.2.1 挂篮的拼装墩顶梁段施工完成后，安装挂篮。拼装步骤如下：在0#块上铺滑道、滑块。4.3.2.1.1 主桁结构拼装（a）在箱梁0#、1#块顶板面轨道位置处进行砂浆找平，测量放样并用墨线弹出箱梁中线、轨道中线和轨道端头位置线。（b）利用吊装设备起吊轨道，对中安放，连接锚固梁。安装轨道锚固筋，将锚梁与竖向预应力钢筋连接后，对每根锚筋施以250300KN的锚固力，在轨道顶安装前支点滑船，后结点处临时设置支承垫块。（c）利用箱梁0#、1#块顶面作工作平
25、台，水平组拼主桁体系。利用塔吊起吊安装主桁片就位，并采取临时固定措施，保证主桁的稳定。（d）安装吊带、分配梁、吊杆等。4.3.2.1.2 底平台的拼装外侧模拼装（a） 从地面试拼分件起吊安装两侧外模滑梁、横肋、上段腹板竖肋以及模板面板等，安装吊杆及滑梁扣架形成外模架。（b） 从地面试拼分件起吊安装外模腹板、骨架，与上段腹板连接形成整体外模。底平台的拼装（a） 从地面试拼分件起吊安装底平台前、后横梁、纵梁、分配梁等。安装前、后横梁吊杆与主桁连接，其后安装底平台两侧及前、后端工作平台。（b） 在箱梁1#块底板预留孔附近，以砂浆找平，安装卸载千斤顶、分配梁等。4.3.2.1.3 内模板拼装（a） 将
26、内模滑梁单根起吊穿入1#块横隔板预留洞，安装前悬吊杆、后扣架及吊杆，横向连接形成滑梁整体。（b） 滑梁上安设滚轮及滚轮架，组拼内模顶模横肋、分配梁、模板。（c） 利用底模平台作工作平台，拼装内模腹板后，将其起吊，在内模横肋与竖肋之间安装倒链葫芦，将腹板模板悬吊于内模两侧。4.3.2.2 挂篮试验试验目的： 实测挂篮的弹性变形和非弹性变形值，验证实际参数和承载能力，确保挂篮的使用安全；通过模拟压重检验结构，消除拼装非弹性变形；根据测得的数据推算挂篮在各悬灌段的竖向位移，为悬灌段施工高程控制提供可靠依据。加载方法： 预加载试压，为了是检查支架的承载能力，减小和消除挂篮的非弹性变形，从而确保混凝土梁
27、的浇筑质量。加载材料使用砂袋，试压的最大加载为设计荷载的1.051.1倍。加载时按设计要求分级进行，每级持荷时间不少于10min。加载顺序为从支座向跨中依次进行。满载后持荷时间不小于24h，分别量测各级荷载下挂篮的变形值。然后再逐级卸载，并测量变形。加载顺序： 底板腹板顶板翼缘板。变形测量：基准标高设在墩顶梁段。分别在底板、翼缘板上布设测点。三角挂篮每根竖杆上设变形计,测其伸长量。试验结果：检测完成后，对数据进行分析。经线性回归分析得出加载、变形之间的关系。由此可推出挂篮载各个块段的竖向位移，为施工控制提供可靠依据。4.3.2.3 悬臂施工挂篮经过试验，并征得监理工程师的同意后进行悬臂梁施工。
28、施工按以下顺序进行：外侧模及底模就位后，绑扎底板钢筋及钢筋定位架。绑扎腹板钢筋及安装预应力束管道。立内模，并用拉条与外侧模连接。设内模支撑及顶板支架。绑扎顶板钢筋及预应力束管道和立端模。与上述步骤同步，安装各种预留孔的预埋件（其上下口平面位置误差不超过3mm，竖向筋设定位板预埋）。经检查合格后，方可灌注梁段混凝土，悬臂段浇筑混凝土时对称、平衡施工，不平衡重控制在20t以内。由于施工现场存在多种不确定因素，不平衡重最大不超过一个梁段重量。混凝土配合比，浇筑顺序及振捣，必须严格按施工工艺操作，梁段浇筑自悬臂端向后分层浇筑振捣。使用插入式振捣器时，不得碰损制孔管道及钢筋骨架。预应力部分按设计张拉顺序
29、进行。悬臂段施工工艺流程图见图4.3.2-1。4.3.2.4 挂篮的移动梁段预应力张拉、压浆完毕，且孔道压浆体强度达到设计强度的75%以上，方可移动挂篮，准备灌注下一段梁，挂篮的移动遵照以下步骤进行： 先将主梁后锚杆稍松开，用倒链将主梁拉住固定，用倒链或慢速卷扬机牵引滑道移到位，主梁的前移带动侧模系统，底模系统及内滑梁整体移位，随着主梁的前移，压紧器交替前移（不得少于2根），以保持主梁的稳定，滑到位以后将主梁后锚杆锚紧（不得少于3根），并用测力扳手上紧。 侧模系统在主梁前移时与主梁同步前移，到位后，用钢丝绳从预留孔道穿下与滑梁上的吊环用卡环连接，将侧模系统托起。然后将滑梁挂轮滑移到位，用IV级
30、钢吊杆将钢丝绳换掉。将底模系统后端挂轮滑移到位后端锚固于已成梁段上，前端用IV级钢与前上横梁连接。 初调中线、标高。 用千斤顶将底模系统与底板，侧模系统与翼缘板及腹板外侧密合，并将后吊杆带上保险螺母。 精调中线、标高。 用倒链将内模系统拖移到位，并调好中线及标高。 绑扎底板、腹板钢筋、安装管道、立内模、预埋。绑扎顶板钢筋、预埋、安装端模。 复核中线、标高，并检查合格后，方可灌注混凝土（注：在安装中如发现预留孔与挂篮位置不适时，要查明原因进行处理，不得强行扭杆穿孔，IV级钢吊杆严禁弯曲）。 等强张拉以后，重复以上步骤灌注下一段。4.4 边跨现浇段施工方法边跨现浇段采用支架法进行施工，施工可参照墩
31、顶梁段进行施工。边跨现浇梁段施工时，混凝土浇筑向合拢口靠拢，并对梁段高程进行监测，使合拢口高差控制在允许范围内。4.5 合拢段施工方法合拢段利用挂篮进行施工。合拢顺序必须满足设计要求，先进行边跨合拢段施工，后进行跨中合拢段施工。合拢前要调整中线和高程，连续梁将合拢一侧的临时固定支座释放，同时将两悬臂端间距离按设计合拢温度及预施应力后弹性压缩换算后进行约束锁定。在边跨合拢段定位挂篮施工过程中，不允许拆除任何边跨现浇段的支架。混凝土浇筑前合拢口两端悬臂预加压重符合设计要求同时符合线性控制流程并于混凝土浇筑过程中逐步撤除；合拢段混凝土施工选择在一天中温度最低的时间进行。混凝土强度宜提高一级。混凝土加
32、强养护，将合拢梁段及两悬臂端部进行覆盖降低日照温差影响；混凝土浇筑前将合拢口单侧梁墩的临时固定支座解除，合拢梁段混凝土强度达到设计强度60%时及时进行预应力筋张拉。临时固结解除，首先释放临时固结预施应力，将梁体内外露部分的精轧螺纹钢筋割除，凿除临时固结混凝土支撑垫块，割除墩顶外露部分的精轧螺纹钢筋。临时支撑垫块拆除时，为利于永久支座受力均匀，采用临时支撑混凝土顶部预设砂箱的方法。拆除时各垫块同时将砂释放，使永久支座均匀受力。施工工艺流程图见图4.5-1。图4.5-1合拢段施工工艺流程图4.5.1 合拢段需解决的问题合拢段施工主要需解决3个问题：1)吊架的安装问题；2)合拢段的临时锁定问题；3)
33、合拢段混凝土浇筑问题。合拢段因混凝土浇筑后，气温的变化会引起梁体的伸缩变形，同时梁体左右日照温度不同还会引起梁的扭曲变形，需对合拢段进行临时锁定保持合拢段无相对变形。合拢段临时锁定要抵抗温度应力、T构两端不平衡弯矩等多种外力，保证悬臂T构施工安全和合拢段不出现裂纹。4.5.2 合拢段施工顺序边跨现浇段及中间节9#块施工完成后，安装边跨合拢段吊架，进行边跨合拢段锁定，浇筑边跨合拢段混凝土，张拉边跨纵向预应力束及边跨横竖向预应力筋，拆除边跨合拢段吊架。边跨张拉完成后，拆除主墩顶临时固结使主墩永久支座受力，拆除边跨现浇段支架，安装中跨吊架及模板，进行中跨合拢段锁定，绑扎钢筋并浇筑中跨合拢段混凝土，待
34、混凝土强度符合要求后张拉，拆除中跨合拢段吊架。4.5.3 合拢段施工方法4.5.3.1 合拢段吊架及模板利用挂篮底模、外侧模、内模作为合拢段模板，不仅可以减少搭设支架的投入，还可使浇筑后的混凝土变形与两端已浇段保持同步。 4.5.3.2 临时锁定4.5.3.2.1 合拢段锁定计算假设1)以合拢段长度不变，锁定骨架支撑力能够抵消梁体温度变形引起的支座或模板体系产生的摩擦阻力即可。2)边跨合拢时边跨模板与混凝土的摩擦系数取0.15，中跨合拢时活动支座摩擦力取0.05。4.5.3.2.2 边跨合拢段锁定 1)应力分析。由于温度应力引起的力较大，而此时只有边跨模板对梁体有约束力，如果约束力小于梁体温度
35、应力，梁体肯定会产生位移。只要保证合拢段临时锁定力大于模板及支座的约束力即可保证合拢段相对无变形。 2)刚性支撑设置。边跨现浇段及9号块端部腹板两侧顶板、底板上各预埋4块40cm高、50cm宽、2cm厚的钢板，钢板后方加焊钢板肋进行加强，梁体内埋设加强钢筋与混凝土连接增加抗拔力。支撑型钢用双工20b焊接而成，在混凝土浇筑前几天凌晨最低温度时，将支撑型钢焊于两侧梁内预埋的钢板上，起到支顶作用并起部分抗拉作用，焊接时注意同一根工钢骨架一端焊完后再焊接另一端。边跨合拢段采用刚性骨架措施锁定后，在温度变化作用下，由于中墩临时支撑尚未拆除，梁体变化引起的微小滑动，通过边跨合拢段临时固结骨架，其力主要由边
36、跨现浇段混凝土与模板的摩擦力抵消，边跨现浇段施工完成后，边支座处支顶方木要拆除，使支座能够活动。模板与混凝土之间的摩擦系数取=0.15，则：合拢段刚性支撑所受轴力：N=G=0.152299.8=337kN。其中，G为边跨现浇段梁段的重力。假设采用2工20b焊成支撑骨架，每个合拢段4个，则每个刚性支撑所受应力：=N/A=337/4/2/0.00355=11866kPa=11.9MPa。 能够满足要求。3)临时张拉束。由于总共仅有337kN的力，故边跨不再进行临时预应力束张拉，仅用劲性骨架焊接来抵消温度降低时两端梁体对合拢段新浇混凝土的张应力。4个骨架所承受的平均力为：337/4=84kN，单个骨
37、架在钢板上焊缝长度90cm，为保证焊缝牢固，每个骨架与预埋钢板的焊缝均采用四周满焊，焊缝厚度6mm。4.5.3.2.3 中跨合拢段锁定1)刚性支撑骨架。在两9#内预埋相同的钢板箱。中跨合拢时温度应力与边跨合拢时相同，只是抵消温度变形的力主要由墩顶支座与梁体摩擦力承担，取摩擦系数0.05，承重为全桥除去中跨合拢段梁体重量的1/2。此时摩擦力(等于合拢段刚性支撑所受轴力)为：N=G=0.059429.8=462kN。假设采用2工40a焊成支撑骨架，每个合拢段4个，则每个刚性支撑所受应力：=N/A=462/4/2/0.00861=6707kPa=6.7MPa200MPa。 能够满足要求。2)临时张拉
38、束。按照临时张拉平直纵向预应力束以减少梁体挠度变形、张拉较短长度的预应力束以起到对合拢段更好的约束作用的钢绞线，以抵消温度降低时两端梁体对合拢段新浇混凝土的张应力。由于边跨梁体最大摩擦力462kN，故每束钢绞线张拉到462/4=115.5kN即可，为确保不开裂,施工时对四束钢绞线临时各张拉到50t。待混凝土强度达到100%后，张拉完其他预应束。4.5.3.3 合拢段配重合拢段两端配重的目的：1)减少混凝土浇筑时的挠度变形，保证混凝土质量；2)保持T构两端的不平衡弯矩小于主墩顶临时固结所能提供的不平衡弯矩。4.5.3.3.1 边跨合拢时边跨合拢时考虑两种工况，计算分别如下，其中不论哪种工况不进行
39、配重产生的不平衡弯矩，主墩顶的临时固结都可以满足。根据标高测量结果，如果合拢段两端标高偏差在15mm以内，则不用配重找平；如果标高差在15mm以上，则在T构两侧压配重将边跨10#块端部与现浇段12#块端部标高找平。为减少混凝土浇筑过程中因T构两侧重量变化产生的挠度变形对新浇混凝土的影响，建议加快浇筑速度，使变形在混凝土初凝前完成，或在T构两侧加相同配重，随混凝土浇筑同步取消边跨侧配重。在一个T构两侧各放置一个水箱进行配重，配重重量为30t，随边跨合拢段混凝土浇筑重量同步减去边跨侧水箱内水的重量，保持T构两侧力矩平衡。4.5.3.3.2 中跨合拢时如果中跨合拢段两侧标高差在15mm以内，中跨将不
40、采用压重；如果偏差大于15mm，则在中跨合拢段一侧用水箱压重，使中跨合拢段两端标高一致，待混凝土强度达到50MPa后，方可取消配重。4.5.3.4 合拢段混凝土的浇筑选择在一天凌晨3点左右气温最低时浇筑合拢段混凝土，浇筑时间在4h内完成，混凝土浇筑前一天用水将全梁表面、箱内洒水保湿进行降温。收听天气预报，3d内有大风降温时，不进行合拢段混凝土浇筑。两端的混凝土连接面要充分凿毛、湿润，并冲洗干净。采用新出的合拢段微膨胀混凝土，现场技术负责人确认，利用汽车泵送，入模混凝土坍落度不大于20cm。混凝土浇筑后专人进行喷水雾养生，初凝后覆盖塑料薄膜及土工布保湿养护，专人进行混凝土测温记录。4.5.3.5 合拢段张拉合拢段混凝土强度达到设计要求后，放松吊架外侧模及内侧模。然后按顺序进行其他预应力束张拉，张拉完成后方可脱底
