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1、目 录一、前 言3（一）工程概况3（二）勘察目的、任务要求3（三）勘察执行的规范和标准4（四）边坡重要性等级及勘察等级4（五）勘察工作布置及完成工作量5二、场地工程地质条件6（一）自然地理气候6（二）地形地貌及环境条件7（三）地质构造及地层结构7（四）岩土构成及其工程特性8（五）场地水文地质条件及岩溶8（六）边坡特征9三、边坡岩土体物理力学指标及地基承载力的确定10(一)土层力学指标及承载力的提供10(二)结构面的抗剪强度指标提供10(三)岩层力学指标及承载力的提供11四、边坡稳定性评价12（一）定性评价12（二）定量计算与评价14五、建议边坡支护方案25六、结论与建议25（一）、结论25（二
2、）、建议26附 件：1、勘察任务委托书 1份2、岩石试验成果报告 2份图 表：1、岩石侧压力计算表 1份2、图例 1张3、工程地质及钻孔平面布置图 1：500 014、工程地质剖面图 1：200 0216 5、钻孔柱状图 42张一、前 言（一）工程概况“经典天成”项目位于贵阳市龙洞堡见龙路与油小线之间，紧邻321国道。经典天成三期位于该项目南端东侧，毗邻油小线，交通便利。本次勘察边坡为拟建2、3号楼地下室开挖所形成的基坑边坡(为临时性支护工程)和小区道路平场所形成的工程边坡(为永久性支护工程)。1、2号楼:层数18+1F，设计0.00标高1144.20米， -2F地下室板底标高1135.00米
3、（-9.20米）；设计道路开挖标高为1138.91m1143.60m。 由于拟建工程2、3号楼地下室及小区道路平场开挖，将形成长约214m、高3.91m8.6m的岩质反向基坑边坡和长约210m、高2.67m9.08m的岩土质道路工程边坡，以岩质边坡为主，岩质部分为反向边坡，边坡为分为AB、BC、CD三段（详见工程地质及钻孔平面布置图01）。“贵阳建筑勘察设计有限公司”受“贵阳铁投卓信置业有限责任公司”的委托，对该拟开挖边坡进行详细勘察工作。（二）勘察目的、任务要求根据边坡勘察的特点及要求，结合规范，本次勘察要求如下：1、查明场区的地形地貌、地层、地质构造、工程环境条件、水文地质条件；2、查明场
4、区及边坡范围的岩土构成、成因、性质、厚度及分布情况；3、根据场区附近的基岩露头，查明结构面的类型、产状、分布、充填情况，粗糙程度及组合关系，查明软弱夹层的厚度及分布，并分析其力学性质与临空面的关系；4、查明地下水的类型、补给和动态变化情况，评价其对边坡稳定的影响；5、根据室内试验资料成果分析结合规范和地区经验，提供边坡稳定性计算及边坡支护设计所需的岩土物理力学参数、岩土的承载力特征值岩土的、 C、frk、fa、基底摩擦系数值；6、根据边坡的岩土工程条件及岩土的力学性能，评价边坡的稳定性，预测因工程活动引起的边坡稳定性变化及其危害性；7、对边坡进行稳定性计算，并提出潜在不稳定边坡的整治与支护措施
5、和稳定边坡的防护措施。（三）勘察执行的规范和标准本次边坡工程勘察主要依据和参照下列现行的技术规范、国家标准及地方标准进行： 1、岩土工程勘察规范（GB50021-2001）（2009年版）；2、建筑边坡工程技术规范（GB50330-2002）；3、贵州建筑岩土工程技术规范（DB22/46-2004）；4、贵州建筑地基基础设计规范（DB22/45-2004）；5、建筑地基基础设计规范（GB50007-2002）；6、建筑工程地质钻探技术标准（JGJ87-92）；7、建筑抗震设计规范（GB50011-2010）；8、工程岩体分级标准（GB50218-94）；9、房屋建筑和市政基础设施工程勘察文件编
6、制深度规定（2010年版）；10、岩土工程勘察报告编制标准（CECS99：98）。（四）边坡重要性等级及勘察等级根据建筑边坡工程技术规范（GB50330-2002）及贵州建筑岩土工程技术规范，该边坡为高2.67m9.08m的岩质反向边坡，安全等级为二级；场区地形地貌较简单，地质环境已经遭受一定的破坏，地下水位埋藏较深对工程影响甚微，岩土体单一，分布连续，场地复杂程度等级为二级；场地地层及岩性组成较简单，厚度较均匀，性质变化不大，场地地基的复杂程度为二级，综合确定本次边坡岩土工程勘察等级为乙级。（五）勘察工作布置及完成工作量本次边坡勘察为详勘阶段，针对勘察内容及要求，采用地表地质调查、工程地质测
7、绘、工程测量、钻探、收集该场区同套地层勘察资料进行工作。1、地表地质调查及工程地质测绘通过地表地质调查，主要调查勘察区及其周围一定区域内的环境条件、地形地貌、地质构造、地层岩性、第四系的分布、岩体特征、岩层产状及水文地质条件等，并将地质构造、地层时代、第四系的分布、基岩露头、岩层产状和结构面产状测绘于工程地质图上。2、工程测量本次勘察采用南方NTS-202全站仪一台按钻孔坐标位置进行勘探线剖面测量、钻孔定位和孔口高程测量，收集电子版地形图。坐标引测点及高程为：A：X=2939328.312, Y=375523.931，H=1135.764；B: X=2939322.795 , Y=375613
8、.548, H=1142.362，引测点位置详见工程地质及钻孔平面布置图01，钻孔坐标具体数据详见钻孔柱状图中坐标数据栏。3、钻探 根据贵州建筑岩土工程技术规范（DB22/46-2004）及场地的工程地质条件结合现场实际情况，二级边坡按1020m一条勘探线，812m一个勘探点进行剖面及钻孔布置，共布置钻孔42个。勘探深度控制进入潜在滑动面以下3.00m5.00m，同时要求进入中等风化基岩3.00m5.00m进行钻探施工。本次勘察采用XY-100型地质钻机3台进行施工，土层采用无水冲击钻进，按回次摆放；岩层要求采用合金及金刚石钻头清水回转钻进，回次进尺深度不超过2.00m，以求尽量提高岩芯采取率
9、，岩芯按回次摆放，填写岩芯标签。5、收集场区资料：贵阳市龙洞堡幅1:5万地质图一份；贵阳云海岩土工程有限公司提供的贵州广嘉房地产开发有限公司贵阳龙洞堡见龙路项目东侧边坡岩土工程勘察报告（详勘）一份（距拟开挖边坡北侧330m）及贵阳建筑勘察设计有限公司提交的龙洞堡见龙洞路住宅小区(一期)二组团4栋岩土工程勘察报告一份（该项目原为“龙洞堡见龙路项目”，现改为“经典天成”项目）。完成工作量见下页表1。表1 完成实物工作量统计表序号项目工作内容单位工程量序号项目工作内容单位工程量1调查地表地质调查m20.55钻探施工钻探孔个42土层m25.502测绘工程地质测绘m20.5岩石m540.903测量钻孔定
10、位及孔口高程测量点42钻探总进尺m566.404室内试验岩石抗压试验岩芯样件11跟管钻进m68.96收集资料贵阳市龙洞堡幅1:5万地质图份1贵州广嘉房地产开发有限公司贵阳龙洞堡见龙路项目东侧边坡岩土工程勘察报告（详勘）份1岩石抗剪试验试验组1龙洞堡见龙洞路住宅小区(一期)二组团4栋岩土工程勘察报告份1二、场地工程地质条件（一）自然地理气候据贵州省工程建设地方标准贵州省建筑气象标准（黔DBJ22-01-89），拟建场区所处贵阳市属亚热带湿润季风气候，冬季受北部寒潮影响较弱。夏季受东南海洋季风气候影响显著，具有四季温和、雨量丰富、热量充足、日照率低、风力较弱及逆温天多的特点。年平均气温15.3，一
11、月平均气温4.9，七月平均气温24.0，最高气温39.4，最低气温-7.8，年平均降雨量11971248毫米，年平均日照时数1277.74小时，年平均相对相对湿度77%，年平均无霜期261天。年平均风速2.2米/秒，全年以NE风为多，全年静风频率为24%，30年一遇最大风速21.9m/s，自然地理气候良好。（二）地形地貌及环境条件拟建场地地貌类型为溶剥蚀残丘地貌。勘察区自然地形呈西高东低的斜坡，自然地面高程1140.871155.18m，高差14.31m，勘察区斜坡坡度一般为1830，拟开挖边坡位于斜坡中部。边坡边坡脚为自东向西依次为拟建小区道路及三期2、3号楼，拟建小区道路宽6.5m，设计道
12、路标高1138.911143.60m，拟建小区道路脚为拟建三期2、3号楼地下室，-2F地下室标高为1135.00m；边坡坡顶为荒地，无建（构）筑物。（三）地质构造及地层结构场区位于龙洞堡向斜西南翼，下伏及出露基岩为三迭系大冶组薄中厚层石灰岩，未发现破碎带和断层，岩层总体呈单斜产出，产状为10023，发育两组节理：第一组J1产状为11078，微张开03mm，泥质充填，局部为方解石脉充填，节理面铁质侵染，结合程度一般，约35m发育一条，延伸较长，连通性较好； 第二组J2产状为8082，开口13mm，泥质充填，局部为方解石脉充填，节理面铁质侵染，结合程度一般，约3m发育一条，延伸较长，连通性较好。岩
13、层层面及节理面总体属软弱结构面。（四）岩土构成及其工程特性根据区域地质资料、地表地质调查、现场踏勘及钻探成果，场地地表上覆土层为第四系残坡积粘土（Qel+dl），下伏基岩为三迭系大冶组（T1d）薄中厚层石灰岩。1、土层硬塑红粘土（Qel+dl）：残坡积成因，褐黄色，含铁锰质结核，土体内裂隙为13条/m，呈致密状块状，土质均匀,偶夹少量碎石，层厚0.24.0m之间，平均为0.82m，呈似层状产出。2、基岩（T1d）：根据钻探结果，场地基岩为三叠系大冶组（T1d）石灰岩，伏于第四系土层之下，根据风化程度分为强风化岩石和中风化岩石，详述如下：（1）强风化石灰岩（T1d）：灰黄、灰白色，节理裂隙发育，
14、散体碎裂结构，岩体极破碎，岩体强度低，极易钻进，岩芯呈土状和砂状，岩芯采取率低，RQD值0%，厚度总体变化不大，分布延续，层厚为0.501.80m，平均为1.03m。岩体力学性能较差，边坡岩体类型为类。 （2）中风化石灰岩（T1d）: 灰色、灰黑色, 薄中厚层,节理裂隙发育,节理面泥质充填，局部方解石脉充填、铁质浸染,脉宽15mm。 根据钻探资料，岩芯呈块状、短柱状、长柱状，取芯率多在25%75%以上，RQD值多在15%45%。岩石单轴饱和抗压强度为42.3484.65 MPa，标准值为57.91MPa，为较硬岩，根据钻探揭露、现场踏勘及地表地质调查，岩体完整程度为较破碎，按规范（50021-
15、2001）表3.2.2-3及GB 50218-94表4.11岩体基本质量等级为 级，按规范（50330-2002）表A-1边坡岩体类型为类。场地岩土构成、分布、基岩起伏情况及空间展布详见“工程地质剖面图”。（五）场地水文地质条件及岩溶1、地表水勘察区范围及附近无地表河流，未发现泉（井）点。地表水不发育。2、地下水场区地下水主要为土层内的上层滞水和基岩裂隙水：上层滞水：赋存于土层的孔隙中，水量较小，受季节性影响较大； 基岩裂隙水：根据地表调查及钻探成果，场地基岩为碳酸盐岩地层，碳酸盐岩地层为区域含水岩组,富水性强，地下水埋藏于基岩的节理裂隙之中。钻探过程中钻孔漏水，钻孔均为干孔。场地位于斜坡中上
16、部，水量受季节因素影响较大，补给来源为大气降水，场地属地下水补给径流区，本次勘察中钻探未揭露地下水。地下水对工程的无影响。场区为地表、地下水的补给径流区，地表、地下水流向由坡顶向南、东、北方向排泄，地下水的排泄基准面为南明河，场区水文地质条件较简单。场地中及附近无工业厂房及工业污染源，故场地地下水和土壤对砼及砼中钢筋具微腐蚀性，对钢结构具弱腐蚀性。3、岩溶及不良地质现象场地岩石为石灰岩，为可溶性岩，根据钻探揭露，钻孔见洞（隙）率为0%，场地岩溶发育程度为微发育。根据现场调查，场地内现状无滑坡、地裂缝，无土洞等不良地质现象存在，场区不良地质现象总体不发育。（六）边坡特征拟建三期2、3号楼地下室基
17、坑建议按大于岩质边坡坡率允许值1:0.50坡率放坡开挖到开挖至-2F(1135.00m)后，将形成长约214.3m，高3.91m8.60m的岩质反向基坑边坡。边坡范围岩土构成为中风化石灰岩，岩体较破碎，边坡岩体类型为类；坡顶为拟建小区道路，小区道路根据用地红线建议按1:0.21:0.50坡率放坡开挖（道路设计标高为1138.911143.60m）后将形成长约210m，高2.67m9.08m的岩土质混合边坡，岩质部分为反向道路边坡，道路工程边坡属永久性边坡。道路边坡范围岩土构成为少量红粘土和强风化石灰岩及中风化石灰岩，岩体较破碎，边坡岩体类型为类；道路边坡坡顶为荒地，无建(构)筑物。（七）场地抗
18、震条件1、场地抗震类别场地覆盖层土为少量红粘土，厚度为0.24.0m，根据建筑抗震设计规范（GB 500112010）及其条文说明规定，场地土的类型为中软土，场地类别属类。 2、场地抗震条件场区区域稳定性及地质构造环境较好，拟建场地属抗震一般地段。按中国地震动参数区划图（GB18306-2001），场地为抗震设防烈度6度区，设计地震分组为第一组，设计基本地震加速度值为0.05g，设计特征周期为0.35s，请按有关规范设防。三、边坡岩土体物理力学指标及地基承载力的确定(一)土层力学指标及承载力的提供边坡岩土构成为少量红粘土及石灰岩，红粘土厚度薄，不具工程意义，故本场区红粘土层的物理力学指标及承载
19、力均根据规范结合地区成熟建筑经验进行取值如下：硬塑红粘土：=16KN/m3 C=32KPa = 12 frb=25KPa 基底摩擦系数=0.25 fa=180Kpa 经验值；(二)结构面的抗剪强度指标提供由于没有条件作现场直剪试验，又无法取到能满足室内抗剪试验的块样，结构面的抗剪强度指标根据每组结构面得特点，结合建筑边坡工程技术规范表4.5.1、表4.5.2取值，详见下表2：表2 边坡岩体结构面力学指标标准值取值表力学指标结构面类型内聚力Ck（KPa）内摩擦角k（）备注岩层面5018按表4.5.1软弱结构面取值J1、J2节理面5018按表4.5.1软弱结构面取值(三)岩层力学指标及承载力的提供
20、本次勘察根据龙洞堡见龙洞路住宅小区(一期)二组团4栋岩土工程勘察报告取11件中风化石灰岩岩芯样作室内自然单轴抗压强度试验、贵州广嘉房地产开发有限公司贵阳龙洞堡见龙路项目东侧边坡岩土工程勘察报告（详勘）取6件中风化石灰岩岩芯样作室内直剪试验，中风化岩体的力学指标及承载力根据室内岩样自然单轴抗压和直剪试验成果统计值结合规范及地区经验取值。其统计如下表：勘察区下伏基岩为石灰岩，现场采取石灰岩岩芯样作室内直剪试验，抗剪强度值统计结果如下表3、4：表3 中风化岩样抗压强度统计表岩 性重度(g/cm3)范围值MPa平均值MPa标准差变异系数修正系数标准值frk(MPa)备注中风化石灰岩2.6942.348
21、4.6566.5214.7020.2210.87157.91饱和抗压注：1、标准值公式：frk=S ufrm S=2、对岩芯样为1:1的样品采用0.89进行折减换算为2:1后参与统计；3、参与统计数据为：42.34,51.15,53.60,55.22,70.60,72.57,74.26,79.30,81.51,84.65 。表4 中风化岩体抗剪强度指标统计表指标参数平均值GB 50330-2002表4.5.4及条文说明折减系数折减后内聚力C(MPa)2.710.20.54()34.280.827.42强风化石灰岩：=22 KN/m3 C= 30KPa =24.4 =0.35 e=35 fa=5
22、00 KPa frb=60KPa（注浆强度为M30时）；中风化石灰岩：=26.9 KN/m3 C= 540KPa =27.40 =0.50 e=60 fa=5000 KPa frb=400KPa（注浆强度为M30时）。四、边坡稳定性评价（一）定性评价地下室基坑边坡建议按大于岩质边坡坡率允许值1:0.50坡率放坡处理，道路边坡根据用地红线建议按1:0.21:0.50坡率放坡开挖，故仅对道路边坡进行边坡稳定性评价。根据本次勘察在边坡范围内实测的岩层产状、节理产状，绘制其赤平投影图如下图所示：AB边坡（15剖面）：边坡岩层倾向与边坡坡向相反，形成反向坡，岩层层面对边坡的稳定性不起控制性作用；节理J1
23、倾向与边坡倾向相反，节理J2倾向与边坡倾向相反，节理面对边坡的稳定性不起控制性作用。岩层层面与J1节理面的交点、J1节理面与J2节理面的交点与岩层层面与J2节理面的交点位于边坡面的对侧，说明其组合交线的倾向与边坡倾向向相反，属于稳定结构。因此该段边坡主要的破坏模式为：（1）边坡沿土层及强风化层内的圆弧滑动破坏；（2）由于受边坡开挖施工时爆破的影响，岩体较破碎，易产生局部崩塌、落石、掉块等破坏。 BC段边坡 (68剖面):边坡岩层倾向与边坡坡向相反，形成反向坡，岩层层面对边坡的稳定性不起控制性作用；节理J1倾向与边坡倾向相反，节理J2倾向与边坡倾向相反，节理对边坡的稳定性不起控制性作用。岩层层面
24、与J1节理面的交点、岩层层面与J2节理面的交点、J1节理面与J2节理面的交点位于边坡面的同侧，但在边坡面投影弧的内侧，说明其属于稳定结构。因此该段边坡主要的破坏模式为：（1）边坡沿土层及强风化层内的圆弧滑动破坏；（2）由于受边坡开挖施工时爆破的影响，岩体较破碎，易产生局部崩塌、落石、掉块等破坏。CD段边坡 (914剖面): 边坡岩层倾向与边坡坡向相反，形成反向坡，岩层层面对边坡的稳定性不起控制性作用；节理J1倾向与边坡倾向相反，节理J2倾向与边坡倾向相反，节理对边坡的稳定性不起控制性作用。岩层层面与J1节理面的交点、岩层层面与J2节理面的交点、J1节理面与J2节理面的交点位于边坡面的同侧，但在
25、边坡面投影弧的内侧，说明其属于稳定结构。因此该段边坡主要的破坏模式为：（1）边坡沿土层及强风化层内的圆弧滑动破坏；（2）由于受边坡开挖施工时爆破的影响，岩体较破碎，易产生局部崩塌、落石、掉块等破坏。（二）定量计算与评价1、边坡稳定性计算根据该边坡的特点，本报告选择代表性断面进行计算，对边坡土体及强风化圆弧滑动破坏采用圆弧滑动法进行稳定性计算。计算结果见下表5，计算过程见附表(稳定性计算均按建议放坡线开挖到设计标高进行计算)。1）、稳定性计算公式为：圆弧滑动法 （根据GB50330-2002，二级边坡稳定安全系数为1.25)； 3）、下滑力计算公式为：F=tGsin-Gcostg-CL表5 边坡
26、圆弧滑动破坏稳定性及剩余下滑力计算结果表序号代表性断面评价范围下滑力F（KN/m）稳定系数Ks稳定性评价133AB段道路边坡06.63Ks11.25、F10，说明边坡不会产生圆弧滑动破坏边坡处于整体安全状态。277BC段道路边坡016.2431313CD段道路边坡015.6272、边坡岩石侧向压力计算根据建筑边坡工程技术规范（GB 50330-2002）6.2.3及6.3.4条对无外倾结构面的岩质边坡，以岩体等效内摩擦角按侧向土压力方法计算岩石侧压力，土层及强风化按附加荷载及边坡无外倾结构面情况计算，本报告选择3条代表性断面按（GB 50330-2002）式6.2.3-1、（6.2.3-2）、
27、（6.2.3-3）、（6.2.3-4）计算边坡岩石侧向压力，计算结果见表6，计算过程见图表边坡岩石侧压力计算表(边坡岩石侧压力按建议放坡坡率开挖到平场设计标高后的情况进行计算)。岩石侧压力计算公式如下： 表6 岩石侧压力计算结果表序号边坡段代表性断面边坡结构类型备注岩石侧压力Eak(KN/m)1AB段44岩质反向坡无外倾结构面，按等效内摩擦角计算14.74 2BC段88岩质反向坡无外倾结构面，按等效内摩擦角计算0.49 3CD段99岩质反向坡无外倾结构面，按等效内摩擦角计算18.33 计算过程：-33剖面复杂土层稳定计算-计算简图控制参数: 采用规范:通用方法 计算目标:安全系数计算 滑裂面形
28、状: 圆弧滑动法 不考虑地震坡面信息 坡面线段数 2 坡面线号 水平投影(m) 竖直投影(m) 超载数 1 1.360 6.790 0 2 9.640 -2.540 0土层信息 坡面节点数 3 编号 X(m) Y(m) 0 0.000 0.000 -1 1.360 6.790 -2 11.000 4.250 附加节点数 7 编号 X(m) Y(m) 1 0.810 4.070 2 1.150 5.750 3 11.060 3.640 4 11.060 3.050 5 11.060 -5.000 6 -5.000 -5.000 7 -5.000 0.000 不同土性区域数 3 区号 重度 饱和重
29、度 全孔压 节点 (kN/m3) (kN/m3) 系数 编号 1 16.000 20.000 - ( 2,-1,-2,3,2,) 2 22.000 20.000 - ( 2,3,4,1,2,) 3 26.900 20.000 - ( 4,5,6,7,0,1,) 区号 粘聚力 内摩擦角 水下粘聚 水下内摩 (kPa) (度) 力(kPa) 擦角(度) 1 32.000 12.000 10.000 25.000 2 30.000 24.400 10.000 25.000 3 540.000 27.400 10.000 25.000 区号 十字板 强度增 十字板羲 强度增长系 (kPa) 长系数 下
30、值(kPa) 数水下值 1 - - - - 2 - - - - 3 - - - - 不考虑水的作用计算条件 圆弧稳定分析方法: 瑞典条分法 土条重切向分力与滑动方向反向时: 当下滑力对待 稳定计算目标: 自动搜索最危险滑裂面 条分法的土条宽度: 1.000(m) 搜索时的圆心步长: 1.000(m) 搜索时的半径步长: 0.500(m)-计算结果:-计算结果图 最不利滑动面: 滑动圆心 = (1.760,6.710)(m) 滑动半径 = 2.717(m) 滑动安全系数 = 6.630 起始x 终止x li Ci 謎 条实重 浮力 地震力 渗透力 附加力X 附加力Y 下滑力 抗滑力 超载 竖向
31、地震力 地震力 (m) (m) (度) (m) (kPa) (度) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN)- 0.832 1.150 -16.468 0.331 30.000 24.40 5.86 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -1.66 12.49 0.00 0.00 1.150 1.360 -10.720 0.214 30.000 24.40 9.59 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -1.78 10.69 0.00 0.00 1.360 2.234 0.792 0.878 30.000 24
32、.40 45.31 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.63 46.89 0.00 0.00 2.234 3.108 19.900 0.934 30.000 24.40 37.95 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 12.92 44.21 0.00 0.00 3.108 3.982 42.315 1.192 30.000 24.40 23.07 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 15.53 43.49 0.00 0.00 3.982 4.381 64.801 0.941 32.000 12.00 3.04 0.00 0.00 0.00 0.00
33、 0.00 2.75 30.38 0.00 0.00 总的下滑力 = 28.378(kN) 总的抗滑力 = 188.155(kN)-77剖面复杂土层稳定计算-计算简图控制参数: 采用规范:通用方法 计算目标:安全系数计算 滑裂面形状: 圆弧滑动法 不考虑地震坡面信息 坡面线段数 2 坡面线号 水平投影(m) 竖直投影(m) 超载数 1 3.240 6.280 0 2 7.760 -1.600 0土层信息 坡面节点数 3 编号 X(m) Y(m) 0 0.000 0.000 -1 3.240 6.280 -2 11.000 4.680 附加节点数 5 编号 X(m) Y(m) 1 2.400 4
34、.800 2 11.000 3.180 3 11.000 -5.000 4 -5.000 -5.000 5 -5.000 0.000 不同土性区域数 2 区号 重度 饱和重度 全孔压 节点 (kN/m3) (kN/m3) 系数 编号 1 22.000 20.000 - ( 1,-1,-2,2,1,) 2 26.900 20.000 - ( 1,2,3,4,5,0,1,) 区号 粘聚力 内摩擦角 水下粘聚 水下内摩 (kPa) (度) 力(kPa) 擦角(度) 1 30.000 24.400 10.000 25.000 2 540.000 27.400 10.000 25.000 区号 十字板
35、强度增 十字板羲 强度增长系 (kPa) 长系数 下值(kPa) 数水下值 1 - - - - 2 - - - - 不考虑水的作用计算条件 圆弧稳定分析方法: 瑞典条分法 土条重切向分力与滑动方向反向时: 当下滑力对待 稳定计算目标: 自动搜索最危险滑裂面 条分法的土条宽度: 1.000(m) 搜索时的圆心步长: 1.000(m) 搜索时的半径步长: 0.500(m)-计算结果:-计算结果图 最不利滑动面: 滑动圆心 = (-1.480,8.848)(m) 滑动半径 = 8.971(m) 滑动安全系数 = 16.240 起始x 终止x li Ci 謎 条实重 浮力 地震力 渗透力 附加力X 附加力Y 下滑力 抗滑力 超载 竖向 地震力 地震力 (m) (m) (度) (m) (kPa) (度) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) - -0.000 0.800 12.110 0.818 5
