水泥熟料生产线二标二期D线原料调配施工方案1.doc

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1、一、编制依据及工程概况1、编制依据本工程施工方案根据以下资料编制而成。1.1中材国际工程股份有限公司设计的台泥（贵港）26000t/d水泥熟料生产线二标二期工程原料配料站及输送设计施工图，有关院标及说明。1.2台泥（贵港）26000t/d水泥熟料生产线二标二期原料配料站及输送工程现场实际情况。1.3 湖南省第四工程公司台泥（贵港）26000t/d水泥熟料生产线二标段二期招投标书、施工合同。1.4 国家有关工程建设的法律、法规、施工验收规范、规程和标准（附表）。1.5 我公司的有关公司规程和类似工程的成功施工经验。2、工程概况原料配料站及输送包括石灰石库、调配仓、C线输送及转运站、D线输送及转运

2、站四个区。原料配料库为内半径=6095mm，高29.0m圆库，库壁厚250mm220mm，库基础为环梁条形基础，混凝土强度等级C30。基础持力层基岩，地基承载力特征值fak=3000kPa。原料配料库及库侧框架均采用C30砼，库壁竖筋搭接长度42d，库壁环筋搭接长度51d，库壁外侧保护层厚25mm，内侧保护层厚45mm。石灰石库底板标高为16.5m,下设两个3.725m高的钢筋砼方漏斗，再接2.575m高的钢漏斗；调配仓在标高2.5m处设钢平台，5.5m标高设钢筋混凝土楼板，料仓高22.98m,在13.5m处设十个5.5m的钢漏斗。二、施工部署及管理目标2.1施工管理目标2.1.1工程质量目标

3、一次交验合格率100%，单位工程达到合格标准。2.1.2工期目标按甲方要求交安工期组织施工进度安排，保证按时交安。2.1.3安全管理及文明施工目标杜绝人身死亡事故，杜绝重大设备损坏事故，不发生重大火灾事故，不发生负主要责任的生产交通理故，不发生重大经济损失事故，不发生重伤事故，一般事故年频率不大于8。推行施工现场标准化管理，按建筑施工安全检查标准要求（JGJ59-99）组织现场管理，争创文明工地。2.1.4工程技术资料管理目标：按有关规定与工程同步归档，采用计算机管理，做到及时、齐全、真实、美观、标准。2.2施工准备2.2.1 全面调查施工现场针对地上，地下障碍物制定排障计划和处理方案，并加以

4、实施。2.2.2 根据甲方提供的建筑坐标控制点、控制桩、水准点和施工图纸，进行测量放线工作，所有轴线桩、水准点都要引出基坑并加以保护。2.2.3 组织施工人员学习图纸和自审，进行各专业图纸会审，设计交底和施工技术交底。2.2.4 编制各分部分项工程作业指导书。2.2.5 编制施工预算，提出材料计划，做材料进场准备工作。2.2.6 整平场地，修筑运输通路，主干尽量利用永久性道路，铺设块石基层，水泥结石面层，并做好场地排水沟。2.2.7 修建临时设施，铺设安装临时供水，供电线路。2.2.8 组织施工机械设备、测量实验仪器的进场就位安装，并做好计量调试工作。2.2.9 遵照ISO90012000标准

5、，编制项目质量计划和施工保证手册，做好进场人员的技术培训工作，形成规范化的施工工艺标准。2.3 施工部署该工程采用翻模施工工艺，各分部分项工程组织专业施工队施工，分段流水作业。基础土石方组织一个专业施工班组施工；钢筋混凝土工程组织模板、钢筋、混凝土专业班组施工；钢结构制作安装组织一个专业施工班组施工；砌体及装饰工程组织一个专业泥工班施工。三、主要工程项目施工方法3.1 测量定位、控制：3.1.1 施工测量准备工作：施工测量人员必须仔细阅读并熟悉施工图，对甲方移交的有关厂区测量的原始资料及标志进行认真核对，并编制详细的作业指导书，选用的工具（全站仪、经纬仪、水准仪）符合要求，作为仪器的校验及保养

6、。3.1.2 建立平面控制网：按照厂区总平面布置和业主提供的测量控制点，采取轴线法与导线控制相结合的施测方法，建立本工程平面控制网，主要的控制网点埋设混凝土固定标桩。3.1.3 高程控制点设置：根据甲方提供的高程控制基准点，建立本工程高程控制系统，各高程控制点埋设永久性标志，加以保护，做好测量记录。3.1.4 沉降观测：按照设计和规范要求，编制沉降观测方案，采用同一台S2水准仪和水准尺，由专人负责观测，认真做好记录。沉降观测次数不少于6次。3.2 基础工程3.2.1基础土石方（该工程土石方甲方另行分包，本方案不做介绍）3.2.2钢筋混凝土基础3.2.2.1模板工程该基础模板工程采用竹胶模板，扣

7、件式钢管支模架，模板支承系统应经过设计计算，保证具有足够的强度和稳定性，模板应位置准确，接缝严密平整。独立基础模板必须支撑牢固，防止变形，侧模斜撑与侧模夹角不小于45度，底部加设垫木，基础短柱模板安装过程中要随时检查对角线，防止短柱模板扭转，基础短柱模板之间要用水平撑连成整体。库基础梁及壁两侧采用双排钢管扣件支模架，竹胶合模板拼装，模板设12600mm对拉螺杆，梅花型布置，以保证整个模板的刚度和强度。模板拆除：基础混凝土强度达到规范要求，可进行拆除，拆模顺序是后支的先拆，先支的后拆。拆模时不得损坏模板和混凝土混凝土结构，拆下的模板严禁抛掷，及时清除灰浆，涂刷脱模剂，分类堆放整齐。3.2.2.2

8、钢筋工程a：钢筋加工：钢筋加工包括调直、除锈、下料剪切、接长、弯曲成型等。钢筋的表面应洁净，油渍、浮皮、斑锈等应在使用前清除干净。如发现钢筋有严重的麻坑、斑点锈蚀截面时，应剔除不用。钢筋采用切断机切断，将同规格的钢筋根据不同长度，长短搭配，统筹配料，一般先断长料，后断短料，减少短头、损耗，断料时应避免用短尺量长料，防止在量料中产生累计误差。在切断过程中，如发现有劈裂、缩头或严重的弯头等必须切除，断口不得有马蹄形或起弯等现象，钢筋接长采用闪光对焊。b：钢筋安装钢筋在现场绑扎，绑扎要求钢筋位置准确，绑扎牢固，钢筋接头位置数量搭接长度保护层厚度等应符合要求。绑扎时，钢筋网外围两行钢筋交点应每点扎牢，

9、相邻绑扎点的铁丝扣要成八字形，以保证受力钢筋不产生歪斜变形，下层钢筋的弯钩应朝上，上层钢筋设钢管支撑架支撑，以保证钢筋位置正确。钢筋接头位置应设在受力较小处，搭接长度应符合设计和规范要求，受力钢筋的接头位置应错开，接头数量应满足规范要求。柱与基础连接用的插筋，其箍筋应比柱的箍筋缩小一个柱筋直径以便连接，插筋位置要固定牢靠，以免造成柱轴线偏移，柱或梁的箍筋应与受力钢筋垂直设置，箍筋的接头应交错布置在四角纵向钢筋上。柱角竖向钢筋的弯钩应放在柱模内角的等分线上，其他竖向钢筋弯钩应与模板成90度角。c：钢筋绑扎安装完毕后，应进行检查验收，填写隐蔽工程验收记录及时报验。3.2.2.3混凝土施工a：混凝土

10、搅拌：搅拌混凝土材料计量准确，在搅拌机旁挂牌公布混凝土材料配合比，混凝土原材料按重量计量的允许偏差见表。混凝土原材料按重量计量的允许偏差材料名称允许偏差（%）备 注水 泥21各种衡器应定期检验，保持准确。2骨料含水率应经常测定，雨天施工时，增加测定次数。混合材料2b：搅拌混凝土前，加水空转数分钟，将积水倒净，使拌筒充分湿润，搅拌第一盘时，考虑壁上的砂浆损失，石子用量按配合比减半，搅拌好的混凝土要做到卸尽，在全部混凝土卸出之前不得再投入拌合料，更不得采取边出料边进料的方法。c：混凝土应充分搅拌，混凝土的各种组成材料混合均匀，严格控制水灰比和坍落度，未经试验人员同意，不得随意增减用水量。d：混凝土

11、浇筑浇筑混凝土前，应核实其他专业是否配合完毕，并经业主监理验收隐蔽工程，下达混凝土工程浇灌令后，方可进行混凝土浇筑。检查机具设备是否完好充足，并进行试运转，备足设备易损部件，发生故障随时检修。在浇筑混凝土期间，要保证水电照明不中断，浇筑混凝土用材料准确充足，以免停工待料。柱基础浇筑：基础施工时，分层一次浇筑完毕。每层砼要一次卸足。顺序是先边角后中间，务使砂浆充满模板。为防止垂直交角处可能出现吊脚现象，在第一级砼捣固下沉23cm后暂不填平，继续浇筑第二级，先用铁锹沿第二级模板底圈做成内外坡，然后再分层浇筑。外圈边坡的砼于第二级振捣过程中自动摊平，待第二级砼浇筑后，再将第一级砼齐模板顶边拍实抹平。

12、库基础浇筑：库基础分层浇筑，并保证上下层之间不留施工缝，每层砼的厚度为2030cm，分层交圈一次性浇注完毕。3.3现浇框架结构3.3.1模板工程：支架梁柱采用钢管扣件支模架，围箍；模板采用定型竹胶合模板，杉木枋龙骨，柱模板支设时先弹出柱中心线，拉线吊线校正，柱模安装加密柱箍并用斜撑支撑牢固，以防走模，梁跨度大于4.0m，模板中部按梁跨的0.2%起拱，柱梁模板均按清水模板制作，每次使用前涂刷脱模剂，确保砼表面平整光洁。梁柱节点模板施工：框架结点或牛腿由于形状复杂，支模困难，容易出现尺寸偏差过大，拼缝不严密，表面平整度和接驳垂直度较差等问题，为提高框架节点的施工质量，可先将节点模板进行予制并编号，

13、在梁板模板安装前在柱子上进行安装紧固，确保施工质量，使混凝土浇筑时不胀模，不漏浆，从而达到梁柱节点混凝土成型后表面光洁平整，角线垂直，外观质量好。3.3.2钢筋工程：钢筋质量必须严格控制，钢材进场时，会同业主及监理代表共同按照现行施工规范取样试验，合格后方可使用。所有钢筋均在现场加工车间内加工成型，人工或汽车运输至各施工点，人工绑扎，梁的主筋采用闪光对焊接头，柱纵筋采用电渣压力焊，焊接接头按规范要求取样合格后才用于本工程。钢筋严格按照施工图的几何尺寸加工绑扎。绑扎完成自检合格后及时通知监理工程师验收，并办理好各项签字手续。3.3.3混凝土施工前严格按照设计图标号及现行施工技术规范要求试拌试配，

14、选择最佳施工配合比供施工时采用，所有原材料必须符合配合比设计及施工技术规范要求。混凝土施工过程中，对砂、石材料严格计量，试验人员按规范要求及时检测混凝土的各项指标，以便及时调整混凝土施工配合比。混凝土浇捣前，根据实际情况编制作业指导书，对技术、质量、安全注意事项和浇捣顺序、人员分工、时间安排、质量要求等进行详细交底。混凝土浇捣前应先报验，并清除模板内杂物。混凝土采取插入式振动器和平板振动器振捣密实。混凝土施工时应控制好混凝土的均匀性和密实性，严格控制混凝土的水灰比。3.3.4施工缝的设置和处理本工程现浇框架水平方向施工缝设在基础顶面、平台梁底100mm处、楼层处。在施工缝处继续浇筑混凝土时，已

15、浇筑的混凝土抗压强度不得小于1.2N/mm2。施工缝处浇筑混凝土前，应清理垃圾、水泥薄膜、表面上松动砂石和软弱混凝土层，凿毛后用水冲洗干净并润湿，清除钢筋上水泥砂浆。在水平施工缝处继续浇混凝土时，先铺上510mm厚水泥砂一层，其配合比与混凝土内的砂浆成分相同。3.4圆库翻模施工3.4.1模板工程：本工程原料调配库采用翻模施工方法，搭设内外支模架（内满堂外双排），采用竹胶模板支设，每模高度1.20m，逐层向上翻。模板采用木枋作龙骨，制作成定型模板1.2m1.2m，用18钢筋打箍，内外模板设14800mm对拉螺杆拉结，梅花形布置，以保证模板体系刚度和不发生侧移和胀模，模板体系支架按规范要求搭设，满

16、足脚手架有关技术要求和设计计算要求。库内有梁板平台及锥形漏斗均采用常规支模方法，搭设满堂钢管扣件支模架与筒壁翻模内支模架合并成一个整体，支模架立杆间距、横杆步距必须经过详细的荷载计算，满足结构荷载荷稳定性要求，梁板模板采用竹胶模板配5070mm木枋，制作成定型模板，模板每次使用前涂刷脱模剂，确保砼表面平整光洁。3.4.2钢筋工程按设计施工图要求错开绑扎接头位置，同一截面内接头数量不大于钢筋总数的25%，钢筋定位按设计要求用“S”形钢筋和焊接骨架定位。钢筋绑扎位置保证准确。3.4.3砼工程混凝土施工前严格按照设计图标号及现行施工技术规范要求试拌试配，选择最佳施工配合比供施工时采用，所有原材料必须

17、符合配合比设计及施工技术规范要求。混凝土施工过程中，对砂、石材料严格计量，试验人员按规范要求及时检测混凝土的各项指标，以便及时调整混凝土施工配合比。混凝土浇捣前，根据实际情况编制作业指导书，对技术、质量、安全注意事项和浇捣顺序、人员分工、时间安排、质量要求等进行详细交底。混凝土浇捣前应先报验，并清除模板内杂物。混凝土采取插入式振动器和平板振动器振捣密实。混凝土施工时应控制好混凝土的均匀性和密实性，严格控制混凝土的水灰比。3.5脚手架工程3.5.1参数信息脚手架参数脚手架搭设高度为32.980米，立杆采用单立管；搭设尺寸为：立杆的纵距为1.50米，立杆的横距为1.05米，大小横杆的步距为1.80

18、米；内排架距离离墙长度为0.3米；大横杆在上，搭接在小横杆的大横杆根数为2根；采用483.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为0.80；连墙件采用两步两跨，竖向间距3.6米，水平间距3.00米，采用扣件连接；连墙件连接方式为单扣件；.活荷载参数施工均布活荷载标准值：3.00KN/；脚手架用途：结构脚手架；.风荷载参数本工程地处广西省贵港市，基本风压为0.45KN/；风荷载高度变化系数Uz为0.84，风荷栽体型系数Us为0.65；脚手架计算中考虑风风荷载作用；.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准（KN/）：0.1248；脚手板自重标准值（KN/）：0.350；栏杆挡脚板自重标

19、准值（KN/）：0.110；安全设施与安全网（KN/）：0.005；脚手板类别：竹串片脚手板；栏杆挡板类别：栏杆；每米脚手架自重标准值（KN/）：0.038；.地基参数地基土类型：地基承载力标准值（KN/）：500.00；立杆基础底面面积（）：0.09；地面广截力调整系数：0.40。3.5.2、大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范（JG130-2001）第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。.均布荷载值计算大横杆的自重边准值：P1=0.038KN/m；脚手板的自重标准

20、：P2=0.3501.050/（2+1）=0.123 KN/m；活荷载标准值：Q=3.001.050/（2+1）=0.123 KN/m；静荷载的设计值：q1=1.20.038+1.20.123=0.193 KN/m；活荷载的设计值：q2=1.41.050=1.470 KN/m； q1 q2 q3 l l l l l l 图1 大横杆设计荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度） q1 q2 l l l l l l 图2 大横杆设计荷载组合简图（支座最大弯矩）.强度验算跨中和支座最大弯矩分别按图1、图2组合。跨中最大弯矩计算公式如下：M1max=0.08q1l2+0.10q1l2跨中最大弯矩为M

21、1max=0.080.1931.5002+0.101.4701.5002=0.366KNm支座最大弯矩计算公式如下：M2max=-0.10q1l2-0.117q1l2跨中最大弯矩为M2max=-0.100.1931.5002-0.1171.4701.5002=-0.430选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=Max（0.366106，0.430106）/5080.0=84.646N/2大横杆的最大弯曲应力为=84.646 N/2小于大横杆的抗压强度设计值f=205.0N/2，满足要求！.挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下：Vmax=0.677 q1l4/

22、100EI+0.990 q2l4/100EI其中：静荷载标准值：q1=p1+p2=0.038+0.123=0.161KN/m;活荷载标准值：q2=Q=1.050KN/m;最大挠度计算值为：V=0.6770.1611500.04/（1002.06105121900.0）+0.9901.0501500.04/（1002.06105121900.0）=2.315；大横杆的最大挠度2.315小于大横杆的最大容许挠度1500.0/150与10，满足要求！3.5.3、小横杆的计算根据JGJ30-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值

23、作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1=0.0381.500=0.058KN；脚手板的自重标准值：p2=0.3501.0501.500/（2+1）=0.184KN；活荷载标准值：Q=3.0001.0501.500/（2+1）=1.575KN；集中荷载的设计值：P=1.2（0.058+0.184）+1.41.575=2.495KN； q1 l/3 l/3 l/3 L小横杆计算简图.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下：Mqmax=1.20.0381.0502/

24、8=0.006KNm；集中荷载最大弯矩计算公式如下：Mpmax=pl/3Mpmax=2.4591.050/3=0.873 KNm；最大弯矩M= Mpmax + Mpmax =0.879 KNm；最大应力计算值=M/W=0.879106/5080.000=173.124N/2；小横杆的最大应力计算值=173.124N/2小于小横杆的抗压强度设计值205.000 N/2，满足要求！.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下：Vqmax=5ql4/384EIVqmax=5.00.0381.0504/（3842.06

25、0106121900.000）=0.024；大横杆传递荷载P=P1+P2+Q=0.058+0.184+1.575=1.816KN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下：Vqmax=pl（3l2-4l2/9）/72EIVqmax=1816.3501050.02（31050.0-41050.02/9）/（722.060106121900.0）=2.972；最大挠度和V=Vqmax+Vqmax=0.024+2.972=2.996；小横杆的最大挠度和2.996小于小横杆的最大容许挠度1050.000/150=7.000与10，满足要求!3.5.4、扣件抗滑力的计算：按规范表5.1.7，直

26、角、旋转单扣件承载力取值8.00KN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转但扣件承载力取值为6.40KN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）：RRC其中RC-扣件抗滑承载力设计值，取6.40KN；大横杆的自重标准值：P1=0.0381.5002/2=0.058KN；小横杆的自重标准值：P2=0.0381.050=0.040KN；脚手板的自重标准值：P3=0.3501.0501.500/2=0.276KN；活荷载标准值：Q=3.0001.0501.500=2.363KN；荷载的设计值：R=1.2（0.040+0.276）+1.42.363=3

27、.687KN；R6.40KN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！3.5.5、脚手架立杆荷载计算：作用于脚手架的荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：每米立杆承受的结构自重标准值（KN），为0.1248NG1=0.1248+（1.52/2+1.52）0.038/1.8032.98=7.25；脚手板的自重标准值（KN/）：采用竹串片脚手板，标准值为0.35NG2=0.35041.500（0.3+1.050）/2=1.418KN；栏杆与挡脚手板自中标准值（KN/m）：采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11NG3=0.11041.500/2=0.330KN；吊挂的安全设施荷栽，包括安

28、全网（KN/）：0.005NG4=0.0051.50032.98=0.247KN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=9.245KN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3.0001.0501.5002/2=4.725KN；风荷载标准值按照以下公式计算Wk=0.7Uz*US* WO其中 WO-基本风压（KN/），按照建筑结构荷载规范（GB50009-2001）的规定采用：WO=0.450 KN/Uz-风荷栽高度变化系数，按照建筑结构荷载规范（GB50009-2001）的规定采用：Uz=0.

29、840；US风荷载体型系数：取值为0.649；经计算得到，风荷载标准值Wk=0.70.4500.8400.649=0.172KN/；不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ=1.29.245+1.44.725=17.709KN；考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为N=1.2NG+0.851.4NQ=1.29.245+0.851.44.725=16.717KN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为MW=0.851.4 WkLah2/10=0.851.40.1721.5001.8002/10=0.099KNm3.5.6、立杆的稳定性计算：不组合风荷栽时，立杆的稳定性计算

30、公式为：=N/Af立杆的轴向压力设计值：N=17.709KN；计算立杆的截面回转半径：i=1.58；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得：k=1.155；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得：u=1.500；计算长度，由公式lo=kuh确定：lo=3.119m；长细比lo/i=197.000;轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i的计算结果查表得到：=0.186；立杆净截面面积：A=4.892；立杆净截面模量（抵抗矩）：W=5.083；钢管立杆抗压强度设计值：f=205.000N/2；=17709.000/（0.186489.000）=194.703N/2；立杆稳定性计算=194

31、.703N/2小于立杆的抗压强度设计值f=205.000N/2，满足要求！考虑风荷载时，立杆稳定性计算公式=N/A+Mw/Wf立杆的轴心压力设计值：N=16.717KN；计算立杆的截面回转半径：i=1.58；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得：k=1.155；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得：u=1.500；计算长度，由公式lo=kuh确定：lo=3.119m；长细比lo/i=197.000;轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i的计算结果查表得到：=0.186；立杆净截面面积：A=4.892；立杆净截面模量（抵抗矩）：W=5.083；钢管立杆抗压强度设计值：f=205.0

32、00N/2；=16717.000/（0.186489.000）+99315.668/5080.00=203.346N/2；杆稳定性计算=203.346N/2小于立杆的抗压强度设计值f=205.000N/2，满足要求！3.5.7、最大搭设高度的计算：按规范5.3.6条不考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式子计算：Hs=A-（1.2NG2K+1.4 NQK）/1.2gK构件自重标准值产生的轴向压力NG2K（KN）计算公式为：NG2K=NG2+NG3+NG4=1.995KN；活荷载标准值NQ=4.725KN；每米立干承受的结构自重标准值：Gk=0.125KN/m

33、；Hs=0.1864.89010-4205.000103-（1.21.995+1.44.725）/（1.20.125）=64.244m；按规范5.3.6条考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：Hs=A-1.2NG2K+0.851.4 （NQK+A*Mwk/W）/1.2gK构件自重标准值产生的轴向压力NG2K（KN）计算公式为：NG2K=NG2+NG3+NG4=1.995KN；活荷载标准值NQ=4.725KN；每米立干承受的结构自重标准值：Gk=0.125KN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：Mwk= Mw/（1.40.85）=0.099/（1.

34、40.85）=0.083KNm；Hs=0.1864.89010-4205.000103-1.21.995+0.851.4（4.725+0.1864.8900.083/5.080）/（1.20.125）=70.741m；按规范5.3.7条脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：H=Hs/（1+0.001Hs）H=70.741/（1+0.00170.741）=66.067m；H= 66.067m和50M比较取最小值。经过计算得到，脚手搭设高度限值H=50.000m，满足要求！3.5.8、连墙件的计算：连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：N1=N1w+No风荷载标准值WK=0

35、.172KN/；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=10.800；按规范5.4.1条连墙约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（KN），No=5.000KN；风荷载产生的连墙件轴向设计值（KN），按照下式计算：N1w=1.4WkAw=2.596KN；连墙件的轴向力设计值N1= N1w+No=7.596KN；连墙承载力设计值按下式计算：Nf=Af其中轴心受压立杆的稳定系数；由长细比10/i=300.000/15.800的结果查表得到=0.949，l为内排架距离墙的长度；又：A=4.892；f=205.00N/2；连墙件轴向承载力设计值为N1=0.9494.89010-4205.00103

36、=95.133KN；N1=7.596f=95.133KN，连墙件的设计满足要求！连墙件采用单扣件与墙体连接。由以上计算得到N1=7.596小于单扣件的抗滑力8.0KN，满足要求！连墙件扣件连接示意图3.5.9、立杆的地基承载力计算：立杆基础底面的平均压力应满足下式要求Pfg地基承载力设计值：fg=fgkKc=200.000KN/；其中，地基承载力标准值：fgk=500.000KN/；脚手架地基承载力调整系数：Kc=0.400；立杆基础底面的平均压力：P=N/A=158.831KN/；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=14.295KN；基础底面面积：A=0.090；P=158.831

37、fg=200.000KN/。地基承载力满足要求。3.6垂直运输本工程圆库垂直运输采用自升式龙门架作为砼及其它材料垂直运输主要工具，人员上下搭设上人斜道。3.7砖墙砌筑砖浇水：粘土砖必须在砌筑前一天浇水湿润，含水率以1015%为宜，常温施工不得干砖上墙，雨季不得使用含水率达到饱和状态的砖砌墙；砂浆搅拌：砂浆配合比计量精度水泥为2%，砂、石灰控制在5%以内，砂浆采用机械搅拌，搅拌时间不少于1.5分钟；组砌方法：砌体采用三顺一丁砌法；排砖盘角：砌墙前应先排砖盘角，每次盘角不超过五皮砖，盘角时及时进行吊靠，仔细对照皮数杆的砖层和标高，控制好灰缝大小使水平灰缝均匀一致；挂线：砌墙采用双面挂线，每层砖都要

38、穿线看平，使水平灰缝均匀一致，平直通顺；砌砖：砌砖采用一铲灰、一块砖、一挤揉的“三一”砌筑法，砌砖要跟线，“上跟线、下跟棱、左右相临要对平”，砌筑砂浆应随拌随用，水泥砂浆必须在3小时内用完，混合砂浆必须在4小时内用完，不得使用过夜砂浆，砌墙时随砌随将舌头灰刮尽；留槎：外墙转角处应同时砌筑，内外墙交接处须留斜槎，留槎长度不小于墙体高度的2/3，隔墙与墙或柱不同时砌筑时可留阳槎加预埋拉结筋，隔墙顶应用立砖斜砌挤紧。砌体应上下错缝，接槎处灰浆密实，缝砖平直，预埋拉接筋的数量、长度均应符合设计要求和施工规范规定。3.8 钢结构本工程钢结构主要有多层钢平台、钢桁架、钢爬梯等。工程量较大，钢结构集中在现场

39、制作，为提高加工质量，除配备一般加工设备外，还配有自动割枪、自动焊机、喷沙除锈、喷漆、漆膜厚度测定仪等设备。钢结构制作工艺流程：审图放样原材料下料原材料矫正拼正焊接矫正成品钻孔磨除锈油漆3.8.1钢结构制作方法a：结构制作前的准备：根据图纸材料算出各处材质、规格的材料净用量，再加一定数量的损耗，提出材料预算计划，根据使作尺寸合理定货，以减少不必要的拼接和损耗，并对来料规格、尺寸和重量仔细核对材质。b：生产场地布置：操作面积根据构件长度合理安排，保证安全操作，并要保证材料和零件有必须的堆场场地。保证成品能顺利运出。c：安排生产计划：首先根据产品的特点，工程量大小和安装施工进度，分批投料，配套出成

40、品。然后根据工作梁和进度计划，安排作业计划，同时作出劳动力和机具平衡计划。3.8.2 钢结构拼接和连接a：首先放样和号料，根据工艺要求预留焊接收缩余量及切割、刨边和铣平等加工余量。部件切割线与号料线的允许偏差应符合规定要求。b：切割前应将钢材表面切割区域内的铁锈、油污清除干净。切割后，断口上不得有裂纹和大于1.0mm的缺棱，并应清除边缘上的熔瘤和飞溅物。全自动埋弧焊时，在主缝两端都应当电焊引弧板。引弧板大小视板厚和焊缝高度而异，一般宽度为60mm100mm,长度为80mm100mm.c：钢结构制孔采用钻孔方法，为了确保制孔的质量，预先在杆件（零件）上钻成小孔，待结构装配时，将孔壁钻至设计孔径，

41、确保孔壁不受损伤，达到孔壁光滑。d：为了确保群孔制作的质量，预先制成钻模，严格控制孔群的位置，制孔时将钻模覆在零件上钻孔。3.8.3 钢结构连接a：构件焊接：焊工应经考试并取得合格证后方可施焊，焊条使用前必须按照质量证明书的规定进行烘焙，焊丝应除净锈蚀和油污。首次采用的钢种和焊接材料，必须进行焊接工艺性能和力学性能试验，符合要求后方可采用。施焊前焊工应复查组装质量和焊缝区的处理情况，如不符合要求，应修整合格后方能施焊，焊接完毕后应及时清除熔渣及金属飞溅物，并在焊缝附近打上钢印。多层焊接应连续施焊，其中每一层焊道完后应及时清理，如发现有影响焊接质量的缺陷，必须清除后方能再焊。焊缝出现裂纹时，焊工

42、不得擅自处理，应申报焊接技术负责人查清原因，订出修补措施后，方可处理。严禁在焊缝区以外的线材上打火引弧，在坡口内起弧的局部面积应熔焊一次，不得留下弧坑。对接和T型接头的焊缝，应在焊件的两端配置引入和引出板，其材质和坡口型式与焊件相同，焊接完毕用气割切除并修磨平整，不得用锤击落。钢结构焊接完毕，焊缝质量检验分三级，各级检验项目、检查数量和检查方法按焊接质量检验级别进行。首先外观检查：焊缝金属表面焊波应均匀，不得有裂纹、夹渣、焊瘤、烧穿、弧坑和针状气孔等缺陷，焊接区不得有飞溅物。焊缝外观检验质量标准符合规范要求，对接焊缝外形尺寸的允许偏差符合规范要求，贴角焊缝外形尺寸允许偏差符合规定的要求。第二进

43、行无损检验：X射线检验焊缝缺陷分两级，并应符合X射线检验质量标准，其检验方法应按照GB332387规定进行。超声波检验焊缝质量应符合规范要求，并按JB115282规定进行。b：螺栓连接安装永久螺栓前应先检查建筑物各部分的位置是否正确，其精度是否满足钢结构工程施工及验收规范（GB502052001）要求，尺寸有误差时应予调整。精制螺栓的安装孔，在结构安装后应均匀地设入临时螺栓和冲钉，临时螺栓和冲钉的数量，应经计算确定。永久性的普通螺栓，每个螺栓一端不得垫2个及以上的垫圈，并不得采用螺母代替垫圈，螺栓拧紧后，外露罗纹应不少于2个螺距。螺栓孔不得采用气割扩孔。3.8.4 钢成品矫正与检验a：钢结构成

44、品根据允许偏差进行检验，超出规定必须进行矫正。b：本工程钢结构在热态下矫正。矫正工作环境温度的控制和热加工（加热）温度的限值，应符合规范要求。进行热矫正时，控制最高加热温度及冷却速度，不得损坏钢材材料组织。c：成品检验构件的各项技术数据经验收合格后，对加工过程中造成的焊疤、凹坑应予补焊并铲磨平整，对临时支撑、夹具应予割除。铲磨后零件表面的缺陷深度不得大于材料厚度负偏差的1/2，产品经过检验部门签收后进行涂底，并对涂底的质量进行验收，在成品出厂时提供钢结构出厂合格证及技术文件资料。3.8.5 钢结构成品表面处理、油漆、堆放和运输a：钢结构的除锈和涂底工作在质量检查部门对制作检验合格后方可进行。除

45、锈与施涂工协调一致。金属表面经除锈处理后及时施涂防锈涂料，在6小时以内施涂完毕。b：钢结构油漆：涂料、涂刷遍数、涂刷厚度均应符合设计要求，配置好的涂料不宜存放过久，涂料应在使用的当天配置，稀释剂的使用应按说明书的规定执行，不得随意添加。涂层时工作地点的温度应为538之间，相对湿度不应大于85%。雨天或构件表面有结露时，不宜作业，涂后的四个小时内严防雨淋。施工图中不涂装的部位不得涂装，安装焊缝处应留出3050mm，暂不涂装。涂装应均匀，无明显起皱、流挂，附着应良好，涂装完毕后应在构件上标注构件的编号。c：钢结构成品堆放成品：成品验收后，堆放场地应平整干燥，并备有足够的垫木、垫块，使构件得以放平、放稳。侧向刚度较大的构件可水平堆放，当多层叠放时，必须使各层垫木在同一垂线上，同一工程的构件应分类堆放在同一地区，以便发运。d：钢结构运输，应捆好扎牢，构件之间用木条垫平以防变形。3.9 地面与楼面工程3.9.1 混凝土地面a：材料要求：采用普遍硅酸