建筑门窗抗风压性能计算书.doc

《建筑门窗抗风压性能计算书.doc》由会员分享，可在线阅读，更多相关《建筑门窗抗风压性能计算书.doc（18页珍藏版）》请在三一办公上搜索。

1、建筑门窗抗风压性能计算书I、计算依据：建筑玻璃应用技术规程 JGJ 113-2009钢结构设计规范 GB 50017-2003建筑外窗抗风压性能分级表 GB/T 7106-2008建筑结构荷载规范 GB 50009-2001 2006版未增塑聚氯乙烯(PVC-U)塑料门 JG/T 180-2005未增塑聚氯乙烯(PVC-U)塑料窗 JG/T 140-2005铝合金门窗 GB/T 8478-2008建筑门窗术语 GB/T5823-2008建筑门窗洞口尺寸系列 GB/T5824-2008建筑外门窗保温性能分级及检测方法 GB/T8484-2008建筑外门窗空气声隔声性能分级及检测方法 GB/T84

2、85-2008铝合金建筑型材 第一部分：基材 GB5237.1-2008铝合金建筑型材 第二部分：阳极氧化型材 GB5237.2-2008铝合金建筑型材 第三部分：电泳涂漆型材 GB5237.3-2008铝合金建筑型材 第四部分：粉末喷涂型材 GB5237.4-2008铝合金建筑型材 第五部分：氟碳漆喷涂型材 GB5237.5-2008铝合金建筑型材 第六部分：隔热型材 GB5237.6-2008II、详细计算一、风荷载计算 1)工程所在省市：河南 2)工程所在城市：新乡市 3)门窗安装最大高度z：20 米 4)门窗系列：永壮铝材-50外平开平开窗 5)门窗尺寸： 门窗宽度W700 mm 门窗

3、高度H1400 mm 6)门窗样式图：1 风荷载标准值计算:Wk = gz*S1*Z*W0 (按建筑结构荷载规范GB 50009-2001 2006版 7.1.1-2)1.1 基本风压 W0= 400 N/m2 (按建筑结构荷载规范GB 50009-20012006版规定,采用50年一遇的风压，但不得小于0.3 KN/m21.2 阵风系数gz 计算: 1)A类地区：gz=0.92*(1+2f) 其中：f=0.5*35(1.8*(-0.04)*(z/10)(-0.12),z为安装高度； 2)B类地区：gz=0.89*(1+2f) 其中：f=0.5*35(1.8*(0)*(z/10)(-0.16)

4、,z为安装高度； 3)C类地区：gz=0.85*(1+2f) 其中：f=0.5*35(1.8*(0.06)*(z/10)(-0.22),z为安装高度； 4)D类地区：gz=0.80*(1+2f) 其中：f=0.5*35(1.8*(0.14)*(z/10)(-0.30),z为安装高度； 安装高度z5米时,按5米时的阵风系数取值。 本工程按： C.有密集建筑群的城市市区 取值。 gz=0.85*(1+2f) f=0.5*35(1.8*(0.06)*(z/10)(-0.22) =0.85*(1+2*(0.5*35(1.8*(0.06)*(20/10)(-0.22) =1.921 (按建筑结构荷载规范

5、GB 50009-2001 2006版7.5.1规定) 1.3 风压高度变化系数z计算: 1)A类地区：z=1.379 * (z / 10) 0.24,z为安装高度； 2)B类地区：z=(z / 10) 0.32,z为安装高度； 3)C类地区：z=0.616 * (z / 10) 0.44,z为安装高度； 4)D类地区：z=0.318 * (z / 10) 0.6,z为安装高度； 本工程按： C.有密集建筑群的城市市区 取值。 z=0.616 * (20 / 10) 0.44 =0.836 (按建筑结构荷载规范GB 50009-2001 2006版 7.2.1规定 ) 1.4 局部风压体型系数

6、s1的计算： s1：局部风压体型系数，根据计算点体型位置取0.8； 按建筑结构荷载规范GB50009-2001(2006年版)第7.3.3条：验算围护构件及其连接的强度时，可按下列规定采用局部风压体型系数s1： 外表面 1. 正压区 按表7.3.1采用； 2. 负压区 - 对墙面， 取-1.0 - 对墙角边， 取-1.8 内表面 对封闭式建筑物，按表面风压的正负情况取-0.2或0.2。 另注：上述的局部体型系数s1(1)是适用于围护构件的从属面积A1m2的情况，当围护构件的从属面积A10m2时，局部风压体型系数s1(10)可乘以折减系数0.8，当构件的从属面积A10m2而1m2时，局部风压体型

7、系数s1(A)可按面积的对数线性插值，即：s1(A)=s1(1)+s1(10)-s1(1)logA 受力杆件中从属面积最大的杆件为：横向杆件中的(中横) 其从属面积为A=上亮：0.750+左扇：0.750+右扇：0.750 =2.250 支撑结构的构件从属面积A10 m2,且A1 m2 LogA=Log(2.250)=0.352 s1(2.250)=s1(1)+s1(10)-s1(1)*logA =.8+(.8*0.8-.8)*0.352 =0.744 s1=s1(2.250)+0.2 =0.744+0.2 =0.944 因此：支撑结构局部风压体型系数s1取：0.9441.4.2 面板材料的局

8、部风压体型系数s1的计算： 面板材料的局部风压体型系数按面积最大的玻璃板块(即：1500x500=0.750 m2)来计算： 面板材料的构件从属面积A1 m2 s1(0.750)=.8 s1=s1(0.750)+0.2 =.8+0.2 =1.000 因此：面板材料局部风压体型系数s1取：1.000 1.5 风荷载标准值计算: 1.5.1 支撑结构风荷载标准值计算: Wk(N/m2)=gz*z*S1*W0 =1.921*0.836*0.944*400 =606.4091.5.2 面板材料风荷载标准值计算: Wk(N/m2)=gz*z*S1*W0 =1.921*0.836*1.000*400 =6

9、42.382 2 风荷载设计值计算： 2.1 支撑结构风荷载设计值计算： W(N/m2)=1.4*Wk =1.4*606.409 =848.9732.2 面板结构风荷载设计值计算： W(N/m2)=1.4*Wk =1.4*642.382 =899.335 二、门窗主要受力杆件的挠度、弯曲应力、剪切应力校核: 1 校验依据：1.1 挠度校验依据： 1)单层玻璃，柔性镶嵌： 2)双层玻璃，柔性镶嵌： 3)单层玻璃，刚性镶嵌： 其中：fmax:为受力杆件最在变形量(mm) L:为受力杆件长度(mm) 本窗型选用:双层玻璃，柔性镶嵌：校核依据 fmax/L 1/150 且 famx 20 mm1.2

10、弯曲应力校验依据： max=M/W= :材料的抗弯曲应力(N/mm2) max:计算截面上的最大弯曲应力(N/mm2) M:受力杆件承受的最大弯矩(N.mm) W:净截面抵抗矩(mm3)1.3 剪切应力校验依据： max=(Q*S)/(I*)= :材料的抗剪允许应力(N/mm2) max:计算截面上的最大剪切应力(N/mm2) Q:受力杆件计算截面上所承受的最大剪切力(N) S:材料面积矩(mm3) I:材料惯性矩(mm4) :腹板的厚度(mm) 2 主要受力杆件的挠度、弯曲应力、剪切应力计算： 因建筑外窗在风荷载作用下，承受的是与外窗垂直的横向水平力，外窗各框料间构成的受荷单元，可视为四边铰

11、接的简支板。在每个受荷单元的四角各作45度斜线，使其与平行于长边的中线相交。这些线把受荷单元分成4块，每块面积所承受的风荷载传递给其相邻的构件，每个构件可近似地简化为简支梁上呈矩形、梯形或三角形的均布荷载。这样的近似简化与精确解相比有足够的准确度，结果偏于安全，可以满足工程设计计算和使用的需要。由于窗的四周与墙体相连，作用在玻璃上的风荷载由窗框传递给墙体，故不作受力杆件考虑，只需对选用的中梃进行校核。 2.1 中横的挠度、弯曲应力、剪切应力计算: 构件【中横】的各受荷区域基本情况如下图： 构件【中横】的由以下各型材(衬钢)组合而成，它们共同承担【中横】上的全部荷载： (1) 铝合金 - 中腰

12、截面参数如下： 惯性矩：127392.74 抵抗矩：3698.19 面积矩：3510.7 截面面积：512.83 腹板厚度：1.22.1.1 【中横】的刚度计算 (1) 中腰的弯曲刚度计算 D(N.mm2)=E*I=70000*127392.74=8917491800 中腰的剪切刚度计算 D(N.mm2)=G*F=26000*512.83=13333580 2.【中横】的组合受力杆件的总弯曲刚度计算 D(N.mm2)=8917491800=8917491800 【中横】的组合受力杆件的总剪切刚度计算 D(N.mm2)=13333580=133335802.1.2 【中横】的受荷面积计算 1.上

13、亮的受荷面积计算(梯形) A(mm2)=(500/2*500/2)+(1500-500)*500/2=312500 2.左扇的受荷面积计算(三角形) A(mm2)=(750/2*750)/2=140625 3.右扇的受荷面积计算(三角形) A(mm2)=(750/2*750)/2=140625 4.【中横】的总受荷面积 A(mm2)=312500+140625+140625=5937502.1.3 【中横】所受均布荷载计算 Q(N)=Wk*A =606.409*593750/1000000 =360.0552.1.4 【中横】在均布荷载作用下的中点挠度、弯矩、剪力计算2.1.4.1 在均布荷载

14、作用下的中点挠度计算 1.中腰在均布荷载作用下的中点挠度计算 按弯曲刚度比例分配荷载 分配荷载:Q中腰=Q总*(D中腰/D总) =360.055*(8917491800/8917491800) =360.055 本受力杆件在风荷载作用下，可简化为承受矩形均布荷载 Fmid(mm)=5*Q*L3/(384*D) =5*360.055*15003/(384*8917491800) =1.7742.1.4.2 在均布荷载作用下的弯矩计算 1.中腰在均布荷载作用下的弯矩计算 按弯曲刚度比例分配荷载 分配荷载:Q中腰=Q总*(D中腰/D总) =360.055*(8917491800/8917491800

15、) =360.055 所受荷载的设计值计算:Q=1.4*Q =1.4* 360.055 =504.077 本受力杆件在风荷载作用下，可简化为承受矩形均布荷载 Mmax(N.mm)=Q*L/8 =504.077*1500/8 =94514.4402.1.4.3 在均布荷载作用下的剪力计算 1.中腰在均布荷载作用下的剪力计算 按剪切刚度比例分配荷载 分配荷载:Q中腰=Q总*(D中腰/D总) =360.055*(13333580/13333580) =360.055 所受荷载的设计值计算:Q=1.4*Q =1.4* 360.055 =504.077 本受力杆件在风荷载作用下，可简化为承受矩形均布荷载

16、 Qmax(N)=Q/2 =504.077/2 =252.0392.1.5 【中横】 在集中荷载作用下的中点挠度、弯矩、剪力计算2.1.5.1 左扇产生的集中荷载对【中横】作用产生的中点挠度、弯矩、剪力计算 1.受荷面积计算: A(mm2)=(750/2*750/2)+(1000-750)*750/2 =234375 2.该分格传递到主受力杆件上的全部集中荷载 P(N)=(wk*A)/2 =(606.409*234375)/2/1000000 =71.064 3.该分格产生的集中荷载对受力杆件跨中产生的总挠度 (1)中腰在集中荷载作用下产生的跨中挠度 按弯曲刚度比例分配荷载 分配荷载:Q中腰=

17、Q总*(D中腰/D总) =71.064*(8917491800/8917491800) =71.064 该分格的跨中集中荷载对受力杆件跨中产生的挠度计算 Fmid(mm)=P*L3/(48*D) =71.064*15003/(48*8917491800) =0.560 4.该分格产生的集中荷载对受力杆件跨中产生的总弯矩 (1)中腰在集中荷载作用下产生的弯矩 按弯曲刚度比例分配荷载 分配荷载:Q中腰=Q总*(D中腰/D总) =71.064*(8917491800/8917491800) =71.064 所受荷载的设计值计算:Q=1.4*Q =1.4*71.064 =99.490 该分格的跨中集中

18、荷载对受力杆件跨中产生的弯矩计算 Mmax(N.mm)=P*L/4 =99.490*1500/4 =37308.750 4.该分格产生的集中荷载对受力杆件跨中产生的总剪力 (1)中腰在集中荷载作用下产生的总剪力 按剪切刚度比例分配荷载 分配荷载:Q中腰=Q总*(D中腰/D总) =71.064*(13333580/13333580) =71.064 所受荷载的设计值计算:Q=1.4*Q =1.4*71.064 =99.490 该分格的跨中集中荷载对受力杆件跨中产生的剪力计算 Mmax(N.mm)=P/2 =99.490/2 =49.7452.1.5.2 右扇产生的集中荷载对【中横】作用产生的中点

19、挠度、弯矩、剪力计算 1.受荷面积计算: A(mm2)=(750/2*750/2)+(1000-750)*750/2 =234375 2.该分格传递到主受力杆件上的全部集中荷载 P(N)=(wk*A)/2 =(606.409*234375)/2/1000000 =71.064 3.该分格产生的集中荷载对受力杆件跨中产生的总挠度 (1)中腰在集中荷载作用下产生的跨中挠度 按弯曲刚度比例分配荷载 分配荷载:Q中腰=Q总*(D中腰/D总) =71.064*(8917491800/8917491800) =71.064 该分格的跨中集中荷载对受力杆件跨中产生的挠度计算 Fmid(mm)=P*L3/(4

20、8*D) =71.064*15003/(48*8917491800) =0.560 4.该分格产生的集中荷载对受力杆件跨中产生的总弯矩 (1)中腰在集中荷载作用下产生的弯矩 按弯曲刚度比例分配荷载 分配荷载:Q中腰=Q总*(D中腰/D总) =71.064*(8917491800/8917491800) =71.064 所受荷载的设计值计算:Q=1.4*Q =1.4*71.064 =99.490 该分格的跨中集中荷载对受力杆件跨中产生的弯矩计算 Mmax(N.mm)=P*L/4 =99.490*1500/4 =37308.750 4.该分格产生的集中荷载对受力杆件跨中产生的总剪力 (1)中腰在集

21、中荷载作用下产生的总剪力 按剪切刚度比例分配荷载 分配荷载:Q中腰=Q总*(D中腰/D总) =71.064*(13333580/13333580) =71.064 所受荷载的设计值计算:Q=1.4*Q =1.4*71.064 =99.490 该分格的跨中集中荷载对受力杆件跨中产生的剪力计算 Mmax(N.mm)=P/2 =99.490/2 =49.7452.1.6 中横在均布荷载和集中荷载共同作用下的中点总挠度校核 2.1.6.1 中腰中点总挠度校核2.1.6.1.1 中腰中点总变形计算 F总=F均布+F集中 =1.774+0.560+0.560 =2.8942.1.6.1.2 中腰中滑挠跨比

22、计算 挠跨比=F总/L =2.894/1500 =0.002该门窗选用:双层玻璃，柔性镶嵌：校核依据 fmax/L 1/150 且 famx 20 mm0.002 1/150 且 2.894 20 mm ，因此: 中腰 的挠度符合要求。 2.1.7 中横在均布荷载和集中荷载共同作用下的抗弯曲强度校核 2.1.7.1 中腰抗弯曲强度校核2.1.7.1.1 中腰总弯矩计算 M总=M均布+M集中 =94514.440+37308.750+37308.750 =169131.9002.1.7.1.2 中腰弯曲应力计算 max=M/W max:计算截面上的最大弯曲应力 M:受力杆件承受的最大弯矩 W:净

23、截面抵抗矩 max=M/W =169131.900/3698.19 =45.73445.734 此类型材允许的弯曲应力 85.5 , 因此 抗弯强度满足要求。 2.1.8 中横在均布荷载和集中荷载共同作用下的抗剪切强度校核 2.1.8.1 中腰抗剪切强度校核2.1.8.1.1 中腰总剪力计算 Q总=Q均布+Q集中 =252.039+49.745+49.745 =351.5292.1.8.1.2 中腰剪切应力计算 max=(Q*S)/(I*) max:计算截面上的最大剪切应力 Q:受力杆件计算截面上所承受的最大剪切力 S:材料面积矩 I:材料惯性矩 :腹板的厚度矩 max=(Q*S)/(I*)

24、=(351.529*3510.7)/(127392.74*1.2) =8.0738.073 此类型材允许的抗剪切应力 49.6 , 因此 抗剪切能力满足要求。 2.1.9 中横在均布荷载和集中荷载共同作用下的受力杆件端部连接强度校核 2.1.9.1 中横单端所承受的最大剪切力设计值 Q=1.4*Q总/2 =1.4*360.055/2 =252.0392.1.9.2 中横端部焊缝的剪切应力 =(1.5*Q)/(*Lj) :型材端部焊缝的剪切应力 Q:受力杆件单端所承受的最大剪切力设计值 Lj:焊缝计算长度 :连接件中腹板的厚度(2倍型材壁厚)=2*2.5=5 =(1.5*Q)/(*Lj) =(1

25、.5*252.039)/(5*70) =1.0801.080 此类焊缝端部允许的抗剪切应力 35 , 因此 抗剪切能力满足要求。 2.1.10 中横综合抗风压能力计算 中横在均布荷载和集中荷载作用下总受荷面积计算： A= 312500+140625+140625+234375/2+234375/2 = 828125 mm2 本受力杆件在风荷载作用下，可简化为承受矩形均布荷载 L/150=5*Q*A*L3/(384*D) Q=76.8*D/(L2*150*A) =76.8*8917491800/(15002*150*828125)*1000 =2.45 (kPa) 2.2 竖扇的挠度、弯曲应力、

26、剪切应力计算: 构件【竖扇】的各受荷区域基本情况如下图： 构件【竖扇】的由以下各型材(衬钢)组合而成，它们共同承担【竖扇】上的全部荷载： (1) 铝合金 - 勾企 截面参数如下： 惯性矩：32604.61 抵抗矩：1806.57 面积矩：1278.7 截面面积：235.25 腹板厚度：1.22.2.1 【竖扇】的刚度计算 (1) 勾企的弯曲刚度计算 D(N.mm2)=E*I=70000*32604.61=2282322700 勾企的剪切刚度计算 D(N.mm2)=G*F=26000*235.25=6116500 2.【竖扇】的组合受力杆件的总弯曲刚度计算 D(N.mm2)=2282322700

27、=2282322700 【竖扇】的组合受力杆件的总剪切刚度计算 D(N.mm2)=6116500=61165002.2.2 【竖扇】的受荷面积计算 1.左扇的受荷面积计算(梯形) A(mm2)=(750/2*750/2)+(1000-750)*750/2=234375 2.右扇的受荷面积计算(梯形) A(mm2)=(750/2*750/2)+(1000-750)*750/2=234375 3.【竖扇】的总受荷面积 A(mm2)=234375+234375=4687502.2.3 【竖扇】所受均布荷载计算 Q(N)=Wk*A =606.409*468750/1000000 =284.2542.2

28、.4 【竖扇】在均布荷载作用下的中点挠度、弯矩、剪力计算2.2.4.1 在均布荷载作用下的中点挠度计算 1.勾企在均布荷载作用下的中点挠度计算 按弯曲刚度比例分配荷载 分配荷载:Q勾企=Q总*(D勾企/D总) =284.254*(2282322700/2282322700) =284.254 本受力杆件在风荷载作用下，可简化为承受梯形均布荷载 Fmid(mm)=Q*L3/(61.05*D) =284.254*10003/(61.05*2282322700) =2.0402.2.4.2 在均布荷载作用下的弯矩计算 1.勾企在均布荷载作用下的弯矩计算 按弯曲刚度比例分配荷载 分配荷载:Q勾企=Q总

29、*(D勾企/D总) =284.254*(2282322700/2282322700) =284.254 所受荷载的设计值计算:Q=1.4*Q =1.4* 284.254 =397.956 本受力杆件在风荷载作用下，可简化为承受梯形均布荷载 Mmax(N.mm)=Q*L/6.165 =397.956*1000/6.165 =64550.8502.2.4.3 在均布荷载作用下的剪力计算 1.勾企在均布荷载作用下的剪力计算 按剪切刚度比例分配荷载 分配荷载:Q勾企=Q总*(D勾企/D总) =284.254*(6116500/6116500) =284.254 所受荷载的设计值计算:Q=1.4*Q =

30、1.4* 284.254 =397.956 本受力杆件在风荷载作用下，可简化为承受梯形均布荷载 Qmax(N)=Q*(1-a/L)/2 =397.956*(1-.375)/2 =124.3612.2.5 【竖扇】 在集中荷载作用下的中点挠度、弯矩、剪力计算2.2.6 竖扇在均布荷载和集中荷载共同作用下的中点总挠度校核 2.2.6.1 勾企中点总挠度校核2.2.6.1.1 勾企中点总变形计算 F总=F均布+F集中 =2.040 =2.0402.2.6.1.2 勾企中滑挠跨比计算 挠跨比=F总/L =2.040/1000 =0.002该门窗选用:双层玻璃，柔性镶嵌：校核依据 fmax/L 1/15

31、0 且 famx 20 mm0.002 1/150 且 2.040 20 mm ，因此: 勾企 的挠度符合要求。 2.2.7 竖扇在均布荷载和集中荷载共同作用下的抗弯曲强度校核 2.2.7.1 勾企抗弯曲强度校核2.2.7.1.1 勾企总弯矩计算 M总=M均布+M集中 =64550.850 =64550.8502.2.7.1.2 勾企弯曲应力计算 max=M/W max:计算截面上的最大弯曲应力 M:受力杆件承受的最大弯矩 W:净截面抵抗矩 max=M/W =64550.850/1806.57 =35.73135.731 此类型材允许的弯曲应力 85.5 , 因此 抗弯强度满足要求。 2.2.

32、8 竖扇在均布荷载和集中荷载共同作用下的抗剪切强度校核 2.2.8.1 勾企抗剪切强度校核2.2.8.1.1 勾企总剪力计算 Q总=Q均布+Q集中 =124.361 =124.3612.2.8.1.2 勾企剪切应力计算 max=(Q*S)/(I*) max:计算截面上的最大剪切应力 Q:受力杆件计算截面上所承受的最大剪切力 S:材料面积矩 I:材料惯性矩 :腹板的厚度矩 max=(Q*S)/(I*) =(124.361*1278.7)/(32604.61*1.2) =4.0644.064 此类型材允许的抗剪切应力 49.6 , 因此 抗剪切能力满足要求。 2.2.9 竖扇在均布荷载和集中荷载共同作用下的受力杆件端部连接强度校核 2.2.9.1 竖扇单端所承受的最大剪切力设计值 Q=1.4*Q总/2 =1.4*284.254/2 =198.9782.2.9.2 竖扇端部焊缝的剪切应力 =(1.5*Q)/(*Lj) :型材端部焊缝的剪切应力 Q:受力杆件单端所承受的最大剪切力设计值 Lj:焊缝计算长度 :连接件中腹板的厚度(2倍型材壁厚)=2*2.5=5 =(1.5*Q)/(*Lj) =(1.5*198.978)/(5*70) =0.8530.853 此类焊缝端部允许的抗剪切应力 35 , 因此 抗剪切能力满足要求。 2