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1、东海煤矿西部35#层中部采区设计说 明 书东海煤矿计划科二00九年七月二十日目 录 前言 第一章 采区概况 第一节采区位置与地质概况 第二节储量 第三节井区设计生产能力及服务年限 第二章 采区开拓布置、开采 第一节采区开拓布置 第二节井下开采 第三章 采区通风 第一节通风系统 第二节井下监测与消尘 第四章 井下主要生产系统及设备 第一节提升运输系统 第二节压风系统 第三节排水系统 第四节供电系统 第五章 投资概算及主要经济技术指标 第一节投资概算 第二节主要经济技术指标前 言 一、概述 东海煤矿西部35#层中部采区位于皮带斜井工业广场附近，生产系统与450水平和二采相连。运输距离近，开采方便。
2、1958年东海建矿，开采一井、二井两对斜井；1965年移交矿务局后由局建井处增建三井一斜和三井二斜两对斜井。开采三井一斜33#、35#煤层，35#层煤已开采至三段右十二路，由当时煤炭市场萧条于2001年彻底关闭，原提矸绞车，主扇均已折除。 二、恢复生产的必要性 1、矿井生产能力的均衡 东海煤矿从储量分布情况来看主要分东部、西部两大采区，皮带斜井座落在西部采区，而西部采区现只有二采区生产。现三、五、六采区均分布在东部采区，原煤需经450主运道运至西部皮带井，生产格局极不平衡，东重西轻，矿井生产受到制约。而西部采区仍有工业量4627.5万吨;西三中部35#层采区所开采的35#层煤工业量530.46
3、万吨，可采储量388.2万吨。底部层采区48#层工业储量327.95万吨，可采储量244.15万吨；54-2工业储量336.83万吨，可采储量214.92万吨，储量丰富资源可靠。为了缓解东部采区资源的快速枯竭，西部采区应合理配采来保证矿井的长远均衡发展。 2、煤质 东海矿西三采区所开采的35#层煤属三分之一焦煤，灰份30.337、挥发份26%，48#、54-2煤层均属于主焦煤，48#层灰分1927、挥发分22，54-2层灰分2834，挥发分2032。是省及国内少有的优质动力煤，市场紧缺售价商，在目前市场经济运行条件下有很高的开采价值。 3、生产管理 西部35#层中部采区关闭时是因为35#层煤质
4、差，且当时煤炭市场积压销售不畅。造成当时煤质差的主要原因是当时采煤工作面管理中顶板管理观念差，意识不强，顶板管理手段落后，采掘装备、支护装备差所导致；另外，该采区属高瓦斯矿井，当时瓦斯治理手段落后。经过这几年复合顶板治理经验和工作面管理的大幅提高，类似西三中部35#层采区的煤层顶板已得到了合理控制；另外现瓦斯治理采用抽放技术，已有能力安全高效的开采西部35#层中部采区。 第一章 采区概况 第一节 采区位置与地质构造 一、采区位置、范围、四邻关系、井上下对照关系以及已有勘探钻孔的情况 本区位于东海勘探区V段内、矿区井田中心位置，采区范围、北起F310断层，南到F23断层，西至F17断层矿原二井相
5、邻，东、南至F23断层，走向长约1200米，倾斜长约1200米，其面积约为1400000平方米，地面为农田。 二、地质构造区内煤 区内岩层为向南倾斜，走向近东西的单斜构造，由于受边界大断层的影响，区内煤层变化较大，从上层邻近层揭露的情况及勘探情况，本区构造复杂，中小断层较多，断层多为倾斜正断层，向下落下变大。F104其余两条为区内实见断层，其中右十三路12#点前46米处所见断层其落差为3.0米，倾角850的正断层，另一条为左十一路付巷A9#点前32米处所见断层，其落差为20米，倾角为430的正断层 三、煤层及煤层顶底板及各煤层的层间距 本采区开采煤层为35#层，底部层采区仍有48#、54-2层
6、煤，属鸡西城子河组，区内可采煤层厚度，35#、0.82.4米，平均1.8米煤层稳定结构复杂，半暗型煤，夹石厚度0.250.5米，煤层灰份为18.6930.72%，挥发份为20.0735.74%，胶质层10mm。底部层采区48#层煤厚度0.611.24米，平均1.0米;54-2层煤厚度0.431.34米，平均0.9米,煤层稳定结构简单，半亮型，夹石厚度0.01-0.1m。48#层灰份1927，542层2834。挥发分48#层为22，542层为2032，胶质层48#层9.0mm，54-2层、714mm。本区35#煤层为中部煤层，顶部21#层已开采完毕，地层厚度为225米，由西向东逐渐增厚，由灰白色
7、中粗砂岩、薄层、泥岩、煤、粉沙岩等所组成。35#煤层伪顶0.4米左右,为粉砂岩直接顶为细砂岩,厚度0.4米左右,老顶为中砂岩,厚度2.0米左右,与上层34#层间距22米,与下层36#层间距22米。 四、岩浆侵入及古河床冲刷 本区内煤层无岩浆侵入，无河床冲刷。 五、水文地质 本区水文地质条件简单，无含水层，除68192孔外，其余钻孔都没有测斜资料，封孔情况不详。区内正常涌水量10m3/时左右，最大涌水量30m3/时。 第二节 储量、采区生产能力及服务年限 一、储量本区块段内共进行过三次勘探，59年60年进行矿井初次勘探，67年68年进行矿井补充勘探，75年77年进行矿井深部补充勘探。储量范围，3
8、5#煤层上以采空区边界，下到800标高，东以F23为界，西到F17断层为界；48#煤层上以-450为边界，下到800标高，东以F23为界；54-2#煤层上以-450为边界，下到800标高，东以F23为界，西到F17断层为界。其储量情况见储量：万吨层 号全 区A+B+C+DA+B+CD可采35530.46481.4848.98388.248327.95244.1583.8244.1554-2336.83254.6982.14254.69合计1195.24936.02214.92887.04第三节采区设计生产能力及服务年限一、采区设计生产能力确定1、采煤工作面日产计算 A=NLSMC=6.6180
9、0.62.01.50.95=2031式中：A-工作面日产量， t/dL-工作面长度， mS-截深 0.6mM-采高 2m -煤的密度 t/m3C-工作面回采率， 0.95N-采煤机日进刀数N=60k1(24-6)td=600.8（24-6）130=6.6式中：k1-事故影响系数，取0.8t1-准备时间， 6htd-截割一刀所需时间，min td=k2(L- L1) (1V1)+t2=1.5(180-0) (13)+40=130 min式中：L1-缺口长度， mV1-采煤机工作速度， m/mint2-进刀时间，包括移机头，40mink2-每刀辅助时间系数， 取1.52、掘进工作面日产量A1=HM
10、K3=1021.50.8=24吨/日式中：H-日进尺，mM-煤厚， mK3-回收率，取0.83、采区生产能力计算AB=A+A 1=(2031300)+(24300)10000=61万吨式中：AB-采区生产能力， 万吨/年A-回采工作面能力， 万吨/年A 1-掘进工作面能力，万吨/年确定采区生产能力60万吨/年。2、确定采区生产能力验算 根据设备选型，运输能力最小的是下巷SGB-630/150C刮板机，运输能力250吨/h，年运输能力：25016300/10000=120万吨/年，大于采区设计能力，符合要求。3、采区生产能力确定的依据（1）采区有足够的储量可以满足60万吨生产能力和服务年限的要求
11、。西三35#采区现在可采储量388.2万吨，另外本区仍有498.84万吨底部层的优质煤可采储量，做为后备储量，做为采区的接续采区，保证矿井长远发展。 （2）为了平衡东海矿的开拓布局，现生产采区均布置在东部，而工业广场在西部，采区布置不合理，西三35#层采区的开采将缓解东部采区的生产压力，保证矿井两翼均衡发展。同时，东海矿西部仍有可采储量1841万吨，保证西部区的长远发展。 二、采区服务年限西三35#采区扣除煤柱储量后，可采储量388.2万吨，服务年限计算如下： 年 式中：T采区服务年限 388.2采区可采储量(万吨) 60采区设计生产能力(万吨) 0.95回采率，取0.95第二章 采区开拓布置
12、、开采第一节采区开拓布置 一、采区开拓巷道布置1、采区范围：本区位于东海勘探区V段内、矿区井田中心位置，采区范围、北起F310断层，南到F23断层，西至F17断层矿原二井相邻，东至F23断层。2、开拓方案的提出1、方案的提出：由于西三35#采区单一开采35#层煤，方案一在-450二水平施工西主运巷至西三35#层采区，施工回风立井及开拓巷道。方案二，恢复原有三井上部通风系统，不施工回风立井，在-450二水平施工西主运巷至西三35#层采区。 2、方案工程量对比;35#层原有左八路以下部风道现大部分受矿压影响发生顶板冒落巷道严重失修，回风困难，保证不了采区回风需要，需新施工一条风道，但不需建设回风立
13、井，少投资2131.15万元。综合考虑还是利用原三井上部回风系统，新施工一条回风斜井，系统简单，投资少。根据上述情况方案二优于方案一，选者方案二为采区开拓方案。方案工程量对比工程名称断面煤岩别支护单价方案一方案二工程量（米）金额（万元）工程量（米）金额（万元）主运巷18岩锚喷0.35750262.5805281.75 -93绞车硐室回风道10岩锚喷0.220306.6二段绞车道恢复12岩锚喷0.15057085.5主运巷施工道18岩锚喷0.35018063采区上部车场18岩锚喷0.3523080.522077绞车硐室回风道16岩锚喷0.3515052.50上部回风道16岩锚喷0.5051825
14、9绞车硐室回风立眼19.6岩锚喷0.20357回风立井19.6岩锚喷3.56752362.50回风立井通风道16岩锚喷0.354014035#风道石门12岩锚喷0.228017.68017.635#风道12岩锚喷0.2439093.639093.635#风道12半锚喷0.2239586.939586.935#右0回风石门12岩锚喷0.225011501135#右一回风石门12待添加的隐藏文字内容3岩锚喷0.225011501136#右二回风石门12岩锚喷0.225011501135#绞车道12岩锚喷0.24350843508435#绞车道12半锚喷0.2239085.839085.8绞车硐室绳
15、道10岩锚喷0.2250115011绞车硐室岩锚喷1.51522.51522.535#右0车场12岩锚喷0.2517042.517042.535#右一车场12岩锚喷0.2517042.517042.535#右二车场12岩锚喷0.251403514035集中皮带机械道12岩锚喷0.2521052.521052.5集中煤仓19岩锚喷0.555228.62011集中皮带道10岩锚喷0.25800200560140主运巷煤仓19岩锚喷0.553016.5189.9主运煤仓机械道10岩锚喷0.290181503035#右0路9半锚带0.1890016290016235#右一路9半锚带0.18103018
16、5.4105018935#右一路切上6煤锚带0.151602416024变电硐室18岩锚喷0.360186018水泵硐室18岩锚喷0.360186018硐室入风道10岩锚喷0.250105010水仓12岩锚喷0.26012601276474071.479562010.65第二节井下开采 一、采法方法的选择，工作面长度及采高的确定，主要采煤机械的选型 1、煤层情况西三35#层采区可采煤层只有35#层，煤层倾角采为1605左右，35#层平均煤厚2.0米,夹右厚0.1米,伪顶0.2米,为凝灰细砂岩。 2、采煤方法选择，工作面长度及采高的确定 （1）采煤方法的选择 西三中部35#层采区煤层为缓倾斜中厚
17、煤层，区域走向平均1200米，倾向1200米，根据地质条件和煤层赋存情况，开采方法为综采。 （2）工作面长度及采高的确定根据西三35#层采区地质条件煤层赋存和生产能力情况，确定本区工作面长180米，采高2.0米，。L(60VBmCf)(QbSnP) 180(6044.720.95) (10.62.856.6) 180189.8 符合采矿工程设计手册要求。 3、主要采煤机械选型与配备 采煤机选中厚煤层采煤机，根据东海矿高档工作面开采情况，选MG375型采机，工作面配备SGB630/220型可弯油刮板输送机，采用ZY3200/12/28掩护式液压支架支护。下巷采用SJ-80可伸缩带式输送机运煤，经
18、下巷道采区煤仓，经集中皮带道运至主运巷煤仓，由三吨底卸式矿车运至主提升皮带井底卸载坑。 二、回采方式及采掘工作面布置 1、回采方式 采用走向长壁后退式回采，采用采用ZY3200/12/28掩护式液压支架支护，顶板采用全部陷落法管理。采用小煤柱留巷以提高回采率。每刀截深0.6m，“四 六”工作制日进6-7刀。 2、掘进工作面配备 由于该采区开拓工程量小，同时采煤工作面推进速度低。采掘队组比为1：3保接续。考虑遇构造或其它计划外工程，采掘队组比确定为1：3，即配备3个掘进队。 巷道支护方式：绞车道、风道采用锚喷支护，其它巷道采用锚杆支护。第三章 采区通风第一节通风系统 一、概况根据以前开采资料，西
19、三35#层采区沼气相对涌出量为35.26m3/t，所以西三35#层采区按高沼气采区管理。 东海矿现有通风方式为中央边角式，即由皮带井、五采副井入风，集中从六采区立风井回风。选用主扇DBK-10-36#。但由于西三35#层采区位于矿井西部区，现生产的五、六采区及立风井位于东部区。采区距离远且中间无回风联络巷。上部利用原三井回风系统（主扇已拆除），所以采用分区抽出式通风，西三35#层采区单设主扇形成系统。 二、采区风量计算 西三采区配备一个采煤工作面和三个掘进工作面，按采煤、掘进、硐室及其它地点实际需风量的总和计算。 1、采煤工作面需风量计算； （1）采煤工作面的实际风量按沼气涌出量计算： Q采1
20、00gkc=1000.31.6=480 m3/min 工式中：Q采采煤工作面需风量m3 /min g采煤工作面绝对瓦斯涌出量m3/minKC工作面因瓦斯涌出不均匀的备用风量系数采煤工作面风量选择900 m3/min （2）风速验算： 根据规程规定，回采工作面最低风速0.25m/s，最高风速为4m/s Q采 900 V= = 1.59m/s，符合规定 sc60 9.460 （3）采煤工作面实际需风量总和 由于西三采区仅一个采煤队，Q采Q采900m3/min 2、掘进工作面风量计算 掘进工作面按局扇实际吸入风量计算，由于西三采区单翼工作面走向平均1000左右，工作面都选用DBKJ-NO-6.0/2
21、-11局扇，所以Q掘取360m3min。Q掘1Q掘2Q掘33603603601080m3min。 3、硐室风量计算 西三35#层采区生产后使用中的硐室有变电所、火药库、压风硐室、水泵硐室、1个绞车硐室，硐室需风量为各个硐室需风量之和。 （1）火药库需风量计算 4V 41500 Q硐 100m3/min 60 60 （2）其它硐室风量根据经验值取80m3/min （3）硐100804420m3/min 三、采区分量分配 1、容易时期：采区有1个采面，3个掘进工作面和5个硐室 Q容易（Q采Q掘Q硐Q其）k （9001080420100）1.15 2875m3/min 2、困难时期：采区有1个采面，
22、一个备用面，3个掘进工作面和5个硐室 Q困难（Q采Q掘Q硐Q它）k （900+4803360100480100）1.15 3427 m3/min 四、通风阻力计算 通风容易时期，困难时期通风系统图见附图，通风容易时期，困难时期阻力见附表。 五、主扇的选择 根据采区风量、阻力计算，西三采区通风容易时期风量2875m3/min、阻力115.6mmH20；困难时期风量3427m3/min，阻力221.16mmH20，考虑到西三底部层采区和西五采区困难时期通风阻力为296.4，选用BDK54-10-NO.28转速580r/min主扇可见工况点在安全运行区内，效率符合要求。 鸡西矿业集团公司东海煤矿主扇
23、1通风参数：Q=3000m3/min=50m3/s Pst=240250mmH2o根据以上通风参数选型为BDK54-10-No28对旋主扇，配套电机功率为2*280kw，该主扇性能曲线如图：BDK54-10-NO28 装置性能曲线东海煤矿西部35#层采区容易时期阻力计算表序号巷道名称支护形式阻系数长度L周长P断面SS3风阻R风量QQ2阻力H2O1-2一段集中皮带道锚喷0.0015110012.00 101000.0 0.01980 20400 7.920 2-3二段集中皮带道锚喷0.001582011.92 101000.0 0.01466 401600 23.459 3-4西三采区2主运道锚
24、喷0.0006574011.00 15.53723.9 0.00142 502500 3.552 4-5采区上部车场锚喷0.0006520011.00 15.53723.9 0.00038 502500 0.960 5-635#层绞车道锚喷0.000854708.08 10.11030.3 0.00313 502500 7.833 6-735#右一车场及石门锚喷0.000651608.08 10.11030.3 0.00082 15225 0.184 7-835#右一路锚杆0.001297012.30 8512.0 0.02796 16256 7.159 8-9工作面单体柱0.00451801
25、1.40 9.4830.6 0.01112 16256 2.846 9-1035#右0路锚杆0.001288012.30 8512.0 0.02537 16256 6.494 10-11右0回风道锚喷0.000651008.08 10.11030.3 0.00051 25625 0.319 11-1235#层风道锚喷0.000940010.30 7343.0 0.01081 502500 27.026 12-13上部回风道锚喷0.000942011.20 13.852656.7 0.00159 502500 3.984 13-14原35#层绞车道及风道锚喷0.0009100016.00 164
26、096.0 0.00352 502500 8.789 合计100.524 加15%局部阻力合计为:115.6东海煤矿西部35#层采区困难时期阻力计算表序号巷道名称支护形式阻系数长度L周长P断面SS3风阻R风量QQ2阻力H2O1-2一段集中皮带道锚喷0.0015110012.00 101000.00 0.01980 20400 7.920 2-3二段集中皮带道锚喷0.001582011.92 101000.00 0.01466 401600 23.459 3-4西三采区2主运道锚喷0.0006574011.00 15.53723.88 0.00142 593481 4.946 4-5采区上部车场
27、锚喷0.0006520011.00 15.53723.88 0.00038 593481 1.337 5-635#层绞车道锚喷0.0008510008.08 10.11030.30 0.00667 593481 23.204 6-735#右一车场及石门锚喷0.000651608.08 10.11030.30 0.00082 15225 0.184 7-835#右五路锚杆0.0012100012.30 8512.00 0.02883 16256 7.380 8-9工作面单体柱0.004518011.40 9.4830.58 0.01112 16256 2.846 9-1035#右四路锚杆0.00
28、12120012.30 8512.00 0.03459 16256 8.856 10-11右四回风道锚喷0.000651008.08 10.11030.30 0.00051 25625 0.319 11-1235#层风道锚喷0.0009100010.30 7343.00 0.02703 593481 94.078 12-13上部回风道锚喷0.000942011.20 13.92656.74 0.00159 593481 5.547 13-14原35#层绞车道及风道锚喷0.0009100016.00 164096.00 0.00352 593481 12.238 合计192.313 加15%局部
29、阻力合计为:221.16第二节 井下监测与消尘 一、井下监测系统 西三采区生产必须建立完善的瓦斯监测系统，分站设在450变电所与矿网对接。采区采掘工作面和特殊地点均需装设探头，具体设计在作业规程中制定。 二、井下静压水消尘系统西三采区压力水源使用93西主运静压水池。由4管对接后经二段皮带道、-450主运巷到采区绞车道后分布到各采掘工作面和主要巷道，具体设计见工程平面图。第三节 采区瓦斯抽放一、采区自然状况根据以前开采资料，西三35#层采区沼气相对涌出量为35.26m3/t，所以西三35#层采区按高沼气采区管理。二、煤层赋存状况本区35#煤层为中部煤层，顶部21#层已开采完毕，地层厚度为225米
30、，由西向东逐渐增厚，由灰白色中粗砂岩、薄层、泥岩、煤、粉沙岩等所组成。35#煤层伪顶0.4米左右,为粉砂岩直接顶为细砂岩,厚度0.4米左右,老顶为中砂岩,厚度2.0米左右,与上层34#层间距22米,与下层36#层间距22米。本区地质构造简单，煤层为向南倾斜的单斜构造煤层发育稳定。三、通风本采区为独立回风，设BDK54-10-NO28主扇两台，一台使用，一台备用。采煤工作面无尾排巷，采用“U”性通风。采煤工作面计划风量900m3/min，瓦斯相对涌出量为35.26m3/t。四、瓦斯抽放1、抽方方法;采用高位钻孔抽放。2、抽放钻场布置：抽放钻场布置在35#层右零路，第一个钻场距开切上山40米，钻场
31、向外每隔40米施工一个，钻场在巷道下帮施工，挑顶高度在1.0-1.5米，钻长规格：5米（长）*3米（宽）*2.5米（高），钻场采用锚杆支护。3、钻孔施工工艺选用TXU-150型钻机，钻杆50，钻头直径93，钻孔施工长度80-100米，每个钻场布置4个钻孔。4、封孔方法钻孔打好后，用水将孔内钻渣冲洗净后，送入抽房管用聚胺脂封孔，在岩石中封口长度不小于1米，每个抽放管上一个截止阀，抽放前先关闭。5、抽放管路钻孔内采用2寸铁管，长度3.0米用3寸吸水带连接。抽放管路为200cm铁管连接，连接处应用胶垫密封，上紧不得漏气。在每根抽放管的二寸阀前设一个瓦斯浓度测试孔，不用时封闭。6、抽方泵型号瓦斯抽方泵
32、为YD-8型真空抽方泵。抽方泵安设在新鲜风流中。7、瓦斯排放钻孔内采用2寸铁管，外面用3寸吸水带同200的 瓦斯抽放管连接，排入采区主回风道，由风道排至地面。第四章 采区主要生产系统及设备第一节 提升运输系统 一、提升方式的确定 1、概述 西三采区主提升方式为皮带提升，采用STJ1000/200型皮带机，运至-450主运巷，运输大巷由3吨底卸式矿车运到皮带井底卸载坑，副提升选用JK2.5绞车提升。东海矿原煤由皮带井升井经选矸、风选后入储煤仓。 2、提升设备能力校核 （1）原始数据 绞车道提升长度1120米，坡度15，设计年产量60万吨，绞车初步选型为JK2.5/2.0，电机功率为380kw，绞
33、车最大静张力6000kg，传动比1：20。 （2）计算拉车数n： 绞车为盘形闸制动，计算其正压力N 3DFmax 326000 N 5218(kg) 4RmMh 41.0780.44 确定制动力F8： FzhNM452180.48348.8（kg） 计算拉车数n： 取绞车上拉时的状态计算、设钢最大静张力为Pmax： PmaxRFzRm Rm 1.078 Pmax Fz 8348.88875.75(kg) R 1.014 Pmax（Qkz+Qm）（sinafcosa）n+qL（sina+f2cos） （6002000）（sin15+0.015cos15）n+2.834800（sin15+0.15
34、cos15） 8875.752.834800(8sin15+0.15cos15) n 1600（Sin15+0.015cos15） 8.8（台）故：取拉矸车数8台，此计算值为极限值，实际拉车时，不许超出此数值。 二、提升能力核定 此绞车担负着斜井提矸、下料等任务，使用提升容器为1吨矿车，年提升能力为： T P 3350Kt(1/c+r/c+r/A) 设计能力：1433600 P1 333060（万吨年） 1.25600（10.02+0.25）6.40.2STJ1000/200型皮带机小时运输能力150吨，年提升能力；330天*16小时*150吨/1.2*10000=66万吨 综上所述此主提及副
35、提设计能力满足矿井年60吨的生产能力。第二节 压风系统 一、基本情况 西三采区正常生产后压风供五个掘进工作面，使用YT25型气动凿岩机，风钻每台需耗风量2.6m3/min，工作压力4.9kg/cm2。为保证队组快速掘进，每队配备2台风钻，最远供风距离3000米。 二、选型计算 1、空压机必须的排气量 Qa1a2ynigiki m3/min 1.21.051102.61 32.27m3/min 式中：Q 空压机必须的排气量； a1 沿管路全长的漏气系数； a2 风动机械磨损后，耗气量； y 海拔高度修正系数； ni 同型号风动工具同时使用台数； gi 每台风动工具的耗气量，m3/min： ki
36、同型号风动工具的同时工作系数。 三、空压机必须的出口压力P PPg+DP1kg/m24.9+0.7+16.6kg/cm2 式中：P 空压机出口压力应满足风动工具所需的压力kg/cm2 Pg 风动工具的工作压力 kg/cm2 DP 输气管中最远一路的管道压力损失之和 kg/cm2 1 考虑到橡胶软管，旧管和上、下山影响而需要增加压力 kg/cm2 3、压风管路管径选择 D di40Qi4019.6177mm 式中 di 某段管道计算直径，mm； Qi 通过di段管道的空气量（自由状态），m3/min； 4、确定空压机的型式和台数 根据选型计算空压机必须满足排气量32.27m3/min，出口压力满
37、足6.6kg/cm2，故选用4L208型空压机（排气量21.5m3/min，出口压力8kg/cm2），两台使用另一台备用。第三节 排水系统 一、基本情况 西三采区恢复生产后，在三段右二路车场设集中水仓，水仓处标高为-630，排水至446主运巷。排水高差184米，排水管路长700米，最大涌水量10m3/n 。 二、水泵选型计算 1、按最大涌水量确定排水设备排水能力，必须保证24小时，涌水量在20小时内全部排出。 水泵保证的排水能力Q1 Q11.2max1.24048m3/n 式中：Q1 水泵确保证的排水能力m3/n qmax 最大涌水量m3/n 2、水泵应保证的扬程H1 Hg 188 H1 244m hg 0.77 式中：H1 水泵应保证的扬程m； Hg 管路出口与水井水面标高差； Jg 管路效率。 3、水泵管路直径计算 4Q1 448 D
