导截流施工组织设计.doc

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1、1.概述黔中水利枢纽一期水源工程由大坝枢纽工程大坝、开敞式溢洪洞、泄洪放空洞、平寨电站、取水系统等永久建筑物组成。大坝枢纽工程位于三岔河中游六枝与织金交界的平寨河段，坝址以上集雨面积为3492km2，平寨水库正常蓄水位1331.0m，死水位1305.0m，总库容10.89亿m3，属大型水库，大坝右岸设平寨电站及发电取水系统，电站装机136MW，左岸设取水系统及渠首电站。大坝为混凝土面板堆石坝，最大坝高162.7m；大坝、开敞式溢洪洞、泄洪放空洞、灌溉及供水取水口、发电取水口为1级建筑物，发电引水系统及厂房、灌溉取水隧洞、渠首电站等建筑物为3级建筑物，临时建筑物为4级。1.1施工导流主要工程项目

2、黔中水利枢纽一期水源工程大坝枢纽工程的施工导流工程项目包括：大坝截流、导流及挡水建筑物(上、下游围堰)填筑、度汛、基坑排水等工作内容，以及主体工程施工期导流工程的运行和维护。截流前后的形象进度及工作安排：1)2011年8月31日，左右坝肩开挖至1200m（河床水面）高程；2)2011年10月17日到10月24日，导流洞进出口围堰拆除。3）2011年10月22日到2011年10月25日，完成上游戗堤填筑，10月26日大坝截流；4）2011年10月27日到11月25日，上下游围堰填筑及防渗墙施工完成。5）2011年11月26日到2011年12月5日，完成大坝基坑的初期抽水。6）2011年11月26

3、日到2011年12月25日，完成大坝基坑1200m-1173.2m段开挖作业施工。7） 2012年1月1日开始大坝填筑；1.2上、下游围堰工程地质条件根据地质资料及现场实际地形地貌，上游围堰处河谷断面呈宽“U”字型，两岸基岩裸露，岩层产状为3003202530，横向坡谷，边坡总体稳定，地形坡度在50左右。围堰轴线处河谷宽2535m，水深13m，河床覆盖层为第四系冲洪积砂卵石及少量崩塌块石，厚度4m，透水性极强，必须做防渗处理；下伏基岩为T1yn3灰色薄中厚层灰岩，强风化深58m，河床砂卵砾石层及强风化基岩透水性强，砂卵砾石层渗透系数 K=10-110-2cm/s，属于强透水层，强风化基岩吕荣值

4、多大于5Lu。下游围堰处河谷断面呈宽“V”字型，岩层产状为3203304555，为横向坡谷，边坡总体稳定，地形坡度在3060左右。围堰轴线处河谷宽2535m，水深14m，河床覆盖层为第四系冲洪积砂卵石及少量崩塌块石，厚度6.5m左右，透水性极强，必须做防渗处理；下伏基岩为永宁镇第一段第二层灰色中厚层灰岩间夹极少量薄层泥质灰岩，强风化深46m，河床砂卵砾石层及强风化基岩透水性强，砂卵砾石层渗透系数 K=10-110-2cm/s，属于强透水层，强风化基岩吕荣值多大于等于10Lu。1.3主要工程量本工程施工导流和水流控制主要工程量见表1-1。表1-1 围堰主要工程量表序号项目名称单位工程量备注一上游

5、围堰1石渣填筑m3212552C10盖重混凝土m3423上游围堰高压旋喷防渗墙m2616二下游围堰1石渣填筑m3269612C10盖重混凝土m3573下游围堰高压旋喷防渗墙m2936三截流戗堤1上游围堰截流戗堤1.1块石料m34501.2石渣料填筑m350102下游围堰截流戗堤m62652施工总体布置2.1施工道路布置结合现场施工实际道路布置情况，上游围堰部分截流料从左岸3号弃渣场经5号支线路运输，运距约1.5-2km，其余材料从左岸2号堆渣场通过右岸3号干线运输，运距约3.0-3.5km；下游围堰、截流戗堤材料从左岸2号堆渣场经3号干线路运输，运距约2.5-3.0km。施工平面布置见附图2-

6、1施工导流平面布置示意图。2.2施工供水 上下游围堰施工用水由A区高位水池供水。 2.3施工供电、照明上游围堰填筑施工照明、上游围堰高压旋喷施工用电、上游基坑抽水用电主要布置在上游索桥右岸桥头处的由3号供电点承担。高程1247m，电力变压器容量315KVA，电源直接从10kv高压供电线路接入。下游围堰处施工抽排水施工用电由布置在大坝下游5号支线公路旁溢洪洞和泄洪放空洞出口之间施工平台的7号供电点承担。高程1230m，变压器容量1250KVA，从下游10kv高压供电线路接入。3截流前后主要项目施工规划根据总进度计划及大坝枢纽工程施工规划，导流工程截流前后主要施工项目包括截流前截流材料及设备人员等

7、资源准备、2011年11月完成上下游围堰截流戗堤合龙、上下游围堰的填筑、围堰防渗墙高压旋喷灌浆施工以及大坝基坑进行初期排水和经常性排水等项目，根据合同文件及工程施工实际，截流前后导流工程主要项目施工程序安排见图3-1所示；导流工程基本完成后即开始河床段大坝坝基土石方开挖、大坝趾板及下游延长段混凝土浇筑以及大坝坝体填筑等项目施工。3.1导流方式、标准本工程采用的导流方式、各阶段导流标准见表3-1。3.2导流建筑物布置导流建筑物包括导流隧洞及上、下游围堰。施工准备修筑截流施工道路截流材料准备戗堤截流完工围堰经常性排水初期抽水上游围堰填筑高喷灌浆上游围堰填筑下游围堰填筑上游围堰盖重砼施工下游围堰盖重

8、砼施工下游围堰填筑高喷灌浆下游围堰拆除图3-1 上下游围堰施工程序示意图表3-1 导流标准及方式表导流时段导流方式洪水标准流量（m3/s）上游水位（m）2011年11月2012年4月上下游围堰挡水，右岸导流隧洞导流10年一遇2531196.32012年5月2012年10月坝体临时拦洪度汛断面挡水， 右岸导流隧洞导流50年一遇洪水标准21401242.012012年11月2013年4月上下游围堰挡水，右岸导流隧洞导流10年一遇2531196.32013年5月2013年10月坝体挡水，右岸导流隧洞导流100年一遇洪水标准23901245.83.2.1右岸隧洞导流：导流隧洞布置于右岸，全长894m，

9、城门洞型，净断面尺寸(宽高)为7.510.0m，中心角120，进口底板高程1188.0m，出口底板高程1185.0m，底坡坡降0.336%。右岸隧洞导流工程目前已经完建。3.2.2上游围堰：1上游围堰布置于面板坝坝轴线上游约420m，围堰堰型采用土石围堰，堰顶长约41m，顶宽4.0m，迎水坡坡比为1：1.75，背水坡坡比为1:2.0，设计堰顶高程1198.5m，围堰高11.9m，填筑石渣料为21255m3。堰基及堰体均采用高压旋喷灌浆防渗。高压摆喷灌浆防渗施工平台高程为1198.5m。上游围堰型式见附图3-2上游围堰及截流戗堤横断面图所示。3.2.3下游围堰：下游围堰布置于面板坝轴线下游约 3

10、60370m 处，设计为土石围堰，堰顶宽度9.0m，堰顶长约53m，迎水面坡比为1:1.75，背水坡坡比1：2.0，堰顶高程1198.6m，围堰高 17.6m，填筑石渣料为26961m3。堰基及堰体均采用高压旋喷灌浆防渗。详见附图3-3下游围堰及截流戗堤横断面图所示。3.3导流时段的选择、截流方案与技术措施3.3.1截流时间依据合同文件要求及总进度计划安排，截流时间安排在2011年10月下旬，初步确定为2011年10月26日，届时择机实施（截流具体时间依据水文、气象等条件确定），计划当天截流、当天合龙。3.3.2截流流量的确定截流时间为2011年10月下旬，截流设计流量为10年一遇11月份平均

11、流量51.9ms。3.3.3截流方式根据业主要求将截流龙口位置设在戗堤中间，采用从两边向中间进占的单戗双向立堵法截流，结合现场施工实际道路布置情况，上游围堰截流戗堤填筑利用右岸3号干线和左岸5号支线施工道路。根据施工需要确定截流戗堤顶宽12.0m，上游边坡系数为1：1.5，下游边坡系数为1：1.5，堤头1：1，截流戗堤合龙后堰前水位1190.6m，戗堤高程为1191.5m,戗堤最大高度7.0m，戗堤总长约36m，详见附图3-4上游围堰截流戗堤分区示意图。下游截流戗堤在上游截流戗堤合龙后从右岸向左岸单戗立堵截流。3.3.4截流龙口水力特性计算依据相关施工规范，截流龙口水力特性采用图解法计算。3.

12、3.4.1截流设计流量在截流中分为四部分Q = Qg+Qd+Qr+Qs 式3-1其中：Q截流设计流量Qg龙口流量Qd分流建筑物泄流量（本次计算按宽顶堰公式推算）Qr上游河道调蓄流量Qs截流基坑渗流量截流时将Qr和Qs作为安全裕度不予考虑。则Q=Qg+Qd3.3.4.2不同龙口宽度水力学特性计算 龙口宽度根据不同流态采用不同公式分别计算。计算基本假定：视龙口为梯形或三角形过水的宽顶堰；堰顶水面是平的，忽略坡状水面影响；淹没流时上游水深等于下游水深，不计回弹落差；非淹没流时上游水深为临界水深。淹没流时龙口泄流量用式3-2计算： 式3-2式中：m流量系数，采用0.300.32；本次计算m=0.31；

13、 淹没系数，龙口呈梯形断面时，hn/H0.7时为淹没流，查巴浦洛夫斯基淹没系数表；龙口呈三角形断面时，hn/H0.8时为淹没流，查别列津斯基淹没系数表Bcp龙口平均宽度，Bcp =Shn+bb 龙口底部宽度（m）；龙口下游水位(m)；0龙口上游水头(m)（包括流速水头）非淹没流时龙口泄流量用式3-3计算： 式3-3式中：m流量系数，采用0.300.32，本次计算m=0.31；龙口断面平均宽度，Bcp=Shk+b 临界水深(m)； 其它符号同式3-2根据龙口流量判别流态，相应选取式3-2、3-3进行不同龙口水力特性计算。3.3.4.3龙口平均流速计算 龙口平均流速按下式计算： 式3-4其中hp临

14、界水深(m)；3.3.4.4龙口抛投材料计算龙口抛投材料块径按下式计算： 式3-5式中：d石块折算为球体的直径（m）；vmax最大流速，计算时取龙口最大平均流速，m/sg重力加速度，取9.81m/s2抛投体密度水密度，取1t/m3k稳定系数，本次计算取k=0.72。3.3.4.5水力特性计算成果从计算结果看，按照式3-5计算的块体粒径和以往资料比较接近。截流龙口水力计算见图3-5，截流龙口各水力参数变化曲线见图3-6。截流水力特性计算结果见表3-3。表3-3 截流水力特性计算结果分流建筑物导流洞导流，进口底板高程1188.0m截流流量51.9m3/s龙口宽度m302520151050水面平均宽

15、度m24.11914.29.33.92.40上游水位m1188.61188.71188.91189.21189.71190.11190.6分流流量m3/s4.796.038.7913.5422.8332.3551.9龙口流量m3/s47.1145.8743.1138.3629.0719.550龙口落差m0.150.220.560.891.161.510龙口平均流速m/s1.381.672.212.843.222.330龙口单宽流量m2/s1.952.413.044.127.368.150龙口单宽功率N0.290.531.703.678.5412.300截流块石粒径m0.140.210.370.

16、610.780.4103.3.5截流戗堤主要工程量依据我局多年类似工程经验并参照国内外类似截流工程的经验及水力学计算成果，大块石需要最大粒径80cm，根据相关计算，及现场实际情况，戗堤需要块石450m。石渣料或砂砾石料抛填流失量为抛投料的20%，砂砾石、石渣的备料利用系数为0.98。截流工程需准备的材料见表3-4、表3-5。表3-4 上游戗堤工程材料表截流分区石渣料m3块石m3龙口区1650100龙口区1874200龙口区1486150合计5010450 表3-5 下游戗堤工程材料表截流分区石渣料m3块石m3龙口区24610龙口区23430龙口区14610合计62650 图3-5 截流龙口水力

17、计算简图4主河床截流工程施工4.1主河床截流戗堤的准备工作在主河床截流前，首先完成截流施工的组织准备、技术准备、岸坡清理、截流材料设备等资源准备。4.1.1截流施工组织准备为确保截流施工的顺利进行，在截流前成立截流施工现场指挥部，并将组织机构上报监理工程师。主要内容包括截流施工组织机构设置、人员分工和责任范围、信息交换方式等。在截流施工前，由截流施工指挥部组织对截流施工的人员进行技术交底培训，明确责任和任务，对截流材料、设备进行检查，达到要求后申请监理工程师验收。截流施工现场指挥部负责保持与监理工程师、业主的联系。黔中水利枢纽工程截流施工现场指挥部安排如下：齐宏文（总指挥） 李 鹏（上游围堰截

18、流负责人）（副组长）侯周省（安全负责人）（副组长）张天亮（技术负责人）（副组长）王平(物质材料落实)韩景涛(具体落实)念应征具体落实王永强配合机械一队配合4.1.2截流施工的技术准备在截流施工准备工作实施前先完成截流施工方案的设计，并报监理工程师审批。截流当天，根据填筑强度分析，我局拟投入2.0m液压反铲3台，3.0m装载机2台，320HP推土机2台，18t自行碾1台，20t自卸汽车18辆，洒水车1辆。4.2截流材料准备4.2.1块石备料：利用堆存在左岸2号堆渣场的块石，2011年9月31日前计划完成工程量450m3。4.2.2石渣料：利用左岸2号堆渣场堆存在的石渣料，储量满足施工需要。4.3

19、截流戗堤施工方案4.3.1上游戗堤上游截流戗堤顶高程为1191.5m，戗堤轴线距上游围堰轴线约21.0m，堤顶轴线长约36m ，最大填筑高度约4.9m。为满足截流抛投强度及施工现场交通要求和截流设备布设需要，戗堤顶宽度12.0m，满足2辆20t自卸汽车卸料及其它辅助作业机械运行。按照截流水力特性计算，根据水力特性的变化规律及截流方式，将龙口分为3个区，详见附图3-4上游围堰截流戗堤分区示意图。戗堤抛填块石料及砂砾石料采用2.0m3液压反铲/3.0m3装载机装车，20t自卸汽车运输，320HP推土机赶料抛填。（1）龙口I区I区进占长度10m，堤顶宽度为12m，顶部高程为1191.5m。经水力计算

20、，在此区段内最大平均流速为2.21m/s。采用石渣料、大块石料抛填。（2）龙口区 区长度为10m，堤顶宽度为12m，堤顶高程1191.5m。经水力计算，在此区段内最大平均流速为2.84m/s。采用石渣料、大块石进行抛填。（3）龙口区区为龙口合龙区，此区长度为16m，堤顶宽度为12m，堤顶高程1191.5m。经水力计算，在此区段内最大平均流速为3.22m/s。该区是截流进入最后时期，抛投事先备好的石渣和块石直至合龙。（4）截流戗堤闭气截流戗堤闭气材料选用左岸3号弃渣场堆存的石渣料和土料。闭气施工方法：采用左岸灌浆平洞开挖的石渣料向截流戗堤上游（迎水面）抛填，戗堤渗水明显减少或抛填宽度大于4.0m

21、时抛填粘土，直至渗水基本消除为止。4.3.2下游戗堤下游截流戗堤顶高程为1190m，戗堤轴线距上游围堰轴线约17.5m，堤顶轴线长约40m ，最大填筑高度约9.0m。为满足截流抛投强度及施工现场交通要求和截流设备布设需要，戗堤顶宽度9.0m，满足2辆20t自卸汽车卸料及其它辅助作业机械运行。按照截流水力特性计算，根据水力特性的变化规律及截流方式，将龙口分为3个区，详见附图3-5下游围堰截流戗堤分区示意图。戗堤抛填块石料及砂砾石料采用2.0m3液压反铲/3.0m3装载机装车，20t自卸汽车运输，320HP推土机赶料抛填。（1）龙口I区I区进占长度13m，堤顶宽度为9m，顶部高程为1190m,采用

22、石渣料抛填。（2）龙口区 区长度为13m，堤顶宽度为9m，堤顶高程1190m,采用石渣料抛填。（3）龙口区区为龙口合龙区，此区进占长度为14m，堤顶宽度为9m，堤顶高程1190m,采用石渣料抛填。4.4截流戗堤施工强度分析截流戗堤各个分区工程量及施工强度计算见表4-5、表4-6。表4-5 上游截流戗堤工程量及施工强度计算表分区截 流 分 区单 位粘 土块石料石渣料合 计备 注 龙口区工程量m30100 16501750进占时戗堤顶宽度12.0m，初步计划于2011年10月22日开始截流计划施工时间h01 24平均施工强度m3/h010082.5最大施工强度m3/h012099最大班施工强度m3

23、/b014401188龙口区工程量m3020018742074进占时戗堤顶宽度12.0m计划施工时间h0224平均施工强度m3/h010078最大施工强度m3/h012094最大班施工强度m3/b014401128 龙口区工程量m3015014861636进占时戗堤顶宽度12.0m，计划于2011年10月26日计划施工时间h028平均施工强度m3/h090308最大施工强度m3/h0108370最大班施工强度m3/b012964440戗堤闭气工程量m3988012475235计划施工时间h24010平均施工强度m3/h1660125最大施工强度m3/h1990150最大施工强度m3/b2388

24、01800工程量合计m33988450625710695表4-6 下游截流戗堤工程量及施工强度计算表分区截 流 分 区单位块石料石渣料合 计备 注 龙口区工程量m3024612461进占时戗堤顶宽度9.0m，初步计划于2011年10月22日开始截流计划施工时间h0 30平均施工强度m3/h082最大施工强度m3/h0100最大班施工强度m3/b01200龙口区工程量m3023432343进占时戗堤顶宽度9.0m计划施工时间h0 20平均施工强度m3/h0117最大施工强度m3/h0140最大班施工强度m3/b01680 龙口区工程量m3014611461进占时戗堤顶宽度计划施工时间h0 6平均

25、施工强度m3/h 02929.0m，计划于2011年10月26日最大施工强度m3/h 0350最大班施工强度m3/b 04200工程量合计m306265 62655导流工程施工5.1上、下游围堰工程施工5.1.1上、下游围堰施工程序施工准备主河床截流上、下游围堰石渣料填筑盖重砼施工上、下游围堰防渗墙施工基坑初期排水5.1.2上、下游围堰堰体填筑施工上游围堰部分截流材料从左岸3号弃渣场经左岸5号支线路运输，运距约1.5-2km，其余材料从左岸2号堆渣场通过右岸3号干线运输，运距约3.0-3.5km；下游围堰截流戗堤材料从左岸2号堆渣场经3号干线路运输，运距约2.5-3.0km。填筑料采用2m3挖

26、掘机挖装、20t自卸汽车运输、320HP推土机摊铺推平、18t自行式振动碾压实的施工方法。水下直接石渣料抛填，水上按照坝体填筑施工工艺分层填筑，铺层厚60-80cm，18t自行式振动碾碾压6-8遍，局部振动碾碾压不到的部位用1t液压振动夯板夯实。在堰体填筑过程中，由人工配合1.2m3挖掘机在堰体填筑面上按设计坡比进行削坡。在上游围堰1194.2m高程处埋设两根直径1.2m承插管，用于2012年汛期向基坑充水，保护围堰安全。在跨过围堰的时候，以高喷防渗墙为界，先埋设防渗墙下游段承插管，上游段先用石渣回填，在跨过防渗墙段用粘土替换，当需要向围堰内注水时，迅速挖除粘土和石渣，连通上下游承插管。详见附

27、图。高喷防渗墙为特殊料（细混合料或土料），其分区宽度为高喷防渗墙轴线上下游均1.0m，采用先填两侧石渣料后填特殊料的方法，与围堰石渣料平起施工，特殊料堆存在左岸3号弃渣场，由2.0m3挖掘机挖装、20t自卸汽车运至作业面，进占法卸料，人工配合220HP推土机摊铺整平，其摊铺厚度为25cm，并由18t自行式振动碾碾压6-8遍，对振动碾无法到达的边角部位采用1t振动夯板夯实。5.1.3堰体填筑与截流戗堤施工质量控制5.1.3.1堰体各部位的填筑，必须按施工图纸要求进行，严密组织，流水作业，保证工序衔接，堰体均衡上升。5.1.3.2水下部分填料的填筑应采用20t自卸汽车端抛，320HP推土机平料压实

28、，并控制堰面高出水面 l.0m 左右。5.1.3.3在完成水下堰体填筑并经监理工程师验收合格后，填筑水上堰体。5.1.3.4堰体尾随戗堤进占填筑时，须在戗堤过渡料填筑并经过验收后，才能填筑其它填筑材料，并且控制堰体进占长度滞后戗堤堤头20m 以上。5.1.3.5所有填筑料压实下干密度合格率应在 95%以上。5.1.3.6围堰压实控制标准采用石渣填筑时干密度不小于2.11t/m3；采用砂砾石填筑时相对密度不小于0.80，干密度不小于2.08t/m3。5.1.3.7主要检测项目围堰填筑依据质量检测“三检制”，主要检测/检查项目有：石渣料的干密度不小于2.11t/m3，砂砾石的相对密度不小于0.80

29、、干密度不小于2.08t/m3；填筑料的铺料厚度与碾压遍数根据现场试验确定；填筑料的取样频率按照合同文件要求每层检测一次压实度、干容重。5.2防渗墙施工5.2.1概述上游围堰河床覆盖层厚约4m，上游围堰防渗墙高压旋喷施工平台高程为1198.5m，宽度为4m；下游围堰河床覆盖层厚约为6.5m，下游施工平台高程为1198.6m，宽度为9m。防渗墙施工工程量为1552m2，最大钻孔深度约为24.6m。5.2.2施工方案由于目前河床右岸临时施工道路全部为前期施工临时用石渣填筑，内含大量块石，在该部位采用高喷灌浆根本不能达到防渗效果，因此围堰填筑前首先要将防渗墙部位的石渣特别是块石全部挖除换填细料再进行

30、高喷灌浆。高喷灌浆直接将钻、灌机具安装在C10盖重混凝土上、随混凝土浇筑的先后顺序进行钻孔灌浆施工。高喷灌浆采用三管法高压旋转喷射，孔底深入基岩0.5m，孔距0.8m，分两序施工。围堰高压旋喷施工前，先在围堰工作平台上挖好排水沟并采用5cm的砂浆护面，其断面尺寸为0.5m0.5m，长度为120m。其工程量为人工开挖砂砾石30m3，M7.5砂浆抹面180m2，上下游围堰各设1个回浆沉淀池，其断面尺寸为4.0m4.0m2.5m， 废浆液经处理后排入三岔河(回浆不经处理不能直接排入河道)。在现场高压喷射注浆作业开始前，按施工图纸的要求和监理工程师指示，选择地质条件具有代表性的区段，并按室内试验选定的

31、配合比进行高压喷射注浆的工艺试验，以选定布孔方式、孔距、排距和孔深以及喷射流量、压力、旋速和提升速度等工艺参数。因故停喷后重新恢复施工前，应将喷头下放30cm，采取重叠搭接喷射处理后，方可继续向上提升及喷射注浆，并记录中断深度和时间。停机超过3h时，应对泵体输浆管路进行清洗后方可继续施工。，或送浆。且三管机具试运转时的空压机风压保持0.7MPa，高压水泵泵压保持352MPa，灌浆泵泵压保持2MPa。5.2.3防渗墙施工强度分析防渗墙施工工程量为1552m2，其中上游围堰防渗墙为616m，下游围堰防渗墙为936m。防渗墙从2011年11月6日到11月25日，为期20天。钻孔采用全液压MK-5型潜

32、孔钻机，送水采用GP-3型高压清水泵，灌浆采用XP-1型高喷台车，根据设备施工强度统计分析，全液压MK-5型潜孔钻机钻孔能力100md，XP-1型高喷台车旋喷能力为80md，GP-3型高压清水泵流量为80升min。三管机具试运转时的空压机风压保持0.7MPa，高压水泵泵压保持352MPa，灌浆泵泵压保持2MPa。根据以上施工强度分析及施工进度计划要求，防渗墙施工主要机械设计为全液压MK-5型潜孔钻机配备数量为1台（16310.8261000.8），XP-1型高喷台车配备数量为2台（16310.826800.8）。5.2.4施工方法5.2.4.1灌浆材料1）水泥采用普通硅酸盐水泥拌制，水泥强度等

33、级不低于42.5级。灌浆用的水泥符合规定的质量标准，受潮结块、出厂期超过三个月的水泥不使用。2）水浆液拌和用的水采用右岸高位水池中的水，其水质按JGJ632006第3.1.4条的规定执行。3）掺和料为减缓水泥浆液沉淀速度，在硅酸盐水泥中添加3%水泥重量的膨润土和3%膨润土重量的碳酸钠。膨润土的细度为200目。4）外加剂各种外加剂的质量符合GB50119-2003的有关规定，其掺量通过室内试验和现场试验确定。不论主剂还是掺合料、外加剂，除有生产厂的合格质量证明书外，每批进场材料还必须由现场试验室进行检验或委托试验，不合格者，坚决不用。并将检验成果及时报送监理工程师。 5.2.4.2人员及设备配置

34、根据施工进度计划安排，人员配置见表5-1。表5-1 施工进度计划人员配置表序 号岗位/工种单 位数 量备 注1施工管理名22技术顾问名23施工技术名44电工名15质量员名26安全员名27普工名14合计名27施工机械配置见表5-2。 表5-2 施工机械配置表序号机械设备名称规格型号单 位数 量备 注1钻机MK-5型台12空压机12m台13高喷台车XP-1型台24高压清水泵GP-3型台2 5.2.4.3技术参数初拟高喷灌浆主要参数见表5-3。表5-3 高喷灌浆施工参数项 目参 数排 数单排孔距（m）0.8水压力（Mpa）3538流量（L/min）7075喷嘴数量（个）2喷嘴直径(mm)1.71.9

35、气压力（Mpa）0.60.7流量（m3/min）0.81.0气嘴数量（个）2环状间隙（mm）1.01.5浆压力（Mpa）0.21.0流量（L/min）6075进浆密度（g/cm3）1.5返浆密度（g/cm3）1.2浆嘴数量（个）2喷嘴直径（mm）612提升速度（cm/min）砂土层序1015，序1525砾石层序810，序1015旋喷转速（r/min）(0.81.0)V注：V为提升速度。 5.2.4.4高喷施工工艺流程高喷施工工艺流程见图5-2所示。高喷灌浆孔口回灌钻机钻孔施工准备开 孔测量定孔位浆液拌制水泥进货检验终孔测斜图5-2 施工工艺流程 5.2.4.5钻孔施工1）钻孔顺序高压旋喷灌浆采

36、用三管法。排内分两序，间隔成桩，交接成墙，即先完成序孔的造孔与灌浆，间隔24小时进行序孔的钻孔与灌浆施工。2）钻孔方法高喷孔的孔斜直接影响高喷质量，孔斜率不能大于1.5%，除采用自重较大、钻孔时易于保持稳定的整体钻机外，施工时选用合适的钻孔方法。3）钻孔施工工艺施工测量施工测量的主要作业包括旋喷防渗墙轴线放样、高喷孔测量定位、高喷钻孔孔斜率的测量等内容。 防渗墙轴线测量施工前进行旋喷防渗墙轴线的测量，并在轴线上每1520m设1个基准控制点。高喷孔孔位定位利用轴线上的局部基准控制点进行高喷孔位定位，采用50m钢尺测量定位，孔位定位误差控制在5cm以内。高喷孔孔斜测量在高喷钻孔结束后及时进行高喷钻

37、孔孔斜的测量。测斜仪采用KXP型测斜仪。开孔检测和保护开孔前，严格检测钻机钻杆的垂直度和钻头所对的孔位，直至确保位于铅垂状态和开孔孔位误差不大于5cm。4）技术措施本工程施工钻孔为复杂（戗堤式堰体）地层钻进，采用跟管钻进方法成孔。钻孔均为垂直孔，孔斜率不得大于1.5%；钻孔时拟采取的防止孔斜措施如下：钻机就位后用水平尺或框式水平仪调整机身水平、立轴垂直，垫平、垫牢机架，并反复测试无误后方可下钻；采用减压钻进工艺进行操作，加大钻杆直径和钻头重量，钻进时，保持在减压状态下作业。钻孔孔径不小于89mm。护壁材料：采用跟管钻进后下设特制的PVC管。 5.2.4.6高喷灌浆施工高压喷射注浆采取自下而上进

38、行，注浆过程中达到：高压注浆设备的额定压力和注浆量应符合施工图纸要求，并确保管路系统的畅通和密封；水、浆均应连续输送，水泥浆液的高压喷射作业不得停喷或中断。水泥浆液应进行严格的过滤，防止喷嘴在喷射作业时堵塞。按监理工程师指示定期测试水泥浆液密度，浆液水灰比为1：1和1.5：1时，其相应浆液密度分别为1.5g/cm3和1.37g/cm3，当施工中浆液密度超出上述指标时，应立即停止喷注，并调整至上述正常范围后，方可继续喷射。1）高喷施工主要工序地面试喷将高喷机移至孔口处，先进行地面浆、气、水试喷，检查各管路是否畅通以及高喷压力和流量是否符合设计要求，检验合格后向成孔内下入喷射管。下管过程中若遇特殊

39、情况，如水、气、浆嘴堵塞等异常情况则立即停止下管，将喷射管提出地面，处理完毕后再次下设。为防止喷嘴堵塞，采用包裹喷头下设高喷管至孔底的办法。当喷管不能顺利下到孔底时，采用振动器振动下设到钻孔孔深。开喷高喷管下至孔底后，三种介质送入顺序为浆、气、水，待孔口返出水泥浆后，即可按即定的提升和旋转速度进行高压喷射灌浆。提升喷射高喷灌浆自下而上均匀连续进行。提升过程中因拆卸喷射管而中断时，重复高喷灌浆长度不小于0.2m。喷浆中因机故中断时，应尽力缩短中断时间，及早恢复灌浆，且续喷时应复喷0.5m以保证桩体的连续性。如中断时间超过2小时，则应将孔内未喷段水泥浆置换成泥浆。孔口回灌高喷灌浆结束后，充分利用相

40、邻孔的孔口回浆或新制水泥浆液对已完成孔进行及时回灌，直至浆液面不下降为止，以保证桩顶质量。水泥浆液的拌制高喷施工，拟采用纯水泥浆液，其浆液的经验配合比和基本性能指标见表5-4。施工时将根据试配情况进行适当调整。表5-4 浆液经验配合比基本性能指标高喷方法基本配比指 标备 注水泥水密度(g/cm3)三管法1001001.55.2.5高压旋喷防渗墙施工质量控制 5.2.5.1钻孔质量控制及检验方法钻孔质量的主要控制标准和检验方法主要见表5-5。表5-5 高喷钻孔质量控制与检测方法参 数设计要求检测方法检验频率责任人员复核人员孔位5cm尺量每孔钻机操作工班长和值班员孔斜1.5%DUZ-D测斜仪每5m

41、钻机操作工班长和值班员终孔深度入岩0.2m钻孔取样每孔钻机操作工班长和值班员采用钻机成孔时，将钻孔钻至施工图纸规定的深度后再插入喷管到预定深度，经监理工程师检验合格，方可进行高压喷射注浆。 5.2.5.2高喷灌浆质量的控制高喷灌浆质量的控制重点是过程控制，为了使高喷质量得到控制，采取以下主要技术措施：1）钻孔孔径比高喷管的直径大一些，可以较好地保证孔内余浆的顺利上返，从而可以有效保证高压射流束对地层的破坏效果、进而达到最大桩径。2）采取有效的防止孔斜的技术措施及方法，充分保证钻孔的孔斜率达到设计要求，同时采用较高精度的测斜方法，可有效跟踪钻孔的实际轨迹，对分析防渗幕体的完整性提供较为准确的数据。3）高喷灌浆设备采用速度可无级调节的机械，无论是旋转速度、提升速度，还是高压泵的压力和流量，均可在一定范围内调整，可以根据高喷钻孔所揭露地层的实际情况对高喷参数进行针对性的调整创造较好的设备条件。4）高喷灌浆过程之中，经常检查泥浆（水）泵的压力、浆液流量、空压机的风压和风量、钻机转速、提升速度及耗浆量，以便全程掌握高喷的施工状况。 5.2.5.3质量事故的预防及处理措施高喷灌浆施工是特殊过程，对其关键工序的控制是保证质量的重要手段。在施工中，我们主要做好