小区综合办公楼毕业设计.doc

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1、1.建筑设计说明部分1.1工程概况：工程名称：绍兴阳光小区综合办公楼；工程位置：绍兴市；工程总面积：4400.75m2，主楼6层，高21.3m、局部7层高26.0m,层高皆为3.3m；结构形式：现浇整体框架。1.2建筑物功能与特点：该拟建的建筑位于绍兴市内，设计内容：改建筑主要用途为办公用楼，占地面积 836.955m2 ，总建筑面积为4400.75m2平面设计建筑正面朝东南向，平面布置满足长宽比小于5，采用纵向3.9m、横向6.6m、2.7m、6.6m的柱距，满足建筑开间模数和进深的要求。立面设计该建筑立面为了满足采光和美观需求，设置了大面积的玻璃窗。外墙面根据98J1工程做法选用面砖饰面，

2、不同分隔区采用不同的颜色区隔，以增强美 感。防火防火等级为二级，安全疏散距离满足房门至外部出口或封闭楼梯间最大距离小于35m，大房间设前后两个门，小房间设一个门，满足防火要求；室内消火栓设在走廊两侧,每层两侧及中间设3个消火栓，最大间距25m,满足间距50m的要求。屋面屋面形式为平屋顶；平屋顶排水坡度为2%，排水坡度的形式为垫置坡度，排水方式为内排水。屋面做法采用98J1工程做法中柔性防水，聚苯乙烯泡沫塑料板保温层屋面。抗震根据现行建筑抗震设计规范（GB 50011-2001），绍兴市抗震设防烈度为6度，故可以不进行抗震计算，只需按规范设置抗震构造措施。电算校核 在手算后，采用PKPM对手算结

3、果进行校核，结构施工图配筋以电算结果为准（电算更加精确）。施工组织 施工组织设计根据建筑、结构施工图的工程量，合理安排施工工序，人工和材料的供应，并结合气候条件采取必要的组织措施，确定合理的施工工期。 1.3设计资料 （一）、自然条件1、工程地质条件：详见地质勘查报告。2、抗震设防： 6 度3、防火等级： 二级4、建筑物类型： 丙类5、基本风压： W0= 0.45 KN/m2 6、基本雪压： S0= 0.35 KN/m27、地下水位： 地下水位埋深在地面以下0.5m，平均水位标高3.38m8、楼面活荷： 办公室：2.0 KN/m2；走道、楼梯：2.5 KN/m2；可上人屋面：2.5 KN/m2

4、。（二）、工程做法1、屋面做法高聚物改性沥青卷材防水 35500500(C20钢筋混凝土预制板4100双向40厚聚苯乙烯泡沫塑料板保温层20厚1：3水泥砂浆层找平层、SBS改性青卷材防水层1：6水泥焦渣找2%坡，最薄处30厚钢筋混凝土基层15厚纸筋石灰抹底2、楼面做法（1）房间、走道楼面现制水磨石12厚1:2.5水泥磨石楼面磨光打蜡素水泥浆结合层一道20厚1:3水泥砂浆找平层，上卧分隔条。40厚C20细石混凝土垫层（后浇层）钢筋混凝土楼板（2）卫生间楼面铺地砖8厚地砖楼面，干水泥擦缝撒素水泥面（洒适量清水）20厚1:4干硬性水泥砂浆结合层60厚C20细石混凝土向地漏找平，最薄处30厚聚氨酯三遍

5、涂膜防水层厚1.51.8或用其他防水涂料防水层，防水层周边卷起高15020厚1:3水泥砂浆找平层，四周抹小八字角现浇钢筋混凝土楼板（3）外墙面做法面砖饰面1:1水泥砂浆（细砂）勾缝贴8厚面砖（在砖粘贴面上涂抹专用粘贴剂，然后粘贴）6厚1:0.2:2水泥石灰膏砂浆找平层6厚1:1:6水泥石膏砂浆刮平扫毛6厚1:0.5:4水泥石灰砂浆打底扫毛刷一道加气混凝土界面处理剂（4）内墙面做法纸筋（麻刀）灰墙面刷内墙涂料2厚纸筋（麻刀）灰抹面9厚1:3石灰膏砂浆5厚1:3:9水泥石膏砂浆打底划出纹理加气混凝土界面处理剂一道（5）顶棚做法铝合金条板吊顶各层的走道、楼梯、顶板板底为15厚纸筋灰抹底。外刷乳白色1

6、06 涂料二度.（6）散水做法：混凝土散水 80厚C15素砼提浆抹光，横向坡度5%与墙身交接处，转角处及每隔12m左右设15宽伸缩缝，内墙沥青砂浆.50厚砾石叠层. 宽900，素土夯实向外坡4%. （三）、门窗1、 门选用标准图集中的木门，窗选用塑钢窗。2、 门窗表见表1。 2.结构设计部分2.1结构布置及结构计算简图的确定(取轴计算, 轴两边1-5层皆为窗C-1)2.1.1结构布置结构平面布置如图1所示。1-6层450500 240400250600250450图1 结构平面布置图2.1.2确定梁柱截面尺寸：主 梁：边跨（BC、DE）梁 h=(1/81/12)l=(1/81/12) 6600

7、=825mm550mm 取 h=600mm,b=250mm连系梁： h=450mm,b=250mm柱截面： 16层450mm500mm现浇楼板厚： 100mm，满足h/l01 1/502.1.3计算简图的确定（见图2）根据地质资料，确定基础顶面离室外地面为500mm,由此求得底层层高为4.1m。各梁柱构件的线刚度经计算后列于图2，其中在求梁截面惯性矩时考虑到现浇楼板的作用，边跨梁取I=1.5I0,中跨梁取I=2I0（I0为不考虑楼板翼缘作用的梁截面惯性矩）。BC 、DE跨梁：CD跨梁： 26 层柱： 首层柱： 注：图中数字为线刚度，单位：10-4Em3Ec=3.0104N/mm2 Eb=3.0

8、0104N/mm2图2：结构计算简图2.2荷载计算2.2.1恒载计算（1） 屋面框架梁线荷载标准值：20厚1：3水泥砂浆结合层 0.0220=0.4 KN/ m225495495(C20钢筋混凝土预制板4100双向) 0.3525=0.875 KN/ m240厚聚苯乙烯泡沫塑料板保温层 0.040.5=0.020 KN/ m220厚1：3水泥砂浆层找平层、SBS改性沥青卷材防水层(三毡四油上铺小石子) 0.0220=0.4 KN/ m21：6水泥焦渣找2%坡，最薄处30厚 KN/ m2钢筋混凝土基层 0.125=2.5 KN/ m215厚纸筋石灰抹底 0.1516 = 0.24 KN/ m2屋

9、面恒载: 5.569 KN/m2边跨(BC、DE跨)框架梁自重 0.250.6025=3.75 KN/ m2粉刷 2（0.60.1）0.0217=0.34 KN/ m2中跨框架梁自重 0.250.4525=2.81KN/ m2粉刷 2（0.480.1）0.0217=0.238 KN/ m2因此，作用在顶层框架梁上的线荷载为：（图3）g6BC1= g6DE1=4.09KN/ mg6CD1= 3.05 KN/ mg6BC2= g6DE2=5.5693.9=21.72 KN/ mg6CD2= 5.1692.7=13.96KN/ m (2)楼面框架梁线荷载标准值30厚水磨石地面（10mm面层，20mm

10、水泥砂浆打底） 0.65KN/m240厚C20细石混凝土垫层 0.0425=1.0KN/ m2100厚钢筋混凝土楼板 0.125=2.5 KN/ m215厚纸筋石灰抹底 0.1516 = 0.24 KN/ m2楼面恒载 4.39 KN/ m226层框架梁边跨(BC、DE跨)框架梁及梁侧粉刷自重 4.09 KN/ m边跨填充墙自重 0.24（3.30.60）19=12.31 KN/ m墙面粉刷 （3.30.6）0.02217=1.84 KN/ m中跨框架梁自重及梁侧粉刷自重 3.05 KN/ m因此，作用在26层框架梁上的线荷载为（图3）：gBC1= gDE1=4.09+14.15=18.24K

11、N/ mgCD1= 3.05KN/ mgBC2= gDE2=4.393.9=17.12KN/ mgCD2= 4.392.7=11.853KN/ m（3）、屋面框架节点集中荷载标准值边柱连系梁自重 0.240.43.925=9.36KN粉刷 0.02(0.40.1)3.9117=0.40KN面砖 0.02(0.40.1)3.9119.8=0.46KN1000高女儿墙自重(700砖墙、300素混凝土) 0.73.90.2419=12.45KN0.33.90.2424=6.74KN0.73.90.2419=12.45KN粉刷 10.0213.917=1.33KN面砖 10.0813.919.8=6.

12、18KN连系梁传来屋面自重 KN顶层边节点集中荷载 G6B= G6E=58.09KN中柱连系梁自重 0.240.43.925=9.36KN粉刷 0.02(0.40.1)3.9217=0.80KN连系梁传来屋面自重KN KN顶层中柱节点集中荷载 G6C= G6D =50.51KN（4）楼面框架节点集中荷载标准值边柱连系梁自重及粉刷、面砖 9.36+0.40+0.46= 10.22KNPVC塑钢窗自重 2.11.80.45=1.70KN窗下墙自重 0.241.13.4519=15.48KN内粉刷 0.021.13.4517=1.29 KN外贴面砖 0.081.13.4519.8=6.01KN窗边墙

13、自重 1.351.80.2419=11.08KN内粉刷 0.021.351.817=0.83 KN外贴面砖 0.081.351.819.8=3.85KN窗台减去相应体积的砖墙自重 2(252.30.10.34-2.30.10.2419) =1.81KN连系梁传来的楼面自重 KN框架柱自重 0.450.53.325=18.56KN内粉刷 0.023.317=0.82 KN外贴面砖 0.080.453.319.8=2.35KN中间边节点集中荷载 GB= GE =90.70KN中柱连系梁自重及粉刷 9.36+0.8 =10.16KN内纵墙自重 3.45(3.3-0.4)0.2419=45.62KN

14、粉刷 3.45(3.3-0.4)0.0.217=3.40KN 扣除门洞重加上门重 -2.41.0(5.24-0.2) =-12.10KN框架柱自重及粉刷 18.56+0.82+0.50= 19.89KN连系梁传来的楼面自重KN中间层中节点集中荷载 GD= GC=98.78KN（6）恒载作用下结构计算简图（图3）2.2.2楼面活荷载计算楼面活荷载作用下结构计算简图如图4所示。图中各荷载计算如下：P6BC= p6DE=23.9=7.80KN/ mP6CD=22.7=5.82 KN/ mP6B= p6E=KN/ mP6B= p6E=KN/ mPBC= pDE =23.9=7.80KN/ m PCD=

15、2.72.5=6.75 KN/ mPB=PE=KN/ mPC= pD=KN/ m图3：恒载作用下结构计算简图图4：活荷载作用下结构计算简图2.2.3风荷载计算风压标准值计算公式为 wk=zszw0因结构高度H=22.2m30m,B=16.42m,H/B=1.351.5,取z=1.0.各层标高处z见表2对于矩形平面s=1.3；z可查荷载规范，当查得的z1.0时，取z=1.0。将风荷载换算成作用于框架每层节点上的集中荷载，计算过程如表2所示。表中A为一榀框架各层节点的受风面积，计算结果如图5所示。 横向风荷载计算 表2层次zsz(m)zw0(KN/ m2)A(m2)Pw(KN)611.320.11

16、.250.4510.3357.56511.316.81.180.4512.878.89411.313.51.100.4512.878.28311.310.21.10.4512.877.60211.36.91.00.4512.877.53111.33.60.820.4513.4556.452.2.4风载下的位移计算（1）、计算简图，见图5。图5：风荷载作用下结构计算简图（2）、柱Kc值 柱Kc值计算 表3层数截面（m2）混凝土强度等级惯性矩Ic（m4）（m3）(KNm)2-60.450.5C304.68910-31.42110-342.6310310.450.5C304.68610-31.143

17、10-332.49103（3）、柱Kb值边跨（BC、DE）梁Ib=1.5中跨（GF）梁 Ib=22.7m梁：6.6m梁：（4）、及的值26层E轴柱： D轴柱： 底层E轴柱： D轴柱： （5）值（见表4，）框架柱D值计算 表4B轴C轴D轴E轴2-6层12.4310321.6510321.6510312.4310368.16103底层11.3810315.0010315.0010311.3810352.161032.3非抗震内力计算2.3.1竖向恒载作用下的内力计算竖向恒载作用下的内力计算采用分层法。（1）、荷载简化图3中梁上分布荷载由矩形和梯形两部分组成，在求固端弯矩时，将梯形分布荷载及三角形荷

18、载化作等效均布荷载。顶层：DE跨（=1.85/6.6=0.29545）CD跨25层：HG跨（=0.29545）CD跨（2）柱的线刚度调整由于取出中间一层分析，柱（除底层）的线刚度取框架柱实际线刚度的0.9倍。26层 1.420510-30.9=1.2784510-31层 1.143310-3（3）、弯矩分配系数节点标号见图6（中间层省略）节点1： 节点2：节点4：节点5：节点7：节点8：（4）、杆件固端弯矩 (5)、分层法求内力具体过程见图7，求得杆端内力后，通过静力平衡条件，可求得相应的剪力和轴力，见图8，9，10。2.3.2竖向活荷载作用下的内力计算（1）荷载简化 （2）杆件固端弯矩（3）

19、分层法求内力 具体过程见图11，同理，可求得相应的剪力和轴力，见图12，13，14。2.3.3雪荷载内力计算Sk=rS0 屋面为平屋面，r=1.0 S0=0.35KN/m2 Sk=0.35KN/m2杆件固端弯矩：2.3.4风载下内力计算风荷载作用下的结构计算如图5所示。内力计算采用D值法，计算过程见图15和图16，其中可通过有关表格查得反弯点高度y0。风荷载下的弯矩图见图17。柱轴力和梁剪力图见图1恒载作用下顶层标准层底层图7：恒载下分层法求杆端弯矩分层法弯矩计算结果顶层标准层 底层图8：恒荷载作用下的弯矩图（KNm）图9：恒载下梁的剪力图（KN）图10：恒载下柱的轴力图（KN） 活载作用下顶

20、层标准层底层图7：恒载下分层法求杆端弯矩活载分层法计算弯矩结果顶层 标准层底层图12：活荷载作用下的弯矩图（KNm）图13：活荷载下梁的剪力图（KN）图14：活荷载下柱的轴力图(KN)图15：风荷载下剪力在各柱间分配（KN）图16：风荷载下反弯点及柱端弯矩求解图17：风荷载下弯矩图（KNm）图18：风荷载下框架的剪力、轴力和梁的剪力图2.4地震作用根据现行建筑抗震设计规范（GB 50011-2001），绍兴市抗震设防烈度为6度，故可以不进行抗震计算，只需按规范设置抗震构造措施。体现在图纸。2.5内力组合根据以上内力计算结果，即可进行各梁柱各控制截面上的内力组合，其中梁的控制截面为梁端及跨中，每

21、层共有9个截面。柱每层有两个控制截面，及柱顶和柱底。为了施工方便，对梁端弯矩进行调幅（只对恒载和活载下弯矩进行调幅），结果见图23和图24。内力组合见表8到表13 图23：恒荷载下经弯矩调幅后的梁弯矩图（KNm） 图24：活荷载下经弯矩调幅后的梁弯矩图（KNm） B轴柱内力组合非抗震内力组合取值恒荷载活荷载风荷载可变荷载效应控制的组合永久荷载效应控制MgMqMwM=1.2Mg+1.4MqM=1.2Mg+0.91.4(Mq+Mw)M=1.35Mg+1.40.7MqMmaxNmax层次NgNqNwN=1.2Ng+1.4NqN=1.2Ng+0.91.4(Nq+Nw)N=1.35Ng+1.40.7Nq

22、及相应的N及相应的M6柱M-61.86 -17.67 -3.18 -98.97 -100.50 -100.83 -100.83-98.97顶N118.84 29.46 0.79 183.85 167.73 179.20 179.20183.85柱M54.22 12.23 1.36 82.19 82.19 85.18 85.1882.19底N140.57 29.46 0.79 209.93 193.81 208.54 208.54209.935柱M-52.07 -10.14 -5.94 -76.68 -82.74 -80.23 -82.74-80.23顶N329.42 59.47 2.71 47

23、8.56 451.17 485.51 451.17485.51柱M52.84 10.89 3.96 78.65 82.12 82.01 82.1282.01底N351.16 59.47 2.71 504.65 477.26 514.86 477.26514.864柱M-52.84 -10.89 -8.78 -78.65 -88.19 -82.01 -88.19-82.01顶N539.81 89.48 6.03 773.04 734.29 790.13 734.29790.13柱M52.84 10.89 6.09 78.65 84.80 82.01 84.8082.01底N561.55 89.4

24、8 6.03 799.13 760.38 819.48 760.38819.483柱M-52.84 -10.89 -10.70 -78.65 -90.61 -82.01 -90.61-90.61顶N750.20 119.49 10.43 1067.53 1041.36 1112.31 1041.361112.31柱M52.59 10.83 8.75 78.27 87.78 81.61 87.7881.61底N771.94 119.49 10.43 1093.61 1044.86 1141.65 1044.861141.652柱M-53.28 -10.98 -11.99 -79.31 -92.8

25、8 -82.69 -92.88-82.69 顶N960.71 149.49 15.95 1362.14 1333.05 1421.48 1333.051421.48 柱M60.43 12.45 11.99 89.95 103.31 93.78 103.31 93.78 底N982.45 149.49 15.95 1388.23 1359.14 1450.83 1359.14 1450.83 1柱M-39.66 -8.17 -14.49 -59.03 -76.14 -61.55 -76.14 -61.55 顶N1170.72 179.40 22.56 1656.02 1659.33 1756.2

26、8 1659.33 1756.28 柱M22.50 4.63 16.91 33.48 54.14 34.91 54.14 34.91 底N1197.72 179.40 22.56 1688.42 1691.73 1792.73 1691.73 1792.73 C轴柱内力组合非抗震内力组合取值恒荷载活荷载风荷载可变荷载效应控制的组合永久荷载效应控制MgMqMwM=1.2Mg+1.4MqM=1.2Mg+0.91.4(Mq+Mw)M=1.35Mg+1.40.7MqMmaxNmax层次NgNqNwN=1.2Ng+1.4NqN=1.2Ng+0.91.4(Nq+Nw)N=1.35Ng+1.40.7Nq及相

27、应的N及相应的M6柱M43.98 11.62 4.87 69.04 73.55 70.76 73.55 70.76 顶N131.29 42.66 1.30 196.37 194.12 204.42 194.12 204.42 柱M-39.15 -8.73 -3.05 -59.20 -61.82 -61.41 -61.82 -61.41 底N151.17 42.66 1.30 220.22 217.98 231.25 217.98 231.25 5柱M42.46 7.62 9.73 61.62 72.81 64.79 72.81 64.79 顶N363.91 87.13 4.86 522.08

28、519.66 551.05 519.66 551.05 柱M-41.61 -7.91 -7.50 -61.01 -69.35 -63.93 -69.35 -63.93 底N383.79 87.13 4.86 545.94 543.52 577.89 543.52 577.89 4柱M41.61 7.91 14.25 61.01 77.85 63.93 77.85 63.93 顶N596.72 131.66 10.87 845.09 845.89 895.89 845.89 895.89 柱M-41.61 -7.91 -11.66 -61.01 -74.59 -63.93 -74.59 -63.

29、93 底N616.61 131.66 10.87 868.96 869.75 922.74 869.75 922.74 3柱M41.61 7.91 17.43 61.01 81.86 63.93 81.86 63.93 顶N829.54 176.19 18.95 1205.11 1208.02 1266.65 1208.02 1266.65 柱M-42.35 -7.89 -16.45 -61.87 -81.49 -64.90 -81.49 -64.90 底N849.43 176.19 18.95 1228.98 1198.59 1293.50 1198.59 1293.50 2柱M39.47

30、7.96 20.88 58.51 83.70 61.09 83.70 61.09 顶N1062.24 220.72 29.44 1537.34 1548.17 1617.88 1548.17 1617.88 柱M-46.47 -8.71 -20.88 -67.96 -93.05 -71.27 -93.05 -71.27 底N1082.12 220.72 29.44 1561.20 1572.03 1644.72 1572.03 1644.72 1柱M28.37 5.76 19.77 42.11 66.21 43.94 66.21 43.94 顶N1295.44 265.35 40.27 192

31、6.02 1939.61 2008.89 1939.61 2008.89 柱M-15.92 -3.15 -30.02 -23.51 -60.90 -24.58 -60.90 -24.58 底N1320.15 265.35 40.27 1955.67 1969.26 2042.24 1969.26 2042.24 注：1.弯矩单位为KNm，轴力单位为KN2.此处符号为考虑楼层层数的活荷载折减系数6层取0.65，54层取0.70，32层取0.85，1层取1.0B轴柱剪力组合非抗震内力组合取值恒荷载活荷载风荷载V=1.2Vg+1.4VqV=1.2Vg+0.91.4(Vq+Vw)V=1.35Vg+1.

32、40.7Vq层次VgVqVwV6-35.18-9.06-1.38-54.90-55.37-56.37-56.375-31.79-6.37-3.00-47.07-49.95-49.16-49.954-32.02-6.60-4.51-47.66-52.42-49.70-52.423-31.95-6.58-5.89-47.55-54.05-49.58-54.052-34.46-7.10-7.27-51.29-59.46-53.48-59.461-15.16-3.12-10.10-22.56-34.85-23.52-34.85C轴柱剪力组合非抗震内力组合取值恒荷载活荷载风荷载V=1.2Vg+1.4VqV=1.2Vg+0.91.4(Vq+Vw)V=1.35Vg+1.40.7Vq层次VgVqVwV625.196.172.438.8741.0340.0541.03525.474.705.2237.1443.0638.99