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1、居住区一期住宅楼施工组织设计【摘要】施工组织设计是用来指导施工项目全过程各项活动的技术、经济和组织的综合性文件，是施工技术与施工项目管理有机结合的产物，它是工程开工后施工活动能有序、高效、科学合理地进行的保证。【关键词】智能建筑：脚手架工程：施工方案目 录1.工程概况 42.脚手架基本要求 43.脚手架搭设 54.脚手架的拆除 95.脚手架拆除要点 106.安全网张设 117.稳定承载计算 118.卸料平台的稳定承载计算 239.允许搭设高度计算 2510.致谢 26 1. 工程概况北京小红门居住区【一期】R6R7地块R7-Y（）楼由中国航空港建设总公司组织施工，北京嘉益德房地产开发有限公司投
2、资建设。北京五环建设监理有限公司监理。结构层次：剪力墙结构，地上七层局部八层。建筑面积：7486。标准层高2.9M，建筑檐高23.5M,坡屋面.建筑总高29m.为了施工需要，拟定在施工前搭设30m高的钢管落地式双排脚手架，钢管采用48*3.5焊接钢管，从底部外挂密目式安全网，隔层铺设水平兜网，实行全封闭施工。2. 脚手架基本要求2.1 搭设要求：根据本工程的实际情况采用扣件式双排钢管脚手架，立杆纵距为1.5m,横距为1.05cm,步距1.5m，脚手架里立杆距离墙体净距为35cm,脚手架从底部外挂密目式安全网封闭，连墙件横向4.5m，竖向3.0m。2.2 材料要求：采用48，壁厚为3.5无裂缝、
3、弯曲变形的焊接钢管，大横杆、立杆的长度46m为宜（不超过6.5m ），小横杆长度1.31.5m为宜。2.3 所有搭设脚手架的外围钢管都要用桔黄色防锈油漆重新刷一遍，扣件采用无裂缝、无锈蚀、紧固牢靠的扣件，使用扣件的种类有：直角扣件、对接扣件、旋转扣件三种。2.4 楼梯边防护、料台边、预留洞口、电梯门洞口的防护栏杆和各种“口”（防护见附图）、“边”的防护栏要搭设120cm、60cm两道的红白分色钢管。安全网采用具有产品合格证的网张设（具体见附图）。3. 脚手架搭设：3.1 基础处理：将地基铲平夯实后，浇筑10cm厚1600宽C20混凝土地基。在立杆的底部垫好50厚的木板，保持平衡，垂直稳固，加设
4、扫地杆。3.2 脚手架搭设顺序：3.2.1 脚手架搭设是在脚手架基础完成后进行。首部脚手架的步高为1.7m，离脚手架基础不大于20cm处设置一道大、小横杆（称为扫地杆），以保持脚手架底部的整体性。底部的立杆应间隔交错用不同长度的钢管，相临立柱的接头应设置不在同一步架内，使立柱受荷载的薄弱截面错开。3.2.2 脚手架搭设时先立立杆，立杆架设先立里侧立杆，后立外侧立杆，立杆时要设斜撑临时固定。立杆立好后，即架设大、小横杆，当第二步的大小横杆架设完毕后，即在其上铺设脚手板，以便操作者上去架设第三步脚手架。同时，在外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑，以防止脚手架纵向倾倒。剪刀撑的设置应与脚手架的向
5、上架设同步进行，剪刀承斜杆与地面的倾角取60，跨越5根立杆。3.2.3 脚手架的小横杆、上下步应交叉设置于立杆的不同侧面，使立杆在受荷载作用时偏心减小。3.2.4 立杆接杆、扶手接长应用对接扣件，不宜采用旋转扣件。大小横杆与立杆连接、扶手与立杆连接应采用直角扣件。剪刀撑和斜撑与立杆和大横杆的连接应采用旋转扣件。剪刀撑纵向接长应采用旋转扣件，不宜采用对接扣件。所有扣件的紧固须符合要求，螺栓拧紧扭力矩值不应小于40N m，且不应大于65 Nm。3.2.5 在安装扣件时，所有扣件的开口必须向上，这样可以防止闭口缝的螺栓钩挂操作者的衣裤，以免影响操作。3.2.6 在搭设脚手架时，每完成一步都要及时校正
6、立杆的垂直度和大、小横杆的标高和水平度。3.2.7 施工脚手架的搭设进度，应高出施工作业面一步架，使在操作面的施工人员有可靠的安全围护，又保证脚手架在搭设中的稳定。3.2.8 施工用的脚手架，是随着结构进度分层搭设的，在每段脚手架搭设完毕后应进行验收，验收合格并办理验收签证手续后方可使用。3.2.9 脚手架搭设顺序： 立杆大横杆小横杆搁栅剪刀撑（随每步脚手搭设）扶手脚手板挡脚板（或侧档板）安全网。3.2.10 立杆间距、大横杆步距、小横杆、拦腰杆间距：3.2.10.1 立杆间距：本工程搭设钢管落地式双排脚手架，横向间距为1.05m,纵向间距为1.5m。3.2.10.2 大横杆步距为1.5m。3
7、.2.10.3 拦腰杆要设置两道横杆，均匀设置或在底部向上20cm处设置一道踢脚杆，另一道横杆居中设置。3.2.10.4 剪刀撑：为使脚手架坚固、稳固。在建筑物尽端和中间的双跨内设置剪刀撑，且与地面呈60角，每剪不超过9米，从下到上连续设置，剪刀撑经过立杆或横杆的交叉点应锁牢。3.3 脚手架与建筑物结构的连接： 脚手架与建筑物结构的连接，是保证脚手架的稳定和垂直度的重要杆件。按下述规定设置：3.3.1 连接杆的间距、水平方向每四根立杆设一点（或每开间设一点），垂直方向每两步设一点（或每层楼面设一点），可作棱形、方形、矩形布置。3.3.2 连接杆应成为既能承受向外的拉力，又能承受向内的压力，本工
8、程采用刚性的连接方法。3.3.3 连接件应允许有适当的调整余地。3.3.4 连接点宜靠近主节点设置，偏离主接点的距离不应大于300。3.4 排水沟：沿建筑物周围设置宽度为2530cm排水沟，并设有一定坡度，使雨水流入场区雨水井，保持脚手架地基不积水。3.5 脚手架的验收与保养： 施工脚手架应随结构施工进度分层搭设，也必须分段进行验收，验收合格后方可投入使用。3.5.1 验收方法：操作者应在脚手架分段搭设完毕后先进行自检，再经专职人员、搭设者、使用者会同检查验收，经验收合并办理脚手架验收手续后，方可投入使用。扣件式钢管脚手架并非验收合格后就可以一劳永逸，必须进行日常的保养或定期的全面检查和整修，
9、日常检查和保养每日一次，定期的维护和保养一般每月进行一次，才能保证其安全使用。在每次强风、雷雨后都要认真检查整修后方可使用。3.5.2 脚手架保养的内容主要为：3.5.2.1 检查脚手架的基础有无局部不均匀下沉，排水是否畅通，有无积水，脚手架底部有无堆放杂物。3.5.2.2 检查脚手架的整体和局部的垂直偏差，如发现垂直度有异常现象，应及时加固和消除隐患。3.5.2.3 各类扣件的涂油和坚固，检查扣件时先检查外观，而后将扣件的螺栓松几芽螺纹，再涂油紧固螺栓至规定的力矩4560 Nm。3.5.2.4 检查脚手架、脚手扳是否松动.如发现问题应及时纠正。3.5.2.5 检查与建筑物连接件是否齐全和完好
10、，有无松动移动，如因施工需要移动连接件时，应有架子工移动，并按规定在邻近位置补足连接。3.5.2.6 要对外挂外挑安全网、安全隔离设施、外侧栏杆、接地防雷等安全设施进行检查，保证这些安全设施完整、牢固，能正常发挥安全作用。如果有损坏要及时调换，如有松动及时紧固，如发现开口要及时连通。脚手架的日常保养和定期检查，都要有记录。3.6 本工程外墙脚手架采用封闭型脚手架，纵向满铺剪刀撑，横向除拐角应设置横向斜撑外，中间应每隔6跨设置一道。3.7 脚手架底座安放应符合下列规定：3.7.1 底座、垫板均应准确地放在定位线上。3.7.2 垫板宜采用长度不少于2跨，厚度不小于50的木垫板，也可采用槽钢。3.7
11、.3脚手架底座底面标高宜高于自然地坪50。3.8脚手架搭设时应采取可靠接地措施，接地电阻不大于4欧姆，定期遥测并作记录。4. 脚手架的拆除：4.1 脚手架拆除的准备工作：4.1.1 完成外墙装饰面（墙面饰面、门窗及墙面其它装饰）的最后整修和清洁工作，其质量已符合规定要求，并经验收合格。4.1.2 对脚手架进行安全检查，确认不存在严重隐患，如存在影响拆除的安全隐患，先进行整修和加固，以保证在拆除过程中不发生危险。4.1.3 对参与拆除的操作人员、管理人员进行拆除方案、安全措施的交底。其内容包括拆除时间和拆除顺序、方法、构件的垂直和水平运输、人员组织、指挥联络的方法、拆除的安全措施及警戒区域。4.
12、1.4 脚手架的拆除一般严禁在垂直方向上同时作业，并在拆除的范围与坠落范围四周设置明显“禁止入内”的标志，并有专人监护，以保证在拆除中无其他人入内。4.1.5 建筑物外墙门窗都要关紧，并对可能遭到碰撞处给予必要的保护。上述工作经检查符合要求后，并确认建筑施工再也不需要脚手时就可进行脚手架的拆除。4.2 脚手架拆除：脚手架拆除与搭设顺序正好相反，即后搭的先拆、先搭的后拆。一般拆除顺序：安全网挡脚板（或侧挡板）脚手板扶手（栏杆）剪刀撑（随每步脚手架拆除）搁栅大横杆小横杆立杆。拆除脚手架应从上往下水平方向一步拆完再拆下一步，一步一清地进行拆除，不可两步或两步以上同时拆除。在拆除剪刀撑时，应先拆中间扣
13、件，再拆两端扣件，同中间人员往下递送至地面。拆除的杆件用绳索到地面，扣件装兜内，绝对禁止从高处向下抛掷，以免伤害地面工作人员和损坏建筑物。每日拆除的脚手架告一段落时，都要对尚未拆除的防护架的安全状况进行检查，还要对周围环境进行检查，如有异常情况应及时处理，确认一切均安全后方可离岗，不可疏忽大意，留有隐患。5. 脚手架拆除要点：5.1 划出工作区标志，禁止闲人入内。5.2 严格遵守拆除顺序，由上而下，后搭的先拆，先搭的后拆，一步步架清。5.3 设专人指挥，上下呼应，动作协调，当解开与一个有关的扣件时，应先告知对方，以防坠落。5.4 拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。5.5 连墙件必
14、须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆除脚手架，分段拆除高度不应大于两步，如高差大于两步，应增设连墙件加固。5.6 在拆除过程中，最好不要中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交待清楚，以免发生意外事故。5.7 高空作业须按规定佩戴安全帽、安全带，并穿防滑鞋。严禁酒后凳高作业。脚手架工程属高空作业，必须十分重视安全技术问题，遵守安全技术操作规程，确保安全施工。6. 安全网张设：本工程在脚手架外侧随结构施工进度满挂密目网，隔层兜挂大眼安全网，实行全封闭施工。6.1 首先要认真检验安全网是否受潮、霉烂，质量是否符合规定要求，网孔、筋绳是否符合要求。必要时做冲击试验，符合承受规定的荷载
15、，方能使用。6.2 立挂的安全网，两网搭接应连接牢固，并与脚手架绑严，张紧牢固，上口必须保持高于操作面1.5m。6.3 安全网须随楼层升高而升高，网内杂物必须经常清除，并就经常检查安全网的牢固程度和及时修补空缺断绳。6.4 安全网张好后不准随便乱解，必要时应征得施工负责人同意后方能拆除或变动。并及时恢复以防发生意外不安全现象。6.5 安全网应随脚手架拆除同时拆除。7. 钢管落地脚手架计算书7.1 计算依据扣件式钢管落地脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、建筑地基基础设计规范（GB 50007-2002、建筑结构荷载规范（GB 50009-2001）、
16、钢结构设计规范（GB 50017-2003）等编制。7.2 参数信息7.2.1 脚手架参数双排脚手架搭设高度为25米局部30米，搭设尺寸为：立杆的纵距为1.5米，立杆的横距为1.05米，大小横杆的步距为1.5米；脚手架外侧应设水平栏杆和挡脚板，栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆的年侧，挡脚板高度不应小于180；栏杆应居中设置。内排架距离墙面为0.35米；采用的钢管类型为483.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为0.80；连墙件采用两步三跨，竖向间距3.0米，水平间距4.5米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；7.2.2 活荷载参数施工均布活荷载标准值：3.000KN/；脚手架
17、用途：结构脚手架；同时施工层数：2层；7.2.3 风荷载参数基本风压为0.4KN/；风荷载高度变化系数z为1.00，风荷载体型系数s为0.65；脚手架计算中考虑风荷载作用；7.2.4 静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值（KN/）：0.1248；脚手板自重标准值（KN/）：0.300；栏杆挡脚板自重标准值（KN/）：0.150；安全设施与安全网（KN/）：0.005；脚手板铺设层数：10；脚手板类别：脚手板；栏杆挡板类别：栏杆、脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值（KN/）：0.038；7.2.5 地基参数地基土类型：素填土；地基承载力标准值（Kpa）160.00；立杆基础底面面积（）：0.
18、25；地基承载力调整系数：1.00。7.3 大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。7.3.1 均布荷载值计算大横杆的自重标准值：P1=0.038kN/m；脚手板的自重标准值：P2=0.3*1.05/（2+1）=0.105kN/m；活荷载标准值：Q=3*1.05/（2+1）=1.05kN/m；静荷载的设计值：q1=1.2*0.038+1.2*0.105=0.172kN/m；活荷载的设计值：q2=1.4*1.0
19、5=1.47kN/m；7.3.2 强度验算跨中和支座最大弯矩分别按图1、图2组合。跨中最大弯矩计算公式如下： M1max=0.08q1l+0.10q2l跨中最大弯矩为M1max=0.08*0.172*1.5+0.10*1.47*1.5=0.362kN.m；支座最大弯矩计算公式如下： M2max=-0.10q1l-0.117q2l支座最大弯矩为M2max=-0.10*0.172*1.5-0.117*1.47*1.5=-0.426kN.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=Max（0.362*10，0.426*10）/5080=83.858N/；大横杆的最大弯曲应力为=83.858N/
20、小于大横杆的抗压强度设计值f=205 N/，满足要求。7.3.3 挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： Vmax=0.677q1l/100El+0.990 q2l/100El其中：静荷载标准值：q1=p1+p2=0.038+0.105=0.143kN/m； 活荷载标准值：q2=Q=1.05 kN/m；最大挠度计算值为：V=0.677*0.143*1500/（100*2.06*10*121900）+0.990*1.05*1500/（100*2.06*10*121900）=2.291；大横杆的最大挠度2.291小于大横杆的最大容许挠度1500/150与10，满足要求
21、！7.4 小横杆的计算根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。7.4.1 荷载值计算大横杆的自重标准值：P1=0.038*1.5=0.058kN脚手板的自重标准值：P2=0.3*1.05*1.5/（2+1）=0.158kN活荷载标准值：Q=3*1.05*1.5/（2+1）=1.575kN集中荷载的设计值：p=1.2*（0.058+0.158）+1.4*1.575=2.463kN； 7.4.2 强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横
22、杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下： Mqmax=ql/8Mqmax=1.2*0.038*1.05/8=0.006kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下： Mpmax=pl/3Mpmax=2.463*1.05/3=0.862 kN.m；最大弯矩M= Mqmax+ Mpmax=0.868 kN.m；最大应力计算值：=M/W=0.868*10/5080=170.953N/；小横杆的最大弯曲应力为=170.953N/小于小横杆的抗压强度设计值205 N/，满足要求！7.4.3 挠度验算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和小横杆自重
23、均布荷载引起的最大挠度计算公式如下： Vqmax=5ql/384ElVqmax=5*0.038*1050/（384*2.06*10*121900）=0.024大横杆传递荷载：P=p1+p2+Q=0.058+0.158+1.575=1.79kN； 集中荷载标准值最不利分配引起的最大桡度计算公式如下： Vpmax=pl(3l-4l/9)/(72El)Vpmax=1790.1*1050*(31050-4*1050/9)/(72*2.06*10*121900)=2.929最大挠度和V=Vqmax+Vpmax=0.024+2.929=2.953;小横杆的最大挠度2.953小于小横杆的最大容许挠度1050
24、/150=7与10，满足要求！7.5 扣件抗滑力的计算按规范表5.1.7，直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）：RRc其中Rc扣件抗滑承载力设计值，取6.40kN；R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值：P1=0.038*1.5*2/2=0.058kN；小横杆的自重标准值：P2=0.038*1.05/2=0.02kN；脚手板的自重标准值：P3=0.3*1.05*1.5/2=0.236kN；活荷载标准值：Q=3
25、*1.05*1.5/2=2.362kN；荷载的设计值：R=1.2*（0.058+0.02+0.236）+1.4*2.362=3.684kN；R6.40kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！7.6 脚手架立杆荷载计算作用与脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：（1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN），为0.1248NG1=0.1248+(1.50*2/2)*0.038/1.80*(36.00-6.00)=4.704；NGL1=0.1248+0.038+（1.50*2/2）*0.038/1.80*6.00=1.171；（2）脚手板的自重标准值（kN/m）标准值为0
26、.3NG2=0.3*10*1.5*（1.05+0.2）/2=2.925KN；（3）栏杆与挡脚板自重标准值（kN/m）；标准值为0.15NG3=0.15*10*1.5/2=1.125KN；（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/）；0.005NG4=0.005*1.5*36=0.27KN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=9.024kNNGl=NGL1+NG1+NG2+NG3+NG4=10.195kN活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3*1.05*1.5*2/2=4.725kN；风荷
27、载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7UzUsW0其中W0基本风压（kN/），按照建筑结构荷载规范（GB50009-2001）的规定采用：W0=0.4 kN/；Uz风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范（GB50009-2001）的规定采用：Uz=l；Us风荷载体型系数：取值为0.645；经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7*0.4*1*0.645=0.181 kN/；不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式Ns=1.2 NGL+1.4NQ=1.2*10.195+1.4*4.725=18.849kN；Nd=1.2 NG+1.4NQ=1.2*9.024+1.4*4.725=17.444kN
28、；考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为Ns=1.2 NGL+0.85*1.4NQ=1.2*10.195+0.85*1.4*4.725=17.857kN；Nd=1.2 NG+0.85*1.4NQ=1.2*9.024+0.85*1.4*4.725=16.452kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩Mw为Mw=0.85*1.4WkLah/10=0.850*1.4*0.181*1.5*1.8/10=0.104 kN.m；7.7 立杆的稳定性计算 立杆稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： =N/Af立杆的轴向压力设计值：N=17.444KN；计算立杆的截面回转半径：i=1.58；计算长度附加系
29、数参照扣件式规范表5.3.3得：k=1.155；当验算杆件长细比时，取1.0；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得：=1.5；计算长度，由公式l0=k*h确定：l0=3.118m；长细比L0/i=197；轴心受压立杆的稳定系数，由长细比L0/i的计算结果查表得到：=0.186；立杆净截面面积：A=4.89；立杆净截面模量（抵抗矩）W=5.08；钢管立杆抗压强度设计值：f=205N/；=17444/（0.186*489）=191.787 N/；立杆稳定性计算=191.787 N/小于立杆的抗压强度设计值f=205 N/，满足要求！考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式=N/A+Mw/Wf立杆的轴
30、心压力设计值：N=16.452KN；计算立杆的截面回转半径：i=1.58；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得：k=1.155；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得：=1.5；计算长度，由公式l0=k*h确定：l0=3.118m；长细比L0/i=197；轴心受压立杆的稳定系数，由长细比L0/i的计算结果查表得到：=0.186；立杆净截面面积：A=4.89；立杆净截面模量（抵抗矩）W=5.08；钢管立杆抗压强度设计值：f=205N/；=16451.55/（0.186*489）+104448.204/5080=201.438N/；立杆稳定性计算=201.438 N/小于立杆的抗压强度设
31、计值f=205 N/，满足要求！7.8 连墙件的计算待添加的隐藏文字内容1连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： N1=N1W+N0风荷载标准值Wk=0.181kN/；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=16.2；按规范5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN），N0=5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），按照下式计算：N1W=1.4*WK*AW=4.096kN；连墙件的轴向力设计值N1= N1W+ N0=9.096 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=Af其中轴心受压立杆的稳定系数；由长细比l0/i=250/15.8的结果查表得到=0.95
32、8，l0为内排架距离墙的长度；又：A=4.89；f=205N/；连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.958*4.89*10*205*10=96.035kN；N1=9.096Nf=96.035，连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到N1=9.096小于双扣件的抗滑力12.8kN，满足要求！ 7.9 立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 Pfg地基承载力设计值：fg= fgk*Kc=160kpa；其中，地基承载力标准值：fgk =160kpa；脚手架地基承载力调整系数：Kc=1；立杆基础地面的平均压力：P=N/A=65.806 kpa；其中，上部结
33、构传至基础顶面的轴向力设计值：N=16.452kN；基础底面面积：A=0.25。P=65.806fg=160kpa。地基承载力满足要求！8. 卸料平台的稳定承载计算此平台限载1.5t（总荷载），其稳定承载验算主要包括主梁、次梁、钢丝绳和预埋件的抗滑。计算中采用的设计值为恒载标准值的1.2倍与活载标准值的1.4倍之和。在此不考虑中间钢丝绳承载的有利影响。 8.1 有关计算参数 有关参数计算 表8-1名称自重G惯性矩Ix截面系数Wx脚手板400N/工字钢112.5N/m245*1049*10槽钢100N/m198.3*1049*10钢管38.4N/m施工荷载1000N/(1.5*10*10)/(5
34、.0*3.0) 8.2 计算过程 表8-2次梁强度验算受力分析见右图，均布荷载q1为：q1=1.2*0.4*1.0+0.1+0.0384*（1.5*20+5.0*2）/（4*3.0）+1.4*1.0*1.0=2.13KN/m，最大弯矩Mmax=q1L1/8=2.13*5.0/8=6.66KN/mMmax/xWx=6.66*10/（1.05*39.7*10）=159.68N/f=215N/【安全】主梁强度验算受力分析见右图，均布荷载q2为：q2=1.2*112.5=0.14KN/m集中荷载P=q1L1=2.13*2.5=5.33KN绳张力T=（2.0P+0.5q2L2）/sin=10.87/0.
35、61=17.82KN(当层高为最小值3.5m时，T最大)最大弯矩Mmax=q2L2/8+PL2/3=0.14*3/8+5.33*3/3=5.49KN/m Mmax/xWx=5.49*10/（1.05*49*10）=106.71N/f=215N/【安全】选择钢丝绳钢丝绳之间荷载不均匀系数a=0.85（对6*19钢丝）取钢丝绳使用安全系数K1=10 【规范要求K110】由公式TmaxaPg/K1知钢丝绳的破断拉力总和Pg满足于：PgTmax K1/a=17.82*10/0.85=209.65KN则选用6*19、20.0的钢丝绳，其Pg=234.0KN209.65KN要求卡环与钢丝绳配套，查表知与2
36、0.0的钢丝绳配套的卡环为GD22号，其安全荷重Qb=273.9KN209.65KN，故它是安全的。吊环节点验算竖向力=Tsin=17.82*0.61=10.87KN水平力N=Tcos=17.82*0.79=17.08KN吊环取d=20，焊缝高度he=8，长度Lw=50f=N/（0.7heLw）=17.08*10/0.7*8*2*（50-10） =38.13N/1.22*160=195N/ 【安全】f=/（0.7heLw）=10.87*10/0.7*8*2*（50-10）=24.26N/1.22*160=195N/ 【安全】 9. 允许搭设高度计算9.1 荷载计算9.1.1 操作层荷载计算本工
37、程脚手架施工活载为3000N/，动力系数1.2，超载系数2，脚手架自重力300N/m。则操作层附加荷载W1为：W1=2*1.2*（3000+300）=11880N/9.1.2 非操作层荷载计算钢管理论重量为38.4N/m，扣件按10N/个，剪刀撑长度近似按对角支撑的长度计算：l= 1.8+1.5 =2.343m ，每跨脚手架面积：S=1.8*1.05=2.16，非操作层每层荷载W2为：W2=（1.8*2+1.5*2+1.2+2.343*2）*38.4*1.3+10*4/ 2.16=307.084N/式中1.3为考虑钢管实际长度的系数。9.2 立杆设计荷载计算计算钢管的截面特征：Ah=4.893
38、*10，i=15.78，l0 =l=0.77*1800=1386，= l0 /l=1386/15.78=87.83欧拉临界应力：=E/=3.14*210000/87.832=268.41N/ =0.3*1/（100i）=0.3*1/（100*0.01578）=0.12设计荷载N为：N=（4.89*10/2）*170+（1+0.12）*268.41/2- 170+（1+0.12）*268.41/2-170*268.41 =33555N=33.555KN9.3 安装高度计算操作层为二层，安装层数按下式计算：S*(W1+nW2)=33.555KN式中S为每根立杆受荷面积S=1.2*1.5/2=0.9
39、 n=（33555-2*11880*0.9）/307.084*0.9=44.038层计算安装高度h=1.8*44.038=79.27m安全系数K0 =1+79.27/200=1.396允许安装高度H=79.27/1.396=56.78 m十、致谢：回首三年，取得了些许成绩，生活中有快乐也有艰辛。感谢老师三年来对我孜孜不倦的教诲，对我成长的关心和爱护。学友情深，情同兄妹。三年的风风雨雨，我们一同走过，充满着关爱，给我留下了值得珍藏的最美好的记忆。在完成毕业设计的过程中，老师提供了大量的资料及具体的指导。我在此衷心的感谢老师的帮助及指导，也要感谢同组同学的协助。十一、参考文献施工项目质量与安全管建筑施工土木工程施工
