御海宝地公馆1#2#楼—悬挑式脚手架施工方案.doc

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1、一、编制依据1、御海宝地公馆工程施工图纸；2、御海宝地公馆工程施工组织设计；3、建筑施工手册、建筑材料手册、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）、建筑结构荷载规范（GB5009-2012自2012年10月1日起实施）等;4、本工程类型相似的施工技术经验及资料；二、工程概况本工程位于位于威海市孙家疃镇，远遥村环海路南侧。1#、2#楼建筑层数为七层住宅+机房层+半地下室。1#、2#楼外脚手架采用工字钢悬挑脚手架。三、脚手架基本参数根据本工程特点，脚手架搭设方案如下：1#、2#楼均采用悬挑脚手架。以脚手架搭设自二层楼面（1#1步错台标高为6m、7.5m；2#楼3步错台标高为

2、6m、7.5m、9m、10.5m）至屋面檐口（1#楼标高为22.894m、24.667m；2#楼标高为20.250m、21.750m、26.250m、28.071m），檐口向上为1.5m高单排防护脚手架，脚手架悬挑搭设至檐口高度为17.2m。主体及装修均采用此脚手架进行施工。四、施工工艺技术预埋钢筋环放置工字钢搭立杆大横杆小横杆 拉结点固定、搭设剪刀撑小横杆上铺脚手板护栏挡脚板安全网、密目网布设1、脚手架搭设方法及要求（1）立杆基础：立杆插到焊在16#工字钢上的18钢筋上。（2）材料选择脚手架的材料选用483.25的钢管(立杆计划采用6m、4m、2m三种，接头错开)、连接扣件有十字扣件、旋转扣

3、件、对接扣件。（3）立杆取立杆横距0.9m，纵距1.4m, 立杆接头采用对接扣件连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接。接头交错布置，两个相邻立柱接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于50cm。必须设置纵、横向扫地杆，纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。内排立杆距离外墙面（或造型）为30cm。（4）大横杆、小横杆取步距1.8m，大横杆置于小横杆之下，在立杆的内侧，用直角扣件与立柱扣紧；同一步大横杆四周要交圈。横杆采用对接扣件连接，其接头交错布置，不在同跨内，且错开距离500mm，各接头中心至最近

4、主节点的距离1/3纵距；每一立杆与大横杆相交处（即主节点），都必须设置一根小横杆，并采用直角扣件扣紧在大横杆上，该杆轴线偏离主节点的距离不大于15cm。小横杆间距应与立杆间距相同，且根据作业层脚手板搭设的需要，可在两立间之间再等间距设置增设1 根小横杆。伸出里排大横杆距结构外边缘15cm。上、下层小横杆应在立杆处错开布置，同层的相临小横杆在立杆处相向布置。为保证外观的美观要保证小横杆外伸长度一致。（5）连墙件采用刚性连接搭设拉结杆(以两步三跨要求设置拉杆)，垂直距离两步3.6米，水平距离三跨4.2米，有剪力墙部位连结在框架上保证竖向每层均有拉结点，若混凝土没有浇筑，外脚手架拉结在满堂脚手架上，

5、在剪力墙模板拆除后，改为拉结在剪力墙上；无剪力墙的部位连结在框架梁上，用钢管水平连接牢固。在梁中预埋18钢筋环其拉结图示见下图。（6）剪刀撑 剪刀撑上下连续设置，满剪，且上下贯通。剪刀撑随立柱、纵横向水平杆同步搭设，沿架高连续布置。斜杆与地面的夹角在4560之间。斜杆相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置。剪刀撑的两端分别用旋转扣件固定。所有固定点距主节点距离不大于15cm。最下部的斜杆与立杆的连接点应落地。剪刀撑的杆件连接采用搭接，其搭接长度100cm，并用不少于3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端的距离10cm。（见附图）（7）脚手板、防护栏杆脚手板采用松木、厚5cm、宽2030c

6、m、长度不少于3m 的硬木板。在作业层下部架设一道水平兜网，随作业层上升，同时作业不超过两层。脚手板设置在横向水平杆上，板头不大于30cm,并在两端8cm 处用直径1.2mm的镀锌钢丝箍绕23 圈固定。脚手板应平铺、满铺、铺稳。靠墙一侧的脚手板离墙的距离不应大于15cm。拐角处两个方向的脚手板应重叠放置，避免出现探头及空挡现象。2、悬挑工字钢架设方案及要求： （1）、钢筋砼框架的砼标号为C30。主体施工时预埋PVC套管直径为18mm，离工字钢里端20cm，预埋时必须位置准确，穿透楼板。工字钢的长度与间距见后工字钢平面布置图.取立杆横向间距0.9m，纵向间距最大1.4m进行计算，横杆步距1.8m

7、，外侧作业面1.2m处设防护栏杆，满挂密目网。 （2）、在I16工字钢上铺设脚手板，并绑扎牢固。临边采用15mm厚胶合板严密封堵。（3）、搭设立杆和大横杆，立杆插到焊在工字钢上的18钢筋上。（4）、转角处、有阳台和悬挑板的部位、悬挑长度大于2.5米的部位需进行6*19-18#钢丝绳斜拉卸载，如下图所示（5）、楼梯间位置不宜穿工字钢，可采用外侧横放工字钢固定在相邻悬挑工字钢上，并用钢绳卸载，如图（6）、当型钢悬挑梁与建筑结构采取螺栓钢压板连接固定时，钢压板尺寸不应小于100mm10mm（宽厚）；当采用螺栓角钢压板连接时，角钢的规格不应小于63mm63mm6mm。（7）、型钢悬挑梁悬挑端应设置能使

8、脚手架立杆与钢梁可靠固定的定位点，定位点离悬挑梁端部不应小于100mm。（8）、锚固位置设置在楼板上时，楼板的厚度不宜小于120mm。如果楼板的厚度小于120mm应采取加固措施。3、技术保证措施搭设前施工班组长应熟习有关图纸及设计变更，搭设时，技术员对施工班组长进行技术交底，技术员、安全员现场指导。4、工字钢使用种类、部位及锚固长度：3米工字钢:锚固1.7米，悬挑1.3米。用于普通部位。6米工字钢：锚固3.35米以上，悬挑2.65米以下。用于阳台悬挑板及转角部位，并采用钢丝绳斜拉。工字钢使用部位见附图。工字钢能否承受脚手架的竖向荷载采用PKPM施工安全计算软件验算，经验算各项指标均满足要求。悬

9、挑式扣件钢管脚手架计算书附后。五、脚手架搭设的技术要求1、脚手架的搭设规定（1）脚手架要求随施工进度由下向上逐层搭设，一次搭设高度不应超过相应连墙件以上两步，并与构件拉结牢固。（2）每搭完一步脚手架应校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度，符合以下规定：a.构架结构符合前述的规定和设计要求，个别部位的尺寸变化应在允许调整范围内。b.脚手架立杆垂直度小于或等于1/300，且应同时控制其最大垂直度，不大于50mm。c.纵向水平杆的水平偏差应小于或等于1/250，且全架长的水平偏差值不大于50mm。d.相邻两个步距的间距偏差不大于20mm。e.横向水平杆的水平偏差应小于或等于1/250，且全架长的水平偏

10、差值不大于10mm。（3）立杆搭设应符合以下规定：a.严禁将外径48mm和51mm的钢管混和使用b.立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应布置在同步内，同步内隔一根立杆的两个接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主接点的距离不宜大于步距的1/3。（4）纵向水平杆搭设应符合以下规定：a.纵向水平杆宜设置在立杆内侧，其长度不小于跨。b.纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接。c.在封闭脚手架的同一步中，纵向水平杆应四周交圈，用直角扣件与内外角部立杆固定。（5）横向水平杆搭设应符合以下规定：a.主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中

11、心距不应大于150mm。在双排脚手架中，靠墙一排的外伸长度a不应大于30cm，距墙10-15cm。b.作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支撑脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距的1/2c.双排脚手架横向水平杆的靠墙一端至装饰面的距离不宜大于100mm。（6）扣件安装应符合以下规定：a.扣件规格必须与钢管外径相同。b.螺栓拧紧扭力矩不应小于40Nm，且不应大于65Nm。c.在主节点处固定横向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件。旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm。d.对接扣件开口应朝上或朝内。e.各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。（7）脚手板的铺设应符合

12、以下规定：a.脚手架或其它铺板应铺平铺稳，并应绑扎固定。b.脚手板采用搭设铺设的方法，其搭接长度不得少于200mm，且在搭设的中部应设有支承横杆，铺板严禁出现端头超出支承横杆250mm以上未做固定的探头板。（8）立网、平网的铺设应符合以下要求：外侧立杆内侧满挂密目网，同时，随着架体升高及时设置安全平网，平网分首层网、随层网和层间网三种。首层网设置在第一步处，、随层网设置在施工作业层，层间网设置在首层网和随层网之间，每两层且不超过10米设一道。平网用尼龙绳系在大横杆上。（9）脚手架搭完毕后，必须由项目部组织有关人员验收，合格后并办理验收手续后方可使用，在使用过程中，要经常检查架子的牢固性及是否超

13、载等问题，尤其是大风、雨雪天气更应注意。（10）脚手架的搭设高度必须始终保证大于作业层1.2m。（11）在搭设之前，必须对进场的脚手架杆配件进行严格的检查，禁止使用规格和质量不合格的批机配件。（12）工人在架上进行搭设作业时，作业面上宜铺设必要数量的脚手板并予以临时固定，工人必须戴安全帽和佩挂安全带，不得单人进行装设较重杆配件的、和其它易发生失衡、脱手、滑跌不安全作业。（13）在搭设中不得随意改变构架设计，减少杆配件的设置，确有实际情况，需要对构架作调整和改变时，应提交技术主管人员解决。2、脚手架的验收和日常检查按以下规定进行：（1）搭设完毕，经检查合格后，方允许投入使用。（2）施工中途停止使

14、用超过30天，在重新使用前，经检查合格后，方允许投入使用。（3）遭受暴风、大雨、大雪、地等强力因素作用之后，在重新使用前，必须经检查合格后，方允许投入使用。（4）在使用过程中，发现有显著的变形、沉降、拆除杆件和拉结以及安全隐患存在的情况时，应提交技术主管人员解决。3、脚手架的使用应遵守以下规定：（1）作业层每平方米架面上实用施工荷载（人员、材料和机具重量），结构脚手架采取3KN/m2，装修脚手架取2KN/m2。（2）在架板上堆放的物品总重不得大于1.5KN。（3）作业人员在架上的最大作业高度应以进行正常操作为度，禁止在架板上加垫器物或单块脚手板以增加操作高度。（4）在作业中，禁止随意拆除脚手架

15、的基本构架杆件、整体性杆件、连接紧固件和连墙件，确因操作有困难需要临时拆除的时候，必经主管人员同意，采取相应弥补措施，并在作业完毕后，及时恢复。（5）工人在架上作业时，应注意自我安全保护和他人安全，避免发生碰撞闪失和落物，严禁在架上嬉闹坐在栏杆上等不安全处休息。（6）人员上、下脚手架必须走设有安全防护的出入通道，严禁攀缘脚手架上下。（7）每班工人上架作业时，应先行检查有无影响安全作业的问题存在，在排除和解决后方可开始作业，在作业中发现有不安全情况和迹象时，应立即停止作业，进行检查，解决以后才能恢复正常的作业，发现有异常和危险和异常情况时，应立即通知架上人员撤离。（8）在每步架的作业完成之后，必

16、须将架上剩余材料物品移至上（下）步架或室内，每日收工前应做到工完料净场地清。4、脚手架的拆除：（1）拆除前应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系、拉接等是否符合脚手架施工方案要求。根据检查结果由技术人员编写脚手架拆除安全技术交底，并对施工员进行详细交底，施工员对班组再进行书面和口头交底。（2）拆除顺序为自上而下逐层拆除，不允许上下同时拆除；（3）立网、平网必须随脚手架逐层拆除，严禁先将立网、平网整层或数层拆除后再拆除脚手架。（4）连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除再拆脚手架。分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固。当脚手架使用完毕，拆除前应对脚手

17、架做一次全面检查，清除垃圾，设立拆除区，禁止人员进入。a.不准向下抛掷构配件；b.当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端应设置连墙件加固;c.脚手架拆除应严格遵守建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范中的拆除规定。（5）拆下的钢管、扣件应按规格品种应码堆存放，并检查钢管是否在使用过程中产生裂纹、硬弯、毛刺、压痕和深的划道等，将有以上毛病的钢管分开堆放，下次搭设不得使用。（6）派专人用游标卡尺检查钢管表面的锈蚀度，当钢管的锈蚀深度大于0.5mm时将钢管分开堆放，下次搭设不得使用。（7）对拆下的扣件也应进行质量检查，将有裂缝、变形的扣件分开堆放严禁再次使用，将滑丝的螺栓必须更换，将合格

18、的扣件重新进行防锈处理，以备再用。（8）检查拆下的脚手板是否有较大裂缝、变形及两端的镀锌钢丝箍是否有断开，将不合格脚手板另行处理严禁再次上架。六、安全管理1、脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则（GB5036）考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。2、搭设脚手架人员必须带安全帽，系安全带，穿防滑鞋。3、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上严禁悬挂起重设备。4、当有六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气时，应停止脚手架搭设和拆除，雨、雪后上架作业应有防滑措施，并应扫除积雪

19、。5、在脚手架使用期间严禁拆除以下杆件：a.主节点处的纵横向水平杆，纵横向扫地杆；b.连墙杆；6、不得在脚手架基础及临近处进行挖掘作业，否则应采取安全措施，应报主管部门批准。7、在脚手架上进行电气焊作业时，必须有防火措施，和专人看守。8、搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。七、计算书 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。 计算参数: 双排脚手架，搭设总高度18.7米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.40米，立杆的横距0.90米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.80米。 采用的钢管类型为483.25， 连

20、墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距2.80米。 施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设4层计算。 栏杆采用木板，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。 脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。 基本风压0.45kN/m2，高度变化系数1.6300，体型系数0.1220。 悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.40米，建筑物内锚固段长度2.60米。 悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.20m。拉杆采用钢丝绳。 一、小横杆的计算 小横杆按照简支梁进行

21、强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.400/2=0.245kN/m 活荷载标准值 Q=3.0001.400/2=2.100kN/m 荷载的计算值 q=1.20.038+1.20.245+1.42.100=3.280kN/m 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩 计算公式如下: M=3.2800.9002/8=0.332kN.m =0.332106/4788.0=69.363N/

22、mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 荷载标准值q=0.038+0.245+2.100=2.383kN/m 简支梁均布荷载作用下的最大挠度 V=5.02.383900.04/(3842.06105114920.0)=0.860mm 小横杆的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求! 二、大横杆的计算 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.03

23、80.900=0.035kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.3500.9001.400/2=0.220kN 活荷载标准值 Q=3.0000.9001.400/2=1.890kN 荷载的计算值 P=(1.20.035+1.20.220+1.41.890)/2=1.476kN 大横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=0.08(1.20.038)1.4002+0.1751.4761.400=0.369kN.m =0.369106/4788.0=77.037N/mm2 大横杆

24、的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=0.6770.0381400.004/(1002.060105114920.000)=0.04mm 集中荷载标准值P=0.035+0.220+1.890=2.145kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V1=1.1462145.0601400.003/(1002.060105114920.000)=2.85mm 最大挠度和 V=V1+V2=2.892mm 大

25、横杆的最大挠度小于1400.0/150与10mm,满足要求! 三、扣件抗滑力的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0381.400=0.054kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.3500.9001.400/2=0.220kN 活荷载标准值 Q=3.0000.9001.400/2=1.890kN 荷载的计算值 R=1.20.054+1.20.220+1.41.890=2.975kN 单扣件抗滑承

26、载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN； 四、脚手架荷载标准值 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1162 NG1 = 0.11618.700=2.173kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35 NG2 = 0.35041.400(0.900+0.300)/2=1.176kN (3)栏杆与挡脚手板

27、自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.17 NG3 = 0.1701.4004/2=0.476kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.0101.40018.700=0.262kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.086kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.4000.900/2=3.780kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构

28、荷载规范(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.450 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz = 1.630 Us 风荷载体型系数：Us = 0.122 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.4501.6300.122 = 0.089kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.91.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.24.086+0.91.43.780=9.667kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1

29、.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.24.086+1.43.780=10.196kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.0891.4001.8001.800/10=0.051kN.m 五、立杆的稳定性计算 卸荷吊点按照构造考虑，不进行计算。 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=10.196kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；

30、 k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.567cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.788cm3； 由长细比，为3118/16=197； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.188； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =10196/(0.19457)=118.960N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 不考虑风荷载时

31、，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=9.667kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.567cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.788cm3； 由长细比，为3118/16=197； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.188； MW 计算立杆

32、段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.051kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =9667/(0.19457)+51000/4788=123.467N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求! 经过计算得到 Nf2 = 432.861kN NfNl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求! 连墙件双扣件连接示意图 七、悬挑梁的受力计算 悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。 悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本工程中，脚手架排距为90

33、0mm，内侧脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体 = 1200mm， 水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130.00cm4，截面抵抗矩W = 141.00cm3，截面积A = 26.10cm2。 受脚手架集中荷载 P=10.20kN 水平钢梁自重荷载 q=1.226.100.00017.8510=0.25kN/m 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图 经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m) 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm) 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为 R1=12.288kN,R2=9.071kN,R3=0.016kN 最大弯

34、矩 Mmax=1.734kN.m 抗弯计算强度 f=M/1.05W+N/A=1.734106/(1.05141000.0)+4.9151000/2610.0=13.596N/mm2 水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! 八、悬挑梁的整体稳定性计算 水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B得到： b=2.00 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值b=1.07-0.282/b=0.929 经过计算得到强度 =1.73106/(0.9291410

35、00.00)=13.24N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求! 九、拉杆的受力计算 水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。 各支点的支撑力 RCi=RUisini 按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为 RU1=13.234kN 十、拉杆的强度计算 拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=13.234kN 拉绳的强度计算： 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)； 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637

36、、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K 钢丝绳使用安全系数。 选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.00013.234/0.850=124.558kN。 选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径15.5mm。 钢丝拉绳的吊环强度计算： 钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为 N=RU=13.234kN 钢丝拉绳的吊环强度计算公式为 其中 f 为吊环抗拉强度，取f = 50N/mm2，每个吊环按照两个截面计算； 所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径 D=132344/(3.1416502)1/2=13mm 十一、锚固段与楼板连接的计算 1.水平钢梁与楼

37、板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=9.071kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范10.9.8 f = 50N/mm2； 压点处采用2个 U 形钢筋拉环连接，承载能力乘以0.85的折减系数；钢筋拉环抗拉强度为85.00N/mm2； 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=90714/(3.141685.002)1/2=9mm 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。 2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下： 锚固深度计算公式