捷成综合楼结构设计 毕业设计.doc

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1、毕业设计(2014届)捷成综合楼结构设计 学生姓名 马佳杰 学 号 12503120 院 系 土木工程学院 专 业 土木工程 指导教师 梁超锋 完成日期 2014-5-18 捷成综合楼结构设计摘 要本工程为山东省烟台市拟建的一多层综合楼。四层高度为15.45m。总建筑面积为3072m2，抗震设防烈度为7度。本工程结构体系采用框架结构。首先完成结构布置，构件截面尺寸估算，竖向重力荷载汇集，并确定计算简图；然后进行PKPM电算，经PMCAD建模、设置参数、TAT计算，最终获得柱、梁和板的施工图。以PKPM软件获得的恒荷载、活荷载、风荷载以及地震荷载分别作用下结构的弯矩图、剪力图和轴力图为基础，进行

2、内力组合获得最不利内力。进一步考虑框架结构延性设计的“强柱弱梁、强剪弱弯、强节点弱构件”的内力调整，计算梁、柱截面配筋。最终，形成了捷成综合楼结构设计计算书一份，结构施工图12张。关键词：框架结构；PKPM电算；内力组合；延性设计；结构施工图STRUCTURAL DESIGN OF JIECHENG COMPLEX BUILDINGABSTRACTThe project is a proposed multi-storey office building at Yantai City, Shandong Province. The buildings elevation is 15.45m.

3、Total buildings area is 3072m2. The buildings seismic fortification intensity is seven degree.Structural system of the project is framework. First of all, I completed the structural arrangement and estimated component section size. Also I calculated vertical gravity loads. Secondly, I obtained the w

4、orking drawings of the columns, beams and plates by PMCAD modeling, and TAT computing. At the same time, I got the structures bending moment, shear force and axial force under gravity load, live load, wind load and seismic load by PKPM computing. Thirdly, the most unfavorable internal forces were fo

5、und through combination of internal forces. Whats more, I considered the frameworks ductility design, which is to adjust the internal forces by weakening beam and strengthening column, weakening bending and strengthening shear and nodes. Finally, Calculation of reinforcement was carried out for beam

6、 and column cross-section.Last but not least, one calculation and twelve structural drawings on structural design of jiecheng complex building were obtained.KEY WORDS frame structure; PKPM computing; internal force combination; ductility design; structural drawings前 言毕业前的最后一次大型课程设计，此次设计的意义重大，也许也是最后一

7、次在老师的指导下学习，土木工程专业决定了我们将来要从事的工作：就是运用我们所学的专业知识来指导将来的民用及工业建筑物的设计，施工，管理等各个环节。毕业设计的实质目的就是让我们深入了解了工程建设设计与施工的过程，对一般框架类型的房屋有更深刻的认识，以自己的课题出发，学会应用知识于现代建筑的具体实践之中，从设计之中来提升自己的能力，获取间接经验。为提高自己的专业水平，体现毕业设计的重要作用，通过综合运用所学的理论知识和技能，解决多层钢筋混凝土综合楼的建筑设计，结构和施工组织设计方面的实际问题，为今后独立从事土建设计和施工打下基础。此次设计主要完成综合楼梁、板和柱的结构施工图，进行结构设计时包括结构

8、布置、初估梁柱截面尺寸、荷载计算，通过电算获得在恒荷载、活荷载、风荷载和地震荷载作用下的内力，然后再通过手算进行内力组合和梁柱截面配筋。由于时间、能力有限，一些问题还待更深入的研究，难免有不妥和疏忽之处，敬请各位老师批评指正。目 录摘 要IABSTRACTII前 言III1. 建筑设计说明11.1 工程概况11.2 设计资料11.3 构造做法11.3.1 屋面做法11.3.2 楼面做法11.3.3 墙体做法12. 结构布置12.1 结构布置12.2 梁柱截面尺寸22.2.1 框架梁截面尺寸初估22.2.2 框架柱截面尺寸初估43. 荷载计算53.1 恒荷载作用下的内力计算63.2 活荷载作用下

9、的内力计算123.3 风荷载作用下的内力计算153.4 地震作用下的内力计算214. 内力组合26表4-1 柱内力组合30表4-2 柱剪力组合33表4-3 梁跨中最大弯矩36表4-4 框架横梁内力组合375. 梁柱截面配筋计算425.1 梁的配筋计算425.1.1 梁支座边缘弯矩计算425.1.2 梁正截面承载内力计算425.1.3 梁斜截面承载内力计算475.2 柱的配筋计算505.2.1 剪跨比和轴压比验算505.2.2 柱正截面承载内力计算515.2.3 柱斜截面承载内力计算556. 结论58参考文献59附 录60致 谢711. 建筑设计说明1.1 工程概况1、工程名称：捷成综合楼；2、

10、工程位置：山东省烟台市；3、工程总面积：3072m2,4层，高15.45m，一层层高4.65m，标准层层高3.6m；4、结构形式：现浇整体框架。1.2 设计资料1、抗震设防烈度：7度2、防火等级：二级3、建筑物类型：丙类4、基本风压：0.55KN/m25、基本雪压：0.40KN/m26、气象条件：年平均气温：13，最高温度：367、楼面活载：办公室、会议室、实验室：2.0KN/m2；厕所：2.0KN/m2；走廊、门厅、楼梯：2.5KN/m2；运动室：4.0KN/m28、屋面活载：不上人屋面：0.5KN/m21.3 构造做法1.3.1 屋面做法1、保温屋面做法(自下而上)：100厚钢筋混凝土板；

11、15厚水泥砂浆找平层；35厚挤塑泡沫保温隔热板保温层；20厚1:3水泥砂浆找平层；钉挂瓦条，铺瓦。1.3.2 楼面做法1、 楼面做法(自上而下）：水磨石地面(10mm面层，20mm水泥砂浆打底，素水泥打底）；100厚钢筋混凝土板。1.3.3 墙体做法1、墙体为240厚的粘土多孔砖，内外墙装饰用20厚的水泥砂浆抹灰。2. 结构布置2.1 结构布置图2-1 结构平面布置图2.2 梁柱截面尺寸2.2.1 框架梁截面尺寸初估 主梁高h取跨度的1/81/12，梁宽b取梁高h的1/21/3，主梁宽度不小于250mm。 1、一层横向框架梁 (1) A-C跨：l0=9.3m，h=(1/81/12)l0=775

12、1162.5mm，取800mm，b=(1/21/3)h=267400mm，取300mm。l0=10.5m，h=(1/81/12)l0=8751312.5mm，取1000mm，b=(1/21/3)h=333500mm，取400mm。 (2) C-D跨：l0=6.7m，h=(1/81/12)l0=558837.5mm，取600mm，b=(1/21/3)h=200300mm，取250mm。2、 一层纵向框架梁(1) 12轴，1213轴A轴C轴D轴：l0=4.8m，h=(1/81/12)l0=400600mm，取500mm，b=(1/21/3)h=166.6250mm，取250mm。(2) 26轴，8

13、12轴A轴C轴D轴：l0=7.2m，h=(1/81/12)l0=600900mm，取600mm，b=(1/21/3)h=200300mm，取250mm。(3) 68轴A轴C轴D轴：l0=9.6m，h=(1/81/12)l0=8001200mm，取800mm，b=(1/21/3)h=267400mm，取300mm。3、 一层横向次梁：次梁高h取跨度的1/121/20，梁宽b取梁高h的1/21/3 (1) A-C跨：l0=9.3m，h=(1/121/20)l0=465775mm，取500mm，b=(1/21/3)h=167250mm，取250mm。 (2) C-D跨：l0=6.7m，h=(1/12

14、1/20)l0=335558mm，取500mm，b=(1/21/3)h=150225mm，取250mm。4、 一层纵向次梁 (1) 12轴，1213轴：l0=4.8m，h=(1/121/20)l0=240400mm，取400mm，b=(1/21/3)h=133200mm，取250mm。 (2) 26轴，812轴：l0=7.2m，h=(1/121/20)l0=360600mm，取400mm，b=(1/21/3)h=133200mm，取250mm。 (3) 68轴：l0=9.6m，h=(1/121/20)l0=480800mm，取600mm，b=(1/21/3)h=200300mm，取250mm。

15、5、 三层纵向次梁 (1) 68轴：l0=4.8m，h=(1/121/20)l0=240400mm，取400mm，b=(1/21/3)h=133200mm，取250mm。 (2) 810轴：l0=7.2m，h=(1/121/20)l0=360600mm，取500mm，b=(1/21/3)h=167250mm，取250mm。6、 屋面斜梁采用250400mm和250600mm两种尺寸。7、 其余层与一层梁尺寸相同。2.2.2 框架柱截面尺寸初估按轴压比要求初估框架柱截面尺寸。框架柱选用C30混凝土，=14.3N/mm2，框架抗震等级为三级，轴压比=0.85。由轴压比初步估算框架柱截面尺寸时，按如

16、下公式计算： 柱轴向压力设计值N按如下公式计算： 式中 - 竖向荷载分项系数，取1.3； q - 每个楼层单位面积竖向荷载标准值，高规规定，框架结构约为1214KN/mm2，取13KN/mm2； S - 柱一层的受荷面积； n - 柱承受荷载的楼层数 - 考虑水平产生的附加系数，风荷载或四级抗震时，=1.05，一到三级抗震等级时，=1.051.15，本次设计取1.05； - 边柱、角柱轴向力增大系数，边柱=1.1，角柱=1.2，中柱=1.0； - 柱由框架梁与剪力墙连接时，柱轴力折减系数，可取0.70.8，本题取1.0。1、一层2轴、6轴、8轴和12轴与A轴相交的边柱：=1.313(64.65

17、)41.051.11=2178.4KN=179216mm2=423423mm，取截面尺寸为650650mm。2、 一层4轴、10轴与A轴相交的边柱：=1.313(7.24.65)41.051.11=2614KN=215060mm2=464464mm，取截面尺寸为650650mm。3、 一层1轴、13轴与A轴相交的角柱：=1.313(2.44.65)41.051.21=950.56KN=78203.55mm2=280280mm，考虑到抗震设计，取截面尺寸为450450mm。4、 一层1轴、13轴与C轴相交的边柱：=1.313(2.48)41.051.11=1499KN=123332mm2=351

18、351mm，考虑到抗震设计，取截面尺寸为450450mm。5、 一层2轴、12轴与C轴相交的中柱：=1.313(68)41.0511=3407KN=280299mm2=529529mm，取截面尺寸为650650mm。6、 一层4轴、10轴与C轴相交的中柱：=1.313(7.28)41.0511=4088KN=336359mm2=580580mm，取截面尺寸为650650mm。7、 一层6轴、8轴与C轴相交的中柱：=1.313(8.48)41.0511=4769.86KN=392419mm2=626626mm，取截面尺寸为700700mm。同理，1轴、13轴D轴上的柱截面尺寸为450450mm；

19、212轴D轴上的柱截面尺寸为650650mm。3. 荷载计算1、恒载计算(1) 保温屋面保护面层：油毡瓦 0.1KN/m220厚1:3水泥砂浆找平层 0.0220=0.4KN/m235厚挤塑泡沫保温隔热板保温层 0.0350.4=0.014KN/m215厚水泥砂浆找平层 0.01520=0.3KN/m2100厚钢筋混凝土板 0.125=2.5KN/m2屋面恒载 3.57KN/m2 (2) 楼地面 水磨石地面(10mm面层，20mm水泥砂浆打底，素水泥打底) 0.65KN/m2 100厚钢筋混凝土板 0.125=2.5KN/m2 楼面恒载 3.15KN/m2 (3) 框架梁自重：1) bh=25

20、0400的梁：0.250.4025=2.5KN/m 2) bh=250500的梁：0.250.5025=3.1KN/m 3) bh=250600的梁：0.250.6025=3.8KN/m 4) bh=300800的梁：0.300.8025=6.0KN/m 5) bh=4001000的梁：0.40125=10KN/m (4) 填充墙自重：(150.24+170.022)(3.6-0.4)=13.7KN/m2、活载计算(1) 屋面：不上人屋面均布活荷载标准值： 0.5KN/m2(2) 楼面：办公室、会议室、实验室均布活荷载标准值： 2.0KN/m2 卫生间均布活荷载标准值： 2.0KN/m2 走廊

21、、门厅、楼梯均布活荷载标准值： 2.5KN/m2 运动室均布活荷载标准值： 4.0KN/m23.1 恒荷载作用下的内力计算横向框架结构4轴号截面尺寸如图3-1：图3-1 结构截面尺寸图3-2 恒荷载作用下的计算简图注：图中线荷载单位(kN/m)，集中荷载单位(kN)，弯矩单位(kNm)图3-3 恒荷载作用下的弯矩图(kNm)图3-4 恒荷载作用下的剪力图(kN)图3-5 恒荷载作用下的轴力图(kN)3.2 活荷载作用下的内力计算图3-6 活荷载作用下的计算简图注：图中线荷载单位(kN/m)，集中荷载单位(kN)，弯矩单位(kNm)图3-7 活荷载作用下的弯矩图(kNm)图3-8 活荷载作用下的

22、剪力图(kN)图3-9 活荷载作用下的轴力图(kN)3.3 风荷载作用下的内力计算风荷载计算公式：式中-基本风压值(KN/m2)； -风载体型系数； -风压高度变化系数； -z高度处的风振系数。修正后的基本风压查荷载规范为0.55KN/m2，地面粗糙程度为C类；按照荷载规范第7.3.1条和高层规程第3.2.5条的规定，取用主体结构的风荷载体型系数，结构段数第1段体型系数取1.3；第二段体型系数取0.2。风荷载作用下各区段合力的计算。1、 基本自振周期=1.1647s，=0.55=0.752、 风振系数。由条件可知地面粗糙度类别为C类，由高层建筑结构设计表3.2.2可查得脉动增大系数=1.353

23、，脉动影响系数查表3.2.3经插值求得=0.4，由于结构属于质量和刚度沿高度分布比较均匀的弯剪型结构，可近似采用振型计算点距室外地面高度z与房屋高度H的比值，即，为第i层标高，H为建筑总高度，求得风振系数为3、风荷载计算：求沿房屋高度分布的风荷载标准值按上述公式可求得各区段中点处风荷载标准值及各区段的合力见下表3-1，如下图3-10表3-1 风荷载作用下各区段合力区段519.650.20.781.6940.1451.0464.39415.451.30.741.5750.8336.00021.60311.851.30.741.4410.7625.4919.7628.251.30.741.3070

24、.6924.9817.9314.651.30.741.1730.6214.4720.78图3-10 风荷载作用下各区段合力(kN)风荷载作用下内力计算采用D值法计算。1、 D值法假定：(1) 柱及其上下相邻的线刚度均为； (2) 柱及其上下相邻柱的层间水平位移均为； (3) 柱两端节点及其上下左右相邻的各节点的转角均为； (4) 与柱相交的横梁的线刚度分别为，。2、 D值法计算公式：，其中依据下表取值。表3-2 取值楼层简图K一般层底层 3、计算内力过程：(1) 求得地j层框架柱所承受的层间总剪力； (2) 反弯点高度计算； (3) 按公式计算第j层第k柱剪力，柱端弯矩按公式 计算； (4)

25、梁端弯矩及剪力计算（由节点平衡条件，梁端弯矩之和等于柱端弯矩之和，将节点左右梁端弯矩之和按左右梁的线刚度比例分配，可求出各梁端弯矩，进而由梁的平衡条件求出梁端剪力）； (5) 柱轴力计算(由梁柱节点的平衡条件计算风荷载作用下的柱轴力)。4、计算结果具体见图3-11，图3-12，图3-13。图3-11 在Y向风荷载作用下的弯矩图(kNm)图3-12 在Y向风荷载作用下的剪力图(kN)图3-13 在Y向风荷载作用下的轴力图(kN)3.4 地震作用下的内力计算本设计仅考虑水平地震作用，并采用底部剪力法计算水平地震作用。计算步骤如下： 1、横向地震作用：根据本工程地震设防烈度为7度，场地类别为二类，地

26、震分组为第一组，在抗震规范里查得特征周期值=0.35s，水平地震影响系数最大值=0.08，电算得到的基本周期=1.1647s，1.4=1.40.35=0.49，抗震规范对1.4的长周期结构，要考虑顶部附加地震作用。阻尼比=0.05时，=1.0，=0.9。根据电算结果得到4轴号的=13035kN，=13435kN，=12490kN,=6346kN,=6250kN本结构底部剪力法按以下公式计算： 式中-结构总水平地震作用标准值； -质点i的水平地震标准值； -集中于质点i的重力荷载代表值； -质点i的计算高度； -顶部附加地震作用系数，可以查表得到； -顶部附加水平作用。 2、水平地震作用及地震剪

27、力的计算。(1) 计算地震影响系数，5=(2) 计算结果等效总重力荷载 0.85(13035+13435+12490+6346+6250)=51556kN(3) 计算底部剪力=0.02751556=1392kN (4) 计算各质点的水平地震作用因=1.1647s1.4=0.49s，所以需考虑顶部附加的地震作用，顶部附加地震作用系数=0.08+0.07=0.163，=0.1631392=226.9kN，(1-)=(1-0.163)1392=1165.1kN，计算结果列于下表3-3，层间剪力图见下图3-14。表3-3 地震作用下各楼层剪力计算层数5625019.65122812.50540316.

28、20264.82226.90491.724634615.4598045.70211.42703.1431249011.85148006.50319.151022.292134358.25110838.75239.001261.291130354.6560612.75130.701391.99(a) 地震作用力 (b) 层间剪力图3-14 地震作用下各楼层剪力地震作用下结构内力计算采用D值法，同风荷载。 3、计算结果具体见图3-15、3-16、3-17。图3-15 在Y向地震荷载作用下的弯矩图(kNm)图3-16 在Y向地震荷载作用下的剪力图(kN)图3-17 在Y向地震荷载作用下的轴力图(kN

29、)4. 内力组合根据以上内力计算结果，即可进行各梁柱各控制截面上的内力组合，其中梁的控制截面为梁端及跨中，各层均有6个截面。柱每层有两个控制截面，柱底及柱顶。内力组合时，考虑非抗震与抗震组合。非抗震组合包括恒荷载效应控制和活荷载效应控制，组合时风荷载均考虑了左风、右风影响。抗震组合中地震荷载也均考虑了左震、右震影响。梁柱配筋根据经过内力组合确定的最不利荷载组合进行计算。(1) 框架梁的内力组合与调整(以底层CD跨梁为例) 1) 梁端组合弯矩设计值梁左端：地震弯矩逆时针方向且=1.2时，梁端负弯矩=地震弯矩顺时针方向且=1.2时，梁端负弯矩=地震弯矩顺时针方向且=1.0时，梁端负弯矩=梁右端：地

30、震弯矩顺时针方向且=1.2时，梁端负弯矩=地震弯矩逆时针方向且=1.2时，梁端正弯矩=地震弯矩逆时针方向且=1.0时，梁端正弯矩=经比较，梁端组合弯矩设计值的最后取值为：梁左端负弯矩:,梁右端负弯矩：,正弯矩:。 2) 梁端组合剪力设计值梁端弯矩顺时针方向作用时的剪力为（=1.2） ，框架抗震等级为三级取梁端剪力增大系数为1.1。=梁端弯矩逆时针方向作用时的剪力为（=1.2）=上式中的30.8kN/m为作用在梁上的均布荷载，经比较，取=180.5kN进行梁抗剪承载力验算。 (2) 柱的内力组合与调整(以底层中柱为例) 1) 柱端弯矩组合计算 柱端弯矩组合计算底层中柱柱顶弯矩：=底层中柱柱底弯矩

31、：= 柱端弯矩调整a. 柱下端截面。对于三级框架，底层柱下端截面的组合弯矩设计值应乘以增大系数1.3，即应调整为b.柱上端截面。经验算(见后面)，底层柱轴压比为0.740.15，因此，柱上端弯矩应式调整确定。按上下柱端弹性分析所得的考虑地震组合的弯矩比进行分配，确定柱端的弯矩设计值。取底层中柱上端节点，有节点左侧梁弯矩节点右侧梁弯矩而第二层中柱下端截面弯矩组合值为所以，底层中柱上端截面调整后的组合弯矩设计值为2) 柱端组合剪力设计值 柱端下端截面组合剪力设计值按式进行调整，三级抗震要求的=1.2，=具体组合见下表，包括：表4-1 柱内力组合、表4-2 柱剪力组合、表4-3 梁跨中最大弯矩、表4

32、-4 梁内力组合。A轴柱内力组合调整弯矩值非抗震抗震内力组合值恒荷载活荷载风荷载可变荷载组合永久荷载组合MGMQMWRMWLM=1.2MG+1.4MQM=1.2MG+1.4MWM=1.2MG+0.9*1.4*(MQ+MW)M=1.35MG+1.4*(0.7MQ+0.6MW)MEhrMEhlMGE1.2MGE+1.3MEhr1.2MGE+1.3MEhlMmaxNmax 层次NGNQNWRNWLN=1.2NG+1.4NQN=1.2NG+1.4NWN=1.2NG+0.9*1.4*(NQ+NW)N=1.35NG+1.4*(0.7NQ+0.6NW)NEhrNEhlNGE1.2NGE+1.3NEhr1.2

33、NGE+1.3NEhl及相应的N及相应的M屋面柱顶M-122.4 -11.7 -3.7 3.7 -163.3 -152.1 -166.3 -179.8 -4.7 4.7 -128.3 -160.0 -147.8 -179.8 -480.3 -233.8 N-336.4 -26.4 -0.3 0.3 -440.6 -404.1 -437.3 -480.3 -0.4 0.4 -349.6 -420.0 -419.0 -480.3 -179.8 柱底M-76.9 -4.9 -5.0 5.0 -99.1 -99.3 -104.8 -112.8 2.6 -2.6 -79.4 -91.8 -98.6 -1

34、12.8 -480.3 -146.7 N-336.4 -26.4 -0.3 0.3 -440.6 -404.1 -437.3 -480.3 -0.4 0.4 -349.6 -420.0 -419.0 -480.3 -179.8 4柱顶M-84.6 -11.7 -31.1 31.1 -117.9 -145.1 -155.4 -151.8 -55.4 55.4 -90.5 -180.6 -36.5 -180.6 -858.4 -234.8 N-599.9 -42.7 -8.0 8.0 -779.7 -731.1 -783.8 -858.4 -12.9 12.9 -621.3 -762.3 -728

35、.7 -762.3 -151.8 柱底M-100.9 -18.5 -23.0 23.0 -147.0 -153.3 -173.4 -173.7 -36.3 36.3 -110.2 -179.4 -85.0 -179.4 -858.4 -233.2 N-599.9 -42.7 -8.0 8.0 -779.7 -731.1 -783.8 -858.4 -12.9 12.9 -621.3 -762.3 -728.7 -762.3 -173.7 3柱顶M-153.4 -28.2 -42.3 42.3 -223.6 -243.3 -272.9 -270.3 -79.8 79.8 -167.5 -304.

36、7 -97.3 -304.7 -1572.4 -396.1 N-1076.3 -102.4 -22.7 22.7 -1434.9 -1323.3 -1449.2 -1572.4 -35.6 35.6 -1127.5 -1399.3 -1306.7 -1399.3 -270.3 柱底M-156.4 -27.8 -35.3 35.3 -226.6 -237.1 -267.2 -268.0 -64.1 64.1 -170.3 -287.7 -121.0 -287.7 -1572.4 -374.0 N-1076.3 -102.4 -22.7 22.7 -1434.9 -1323.3 -1449.2 -

37、1572.4 -35.6 35.6 -1127.5 -1399.3 -1306.7 -1399.3 -268.0 2柱顶M-191.3 -31.3 -49.8 49.8 -273.4 -299.3 -331.7 -330.8 -113.0 113.0 -207.0 -395.2 -101.4 -395.2 -2325.0 -513.8 N-1576.9 -164.6 -41.5 41.5 -2122.7 -1950.4 -2152.0 -2325.0 -80.3 80.3 -1659.2 -2095.4 -1886.7 -2095.4 -330.8 柱底M-208.3 -34.1 -44.6

38、44.6 -297.7 -312.4 -349.1 -352.1 -101.1 101.1 -225.4 -401.9 -139.0 -401.9 -2325.0 -522.5 N-1576.9 -164.6 -41.5 41.5 -2122.7 -1950.4 -2152.0 -2325.0 -80.3 80.3 -1659.2 -2095.4 -1886.7 -2095.4 -352.1 1柱顶M-109.5 -18.4 -58.4 58.4 -157.2 -213.2 -228.2 -214.9 -107.5 107.5 -118.7 -282.2 -2.7 -282.2 -3097.4

39、 -366.9 N-2088.8 -227.9 -64.5 64.5 -2825.6 -2596.9 -2875.0 -3097.4 -111.3 111.3 -2202.8 -2788.0 -2498.6 -2788.0 -214.9 柱底M-66.3 -10.2 -84.8 84.8 -93.8 -198.3 -199.3 -170.7 -156.5 156.5 -71.4 -289.1 117.8 -289.1 -3097.4 -375.8 N-2088.8 -227.9 -64.5 64.5 -2825.6 -2596.9 -2875.0 -3097.4 -111.3 111.3 -2202.8 -2788.0 -2498.6 -2788.0 -170.7 表4-1 柱内力组合C轴柱内力组合调整弯矩值非抗震抗震内力组合值恒荷载活荷载风荷载可变荷载组合永久荷载组合MGMQMWRMWLM=1.2MG+1.4MQM=1.2MG+1.4MWM=1.2MG+0.9*1.4*(MQ+