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1、精选优质文档-倾情为你奉上苏州市中环快速路北段工程ZH-LQ04标合同段门洞专项施工方案施工单位：中港建设集团有限公司日 期：2014年4月2日目 录第一章 工程概况一、门洞简介二、 编制原则三、编制依据四、编制目的五、工期目标第二章 施工资源配置一、机械材料准备二、主要材料选用三、人员投入四、劳动力管理和培训第三章 门洞施工方案一、门洞搭设方案二、门洞上方支架搭设方案三、门洞防护方案四、荷载计算门洞专项施工方案第一章 工程概况一、门洞简介本合同段跨路箱梁为第六联，位于澄阳路和太阳路十字，穿过太阳路上方横跨澄阳路，本联箱梁由P16P19号墩三跨为一联，箱梁跨径为32+45+32=109m，其中
2、P17P18号墩梁体横跨澄阳路，箱梁跨径为45m，梁面宽度为31.5m。因澄阳路为交通主干道，车流量比较大，为了不影响正常交通，需在本跨箱梁下方设置门洞跨越澄阳路。门洞由双向四个机动车道和两个非机动车道组成，机动车道单幅净宽为7m，非机动车道净宽为2.5m，门洞净高为5.15m。门洞下方路长为33.1m。二、 编制原则我项目部将第六联门洞作为重点管理对象，本着“安全为先，质量为本”的安全质量原则，以“确保安全，提高质量，均衡生产，文明施工，降低成本，如期高效”的管理思路进行本方案的编制。三、编制依据1、苏州市中环快速路北段（312国道苏州段分流线工程共线段）ZH-LQ04标段施工图纸、工程施工
3、招标文件、补遗书以及施工现场踏勘及调查所获取的资料等。2、招标文件所载明的技术规程、施工规范和工程质量检验评定标准，国家、江苏省现行的其他有关公路和市政工程施工的规定、政策、法规。3、我公司现有的技术力量，机械设备能力、管理能力以及长期从事城市地区道路、桥梁、公路工程施工积累起来的丰富经验。4、业主、监理单位的要求。5、实施性施工组织设计。6、简明施工计算手册、桥梁支架安全施工手册、碗扣式脚手架施工现场实用手册、路桥施工计算手册等工程计算工具书。四、编制目的门洞施工是我标段重、难点工程，为确保生产计划的顺利实施，特制此方案，使每道施工工序都处于受控状态，保证工程施工的优质性和安全性。五、工期目
4、标第六联现浇箱梁于5月5日开始施工，于8月15日完成整联箱梁施工任务。第二章 施工资源配置一、机械材料准备机械准备：吊车1台、钢筋切断机1台、钢筋弯曲机1台、电焊机10台、振捣棒10台；材料准备：500mm钢管柱65根、40b工字钢30根、1.5*3m贝雷梁384片、10#工字钢50根、碗扣式支架1联、10*15cm方木1联、10*10cm方木1联、15mm竹胶板4000m2。二、主要材料选用1、现浇箱梁模板采用1.5cm厚高强度竹胶板，在工地现场进行加工成各种尺寸，并拼装成结构形式符合设计和规范要求，数量满足施工需求。2、支架材料采用标准碗扣式脚手架、工字钢、钢管柱等，进场材料首先进行自检，
5、并委托有资质单位对支架进行检测，现场取样需有代表性，合格后进场，搭设支架所需具体数量根据各现浇段面积确定。三、人员投入施工队现有：现场管理2人、技术负责1人，共配钢筋工48人，木工42人，架子工35人； 4班拟配10个振捣工，杂工20人，合计158人。在施工其他分项工程的同时可以满足第六联箱梁施工。第六联箱梁施工时，项目按安排一名工程师专职管理、指导本联箱梁门洞、支架搭设以及箱梁施工。四、劳动力管理和培训1、在第六联现浇箱梁正式施工前，由项目部统一组织对施工人员进行岗前培训，明确设计标准、技术要求、施工工艺、操作方法和质量标准，施工人员经培训合格后方可持证上岗。2、在施工人员进场时和各分项工程
6、施工前对施工人员进行安全教育，树立安全第一的思想，并对特殊工种、危险区域操作进行专项安全交底。3、在施工过程中开展劳动竞赛、技术评比等活动，促进提高施工队伍的整体施工能力和业务水平。4、利用施工间隙进行法制宣传、文明施工和环保教育，教育施工人员遵章守纪，保障社会治安，保护周边环境。5、根据工程实际需要，各施工队、工种之间相互协调，由项目部统一调度，合理调配施工人员，减少窝工和施工人员浪费现象，同时，随工程进展，在统一安排、调度下，多余施工人员尽快安排退场。第三章 门洞施工方案一、门洞搭设方案采用1m*1m*33.1m的钢筋混凝土条形基础作为门洞基础，条形基础直接放置直径500mm、壁厚8mm、
7、高3.75m的钢管柱作为支撑。钢管柱间距均为2.5m（中对中）。采用40b（双排）工字钢作为横梁，直接支撑在钢管柱顶面，采用1.5m*3m的贝雷梁作为纵梁，直接支撑在40b工字钢上方，贝雷梁上方放置10#（双排）工字钢，10#（双排）工字钢顺桥向间距为60cm，碗扣式支架直接支撑在10#（双排）工字钢上。（钢管柱间距具体见下图）二、门洞上方支架搭设方案门洞上方梁高为2.4m，梁宽为31.5m，支架搭设长度为22m，支架采用碗扣式脚手架，碗扣式脚手架支架钢管为48*2.5mm。为了方便施工，门洞上方碗扣式支架立杆纵横向间距均按照腹板区间距进行搭设（60cm*60cm）。（详见下图）三、门洞防护方
8、案1、防撞墩及标牌设置在门洞前后各45米处设置施工慢行标牌、行车指示标牌，门洞中间基础墩前面设置隔离防撞砼墩，限高门架前方设置砼防撞墩。防撞墩正面均刷红白相间的反光漆。2、减速带设置北侧在限高门架前约30米处设置减速带；南侧在限高门架前约12米处设置减速带。3、限高、限宽门架设置门洞前后通道入口前25米处各设一道限高限宽门架，限高限宽门架立柱采用直径300mm，壁厚5mm钢管，横杆采用150钢管，粘贴红白相间反光膜，在限高架上方设置“限宽7米、限高5米、限速5km”警示牌。4、施工警示牌设置门洞前后通道入口45米处设置“施工区域、减速慢行、限速5km”警示牌。南侧东面原非机动车道采砼护栏封闭，
9、设置改道转向标牌，原外侧机动车道改道，设置改道转向标牌。5、交通信号灯设置在施工通道门洞（南北进口处）顶贝雷梁上设置红黄绿LED交通信号灯，以及机动车道和非机动车道反光标示牌。6、防护网设置为了防止箱梁上的物品掉落造成安全隐患，在门洞的南北两侧和门洞顶面采用密目网进行包裹。南北两侧密目网设置：门洞总宽度为24m，为了安全期间密目网向东西两侧各延伸1.5m，密目网左右两个边固定在支架立杆上。密目网上边固定在箱梁临边防护栏杆上，下边固定在贝雷梁底边上。门洞顶面密目网设置：门洞顶面密目网采用钢管固定在贝雷梁底边上，钢管横桥向布设，顺桥向间距为2m。 四、荷载计算：、方木受力计算永久荷载的分项系数取1
10、.2，可变荷载的分项系数取1.4.箱梁荷载计算：混凝土自重：q1=26KN/m3施工人员、机械荷载：取q2=2.5KN/m2混凝土浇筑产生的冲击荷载：取q3=2.0KN/m2振捣混凝土产生的荷载：取q4=2.0KN/m2模板荷载：内模（包括支撑架）q5-1=1.2KN/m2侧模（包括侧模支撑）q5-2=1.2KN/m2底模（包括纵横方木）q5-3=0.8KN/m2支架自重：（按最高15m考虑）q6=15*3.84*（10/1000）/（0.6*0.6）=1.6KN/m2模板下由两层方木搭成分配梁，第一层方木为10*10cm，直接支承模板，横桥向布设。第二层方木为15*15cm直接支撑在支架顶托
11、上，顺桥向布设。1、10*10cm方木计算10*10cm方木横桥向布设，承受均布荷载，采用木材材料为A-4类，其容许应力、弹性模量按A-4类计，即：w=11MPa,E=9*103MPa。10*10cm方木的截面特性：W=10*102/6=166.667cm3，I=10*103/12=833.333cm4、腹板位置荷载计算：腹板位置混凝土荷载计算，图纸设计腹板宽50cm，计算按照60cm进行计算即：腹板处混凝土荷载q1-1=2.4*0.6*26=37.44KN/m2，10*10cm方木顺桥向间距为24cm，横桥向间距为60cm。腹板位置最大分布力：Q=（q1-1+q5-1+q5-2+q5-3+q
12、6）*1.2+（q2+q3+q4）*1.4=（37.44+1.2+1.2+0.8+1.6）*1.2+（2.5+2.0+2.0）*1.4=59.788KN/m在腹板部位碗口式支架立杆布设为0.6m*0.6m（纵桥向在前），步距为1.2m，所以，单根立杆受力为N=59.788*0.6*0.6=21.52KN【N】=30KN纵向立杆间距按60cm计，所以方木计算长度为60cm。方木间距（中心到中心）为24cm，按照两跨连续梁计算，作用在方木上的均布荷载为：方木均布荷载：q=59.788*0.6/2=17.94 KN/m最大弯矩：M max =qL2/10=17.94*0.62/10=0.646*10
13、6（Nmm）弯曲强度：w=Mmax/W =0.646*106/166.667*103=3.88MPaw=11MPa，弯曲强度满足要求。挠度：f max=qL4/(150EI)=17.94*6004/(150*9*103*833.333*104)=0.207mm f =3mm，抗弯强度满足要求。结论：腹板位置1010cm方木布置符合要求。、底板位置荷载计算：底板位置混凝土荷载计算，底板设计有加厚段，计算式按照最后分部进行计算，图纸设计底板加厚段最厚部分为42cm，计算按照50cm进行计算即：底板处混凝土荷载q1-1=0.5*1*1*26=13KN/m2，10*10cm方木顺桥向间距为24cm，横
14、桥向间距为60cm。底板位置最大分布力：Q=（q1-1+q5-1+q5-2+q5-3+q6）*1.2+（q2+q3+q4）*1.4=（13+1.2+1.2+0.8+1.6）*1.2+（2.5+2.0+2.0）*1.4=30.46KN/m在底板部位碗口式支架立杆布设为0.9m*0.6m（纵桥向在前），步距为1.2m，所以，单根立杆受力为N=30.46*0.9*0.6=16.45KN【N】=30KN纵向立杆间距按90cm计，所以方木计算长度为90cm。方木间距（中心到中心）为24cm，按照三跨连续梁计算，作用在方木上的均布荷载为：方木均布荷载：q=30.46*0.9/3=9.14 KN/m最大弯矩
15、：M max =qL2/10=9.14*0.62/10=0.329*106（Nmm）弯曲强度：w=Mmax/W =0.329*106/166.667*103=1.97MPaw=11MPa，弯曲强度满足要求。挠度：f max=qL4/(150EI)=9.14*6004/(150*9*103*833.333*104)=0.105mm f =3mm，抗弯强度满足要求。结论：底板位置1010cm方木布置符合要求。2、10*15cm方木计算10*15cm方木纵桥向布设，承受均布荷载，采用木材材料为A-4类，其容许应力、弹性模量按A-4类计，即：w=11MPa,E=9*103MPa。10*10cm方木的截
16、面特性：W=10*152/6=375cm3，I=10*153/12=2812.5cm4、腹板位置荷载计算：腹板位置混凝土荷载计算，图纸设计腹板宽50cm，计算按照60cm进行计算即：腹板处混凝土荷载q1-1=2.4*0.6*26=37.44KN/m2，10*15cm方木（腹板位置顺桥向间距为60cm，箱室位置顺桥向间距为90cm），横桥向间距为60cm。腹板位置最大分布力：Q=（q1-1+q5-1+q5-2+q5-3+q6）*1.2+（q2+q3+q4）*1.4=（37.44+1.2+1.2+0.8+1.6）*1.2+（2.5+2.0+2.0）*1.4=59.788KN/m在腹板部位碗口式支架
17、立杆布设为0.6m*0.6m（纵桥向在前），步距为1.2m，所以，单根立杆受力为N=59.788*0.6*0.6=21.52KN【N】=30KN纵向立杆间距为60cm，横向立杆间距为60cm（横向立杆间距为l1，纵向立杆间距为l2），所以纵向铺设的10*15cm方木计算长度为60cm。横向铺设的10*10cm方木间距（中心到中心）为24cm，按照两跨连续梁来计算，所以：由横向方木传递到纵向方木的集中力为F=0.6*0.6*59.788/2=10.76KN，所以最大弯按照查路桥施工计算手册（13-19式）M max=0.333Fl2。最大弯矩：M max=0.333Fl2=0.333*10.76
18、*0.6=2.1*106 (Nmm)弯曲强度：w=Mmax/W =2.1*106/375*103=5.6MPaw=11MPa，弯曲强度满足要求。挠度：按照查路桥施工计算手册（13-19式）f max=1.466Fl22/100EIf max=1.466Fl22/100EI =1.466*10.76*103*6002/(100*9*103*2812.5*104)=0.0002mm f =3mm，抗弯强度满足要求。结论：腹板位置1015cm方木布置符合要求。、底板位置荷载计算：底板位置混凝土荷载计算，底板设计有加厚段，计算式按照最后分部进行计算，图纸设计底板加厚段最厚部分为42cm，计算按照50c
19、m进行计算即：底板处混凝土荷载q1-1=0.5*1*1*26=13KN/m2，10*15cm方木（底板位置顺桥向间距为90cm），横桥向间距为60cm。底板位置最大分布力：Q=（q1-1+q5-1+q5-2+q5-3+q6）*1.2+（q2+q3+q4）*1.4=（13+1.2+1.2+0.8+1.6）*1.2+（2.5+2.0+2.0）*1.4=30.46KN/m在底板部位碗口式支架立杆布设为0.9m*0.6m（纵桥向在前），步距为1.2m，所以，单根立杆受力为N=30.46*0.9*0.6=16.45KN【N】=30KN纵向立杆间距为90cm，横向立杆间距为60cm（横向立杆间距为l1，纵
20、向立杆间距为l2），所以纵向铺设的10*15cm方木计算长度为90cm。横向铺设的10*10cm方木间距（中心到中心）为24cm，按照三跨连续梁来计算，所以：由横向方木传递到纵向方木的集中力为F=0.9*0.6*30.46=5.48KN，所以最大弯按照查路桥施工计算手册（13-20式）M max=0.267Fl2。最大弯矩：M max=0.267Fl2=0.267*5.48*0.6=0.88*106 (Nmm)弯曲强度：w=Mmax/W =0.88*106/375*103=2.35MPaw=11MPa，弯曲强度满足要求。挠度：按照查路桥施工计算手册（13-20式）f max=1.883Fl22
21、/100EIf max=1.883Fl22/100EI =1.883*5.48*103*6002/(100*9*103*2812.5*104)=0.00015mm f =3mm，抗弯强度满足要求。结论：底板位置1015cm方木布置符合要求。、工字钢受力计算1、10#工字钢计算：10#工字钢（双排）横桥向布设，直接支撑在贝雷梁上，支承碗扣支架、10*15cm方木、10*10cm方木以及箱梁的重量，10#工字钢顺桥向间距于碗扣支架间距相同（工字钢顺桥向布设间距：箱室部位90cm、腹板部位60cm计算时按照不利荷载90cm跨距进行计算），工字钢横桥向间距与贝雷梁纵桥向间距相同。I10工字钢截面特性：
22、E=210*105KN/cm2，I=245cm4，Wx=49cm3，SX=28.2cm3, 10#工字钢每延米重11.25kg。、腹板位置荷载计算：腹板位置混凝土荷载计算，图纸设计腹板宽50cm，计算按照60cm进行计算即：腹板处混凝土荷载q1-1=2.4*0.6*26=37.44KN/m2，贝雷梁最大间距为1.05m，位于翼缘板位置，取不利荷载进行计算，所以腹板区横向工字钢横向计算长度取1.05m，纵向间距按照箱室位置支架间距90cm来计算。作用于贝雷梁上的工字钢（双排）最大荷载在腹板处，故取此段作为最不利荷载位置进行验算。（10#工字钢布设详见下图）腹板位置最大分布力：Q=（q1-1+q5
23、-1+q5-2+q5-3+q6）*1.2+（q2+q3+q4）*1.4=（37.44+1.2+1.2+0.8+1.6）*1.2+（2.5+2.0+2.0）*1.4=59.788KN/m跨顶总荷载：F=59.788*0.9*1.05=56.5KN均布荷载：q=F/1 =56.5/1.05=53.8KN/m最大弯矩：Mmax=ql2/8=53.8*1.052/8=7.4*106（Nmm）弯曲强度：w= Mmax /W=7.4*106/49*2*103=75.5MPa145Mpa，满足要求。挠度: f max=5ql4/384EI=553.810310504/（384210*107245*104）=
24、0.165mm f = 2.6mm（ f = L/400 ）， 符合要求 最大支座反力：R=ql/2=53.8*1.05/2=28.25KN弯剪应力: =R SX /dIX=28.25*103*28.2*103/(4.5*245*104) =72.3KN85KN经验算，剪力符合要求。结论：腹板位置10#工字钢（双排）布置符合要求。、底板位置荷载计算：底板位置混凝土荷载计算，底板设计有加厚段，计算式按照最后分部进行计算，图纸设计底板加厚段最厚部分为42cm，计算按照50cm进行计算即：底板处混凝土荷载q1-1=0.5*1*1*26=13KN/m2，贝雷梁最大间距为1.05m，位于翼缘板位置，取不
25、利荷载进行计算，所以底板区横向工字钢计算长度取1.05m，纵向间距按照支架间距90cm计算。作用于贝雷梁上的工字钢（双排）最大荷载在腹板处，故取此段作为最不利荷载位置进行验算。底板位置最大分布力：Q=（q1-1+q5-1+q5-2+q5-3+q6）*1.2+（q2+q3+q4）*1.4=（13+1.2+1.2+0.8+1.6）*1.2+（2.5+2.0+2.0）*1.4=30.46KN/m跨顶总荷载：F=30.46*0.9*1.05=28.8KN均布荷载：q=F/1 =28.8/1.05=27.4KN/m最大弯矩：Mmax=ql2/8=27.4*1.052/8=3.8*106（Nmm）弯曲强度
26、：w= Mmax /W=3.8*106/49*2*103=38.8MPa145Mpa，满足要求。挠度: f max=5ql4/384EI=527.410310504/（384210*107245*104）=0.08mm f = 2.6mm（ f = L/400 ）， 符合要求 最大支座反力：R=ql/2=27.4*1.05/2=14.4KN弯剪应力: =R SX /dIX=14.4*103*28.2*103/(4.5*245*104) =36.8KN85KN经验算，剪力符合要求。结论：底板位置10#工字钢（双排）布置符合要求。、贝雷梁计算贝雷梁桁架容许内力表类型容许内力不加强加强单层单排双排单
27、层三排单层双排双层三排双层单层单排双层单排三排单层双排双层三排双层弯矩（kn.m）788.21576.42246.43265.44653.21687.53375.04809.467509618.8剪力（kn）245.2490.5698.9490.5698.9245.2490.5698.9490.5698.9双排单层贝雷梁计算参数不加强计算参数WxIE容许弯矩容许剪力单位cm3cm4MpaKN.mKN数值7157.1500994.42.11051576.4490.5加强计算参数WxIE容许弯矩容许剪力单位cm3cm4MpaKN.mKN数值15398.31154868.82.11053375490
28、.5三排单层贝雷梁计算参数不加强计算参数WxIE容许弯矩容许剪力单位cm3cm4MpaKN.mKN数值10735.6751491.62.11052246.4698.9加强计算参数WxIE容许弯矩容许剪力单位cm3cm4MpaKN.mKN数值23097.41732303.22.11054809.4698.9、腹板位置贝雷梁受力计算：10#工字钢（双排）横桥向布设，直接支撑在贝雷梁上，支承碗扣支架、10*15cm方木、10*10cm方木以及箱梁的重量，10#工字钢顺桥向间距于碗扣支架间距相同，间距为60cm（计算时按照不利荷载90cm跨距进行计算），工字钢横桥向间距与贝雷梁纵桥向间距相同。I10工
29、字钢截面特性：E=210*105KN/cm2，I=245cm4，Wx=49cm3，SX=28.2cm3, 10#工字钢每延米重11.25kg。腹板位置荷载计算：腹板位置混凝土荷载计算，图纸设计腹板宽50cm，计算按照60cm进行计算即：腹板处混凝土荷载q1-1=2.4*0.6*26=37.44KN/m2，贝雷梁最大间距为1.05m，位于翼缘板位置，取不利荷载进行计算，所以腹板区横向工字钢横向计算长度取1.05m，纵向间距按照箱室位置支架间距90cm来计算。作用于贝雷梁上的工字钢（双排）最大荷载在腹板处，故取此段作为最不利荷载位置进行验算。腹板位置最大分布力：Q=（q1-1+q5-1+q5-2+
30、q5-3+q6）*1.2+（q2+q3+q4）*1.4=（37.44+1.2+1.2+0.8+1.6）*1.2+（2.5+2.0+2.0）*1.4=59.788KN/m跨顶总荷载：F=59.788*0.9*1.05=56.5KN均布荷载：q=F/1 =56.5/1.05=53.8KN/m最大弯矩：Mmax=ql2/8=53.8*1.052/8=7.4*106（Nmm）弯曲强度：w= Mmax /W=7.4*106/49*2*103=75.5MPa145Mpa，满足要求。挠度: f max=5ql4/384EI=553.810310504/（384210*107245*104）=0.165mm
31、f = 2.6mm（ f = L/400 ）， 符合要求 最大支座反力：R=ql/2=53.8*1.05/2=28.25KN弯剪应力: =R SX /dIX=28.25*103*28.2*103/(4.5*245*104) =72.3KN85KN经验算，剪力符合要求。结论：腹板位置10#工字钢（双排）布置符合要求。根据腹板位置横向工字钢受力对贝雷梁进行验算，即：贝雷梁上部荷载为跨度1.05米间距的横向工字钢传来的荷载折算成线荷载：q=59.788*1.05=62.8KN/m贝雷梁采用国产150*300cm，每片贝雷梁重量为270Kg，贝雷梁为固定荷载计算式取1.2的安全系数进行计算，腹板位置为
32、三排单层，故腹板位置贝雷梁的自重线荷载为：外腹板处三排单层贝雷梁计算：三排单层贝雷梁的自重线荷载为：1.2270kg3/3=324Kg/m=3.2KN/m综合两项荷截知贝雷梁纵向荷载为：q=62.8+3.2=66KN/m在行车道位置贝雷梁跨度为7m，计算时按照10m进行计算。安全系数取1.5。三排单层贝雷梁承受的最大弯矩：M=4809.4/1.5=3206.27KNm三排单层贝雷梁的最大剪力：Q=698.9/1.5=465.9KN最大弯矩：Mmax =qL2/8=66102/8=825KNmM加强=3206.27KNm弯曲强度：Q=ql/2=6610/2=330KNQ加强=465.9KN 满足
33、要求。挠度: f max=5ql4/384EI=566103100004/（384210*1071732303.2*104）=0.24mm f = 25mm（ f = L/400 ）， 符合要求 所以，腹板处采用三排单层贝雷梁，满足要求。中腹板处双排单层贝雷梁计算：双排单层贝雷梁的自重线荷载为：1.2270kg2/3=216Kg/m=2.12KN/m综合两项荷截知贝雷梁纵向荷载为：q=62.8+2.12=64.92KN/m在行车道位置贝雷梁跨度为7m，计算时按照10m进行计算。安全系数取1.5。双排单层贝雷梁承受的最大弯矩：M=3375/1.5=2250KNm双排单层贝雷梁的最大剪力：Q=49
34、0.5/1.5=327KN最大弯矩：Mmax =qL2/8=64.92102/8=811.5KNmM加强=2250KNm弯曲强度：Q=ql/2=64.9210/2=324.6KNQ加强=327KN 满足要求。挠度: f max=5ql4/384EI=564.92103100004/（384210*1071732303.2*104）=0.23mm f = 25mm（ f = L/400 ）， 符合要求 结论：中腹板处采用双排单层贝雷梁，满足要求。、底板位置贝雷梁受力计算：底板位置混凝土荷载计算，底板设计有加厚段，计算式按照最后分部进行计算，图纸设计底板加厚段最厚部分为42cm，计算按照50cm进
35、行计算即：底板处混凝土荷载q1-1=0.5*1*1*26=13KN/m2，贝雷梁最大间距为1.05m，位于翼缘板位置，取不利荷载进行计算，所以底板区横向工字钢计算长度取1.05m，纵向间距按照支架间距90cm计算。作用于贝雷梁上的工字钢（双排）最大荷载在腹板处，故取此段作为最不利荷载位置进行验算。底板位置最大分布力：Q=（q1-1+q5-1+q5-2+q5-3+q6）*1.2+（q2+q3+q4）*1.4=（13+1.2+1.2+0.8+1.6）*1.2+（2.5+2.0+2.0）*1.4=30.46KN/m跨顶总荷载：F=30.46*0.9*1.05=28.8KN均布荷载：q=F/1 =28
36、.8/1.05=27.4KN/m最大弯矩：Mmax=ql2/8=27.4*1.052/8=3.8*106（Nmm）弯曲强度：w= Mmax /W=3.8*106/49*2*103=38.8MPa145Mpa，满足要求。挠度: f max=5ql4/384EI=527.410310504/（384210*107245*104）=0.08mm f = 2.6mm（ f = L/400 ）， 符合要求 最大支座反力：R=ql/2=27.4*1.05/2=14.4KN弯剪应力: =R SX /dIX=14.4*103*28.2*103/(4.5*245*104) =36.8KN85KN经验算，剪力符合
37、要求。结论：底板位置10#工字钢（双排）布置符合要求。根据腹板位置横向工字钢受力对贝雷梁进行验算，即：贝雷梁上部荷载为跨度1.05米间距的横向工字钢传来的荷载折算成线荷载：q=30.46*1.05=31.98KN/m贝雷梁采用国产150*300cm，每片贝雷梁重量为270Kg，贝雷梁为固定荷载计算式取1.2的安全系数进行计算，腹板位置为双排单层，故腹板位置贝雷梁的自重线荷载为：双排单层贝雷梁的自重线荷载为：1.2270kg2/3=216Kg/m=2.12KN/m综合两项荷截知贝雷梁纵向荷载为：q=31.98+2.12=34.1KN/m在行车道位置贝雷梁跨度为7m，计算时按照10m进行计算。安全
38、系数取1.5。双排单层贝雷梁承受的最大弯矩：M=3375/1.5=2250KNm双排单层贝雷梁的最大剪力：Q=490.5/1.5=327KN最大弯矩：Mmax =qL2/8=34.1102/8=426.3KNmM加强=2250KNm弯曲强度：Q=ql/2=34.110/2=170.5KNQ加强=327KN 满足要求。挠度: f max=5ql4/384EI=534.1103100004/（384210*1071732303.2*104）=0.12mm f = 25mm（ f = L/400 ）， 符合要求 结论：底板处采用双排单层贝雷梁，满足要求。、40b工字钢受力计算40b工字钢（双排）直接
39、支撑在直径500钢管柱上，支承着贝雷梁、10#工字钢、碗扣支架、10*15cm方木、10*10cm方木以及箱梁的重量，现对40b工字钢受力进行计算。40b工字钢截面特性：E=210*105KN/cm2，I=22781cm4，Wx=1139cm3，tw=12.5mm，SX=671.2cm3, 40b工字钢每延米重73.84kg。根据门洞设计图纸可看出门洞单幅行车道跨径为8米，40b（双排）计算按照行车道处进行计算，若行车道40b（双排）工字钢满足要求，故非机动车道上方40b工字钢也满足要求。40b横向（双排）工字钢受力计算：40b（双排）工字钢跨度号及间距如下表（总跨度为30米）：工字钢荷载分部
40、按上图进行计算箱梁荷载计算：混凝土自重：q1=26KN/m3施工人员、机械荷载：取q2=2.5KN/m2混凝土浇筑产生的冲击荷载：取q3=2.0KN/m2振捣混凝土产生的荷载：取q4=2.0KN/m2模板荷载：内模（包括支撑架）q5-1=1.2KN/m2侧模（包括侧模支撑）q5-2=1.2KN/m2底模（包括纵横方木）q5-3=0.8KN/m2支架自重：（按最高15m考虑）q6=15*3.84*（10/1000）/（0.6*0.6）=1.6KN/m210#工字钢自重：q7=11.25*（1/0.6*1.05）*（9.8/1000）=0.19KN/m40b工字钢自重：q8=73.84*（9.8/
41、1000）=0.72 KN/m贝雷梁自重：q9=270*2*2/3*（9.8/1000）=3.52 KN/m1、12跨40b（双排）工字钢计算：按照门洞设计图可知12跨间距为2.5m，混凝土面积A=1.2526，故门洞上方12跨混凝土荷载为：q1-1=1.2526*8*26=260.54KN12跨总荷载Q=（q1-1+q5-1+q5-2+q5-3+q6+q7+q8+q9）*1.2+（q2+q3+q4）*1.4=（260.54+1.2+1.2+0.8+1.6+0.19*8+0.72*8+3.52*8）*1.2+（2.5+2.0+2.0）*1.4=370.04KN均布荷载：q=Q/L =370.0
42、4/2.5=148.02KN/m最大弯矩：Mmax=ql2/8/2=148.02*2.52/8/2=57.82*106（Nmm）支座反力：Qmax=qL/2/2=148.02*2.5/2/2=92.5KN弯曲应力：max= Mmax/Wx=57.82*106/1139*2*103=25.4Mpa145Mpa，满足要求。剪 应 力：max=Q maxSx*2/Ix*2tw*2=92.5*103*671.2*2*103/22781*2*104*12.5*2=10.9Mpa85Mpa挠 度：f max=5ql4/384E*2I*2=5148.0210325004/（384210*107*222781
43、*2*104）=0.04mm f = 6.25mm（ f = L/400 ）， 符合要求 。结论：翼缘板位置（12跨）40b（双排）工字钢布置符合要求。2、23跨40b（双排）工字钢计算：按照门洞设计图可知23跨间距为2.5m，混凝土面积A=2.5484，故门洞上方23跨混凝土荷载为：q1-1=2.5484*8*26=530.1KN23跨总荷载Q=（q1-1+q5-1+q5-2+q5-3+q6+q7+q8+q9）*1.2+（q2+q3+q4）*1.4=（530.1+1.2+1.2+0.8+1.6+0.19*8+0.72*8+3.52*8）*1.2+（2.5+2.0+2.0）*1.4=693.5
44、18KN均布荷载：q=Q/L =693.51/2.5=277.4KN/m最大弯矩：Mmax=ql2/8/2=277.4*2.52/8/2=108.4*106（Nmm）支座反力：Qmax=qL/2/2=277.4*2.5/2/2=173.4KN弯曲应力：max= Mmax/Wx*2=108.4*106/1139*2*103=47.6Mpa145Mpa，满足要求。剪 应 力：max=Q max*Sx*2/Ix*2*tw*2=173.4*103*671.2*2*103/22781*2*104*12.5*2=20.43Mpa85Mpa挠 度：f max=5ql4/384E*2I*2=5277.4103
45、25004/（384210*2*10722781*2*104）=0.073mmf=6.25mm（f =L/400 ），符合要求 。结论：边腹板位置位置（23跨）40b（双排）工字钢布置符合要求。3、34跨40b（双排）工字钢计算：按照门洞设计图可知34跨间距为2.5m，混凝土面积A=1.3553，故门洞上方34跨混凝土荷载为：q1-1=1.3553*8*26=281.9KN34跨总荷载Q=（q1-1+q5-1+q5-2+q5-3+q6+q7+q8+q9）*1.2+（q2+q3+q4）*1.4=（281.9+1.2+1.2+0.8+1.6+0.19*8+0.72*8+3.52*8）*1.2+（2.5+2.0+2.0）*1.4=395.668KN均布荷载：q=Q/L =395.668/2.5=158.3KN/m最大弯矩：Mmax=ql2/8/2=158.3*2.52/8/2=61.84*106（Nmm）支座反力：Qmax=qL/2/2=158.3*2.5/2/2=98.94KN弯曲应力：max= Mmax/Wx*2=61.84*106/1139*2*103=27.15Mpa145Mpa
