综合楼模板施工方案.doc

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1、一、编制依据1、综合楼工程施工图2、综合楼工程施工组织设计3、建筑工程施工质量验收统一标准(GB50300-2001)4、建筑施工高处作业安全技术规程 5、建筑地基基础工程施工质量验收规范（GBJ50202-2002）6、混凝土结构工程施工及验收规范（GB50204-2002）二、工程概况综合楼工程位于宁波市轨道交通1号线石路头停车场D区。本工程地下一层，地上4层，局部为出屋面机房，建筑高度为15.0m。建设单位为宁波市轨道交通工程建设指挥部，设计单位为中铁二院工程集团有限责任公司，监理单位为乌鲁木齐铁建工程咨询有限公司，本工程结构形式为部分框支剪结构，地下室剪力墙结构，梁大多为主、次梁，结构

2、较为复杂。模板施工质量直接关系到混凝土观感质量的好坏，为了保证混凝土密实度及外观质量，我单位计划在模板方面进行一定的投入，决定模板以采用木模板为主，在开工前购置，用钢管与方木做支撑。为了保证施工进度，模板总量按以满足进度需要为标准进行配置，周转使用。 (一) 、地下部分结构尺寸结构形式框支剪结构体系层 高地下一层 4.85米基础底板厚度(mm)400顶板厚度(mm)180墙体厚度地下一层外墙 350、400、600内墙 300、400、600（二）、地上部分结构尺寸结构形式部分框支剪结构层高一层3.9米二三层3.7米四层3.75米顶板厚（mm）120墙体厚（mm）外墙：600内墙：600三、模

3、板设计的基本原则具有足够的强度、刚度和稳定性，能可靠地承受所浇混凝土的重量和侧压力，以及在施工过程中所产生的荷载。保证模板的平整度，完成穿墙螺栓的技术处理，保证混凝土出模后的整体效果。采用定型化、整体化、工具化的模板，提高工效，缩短工期。四、安全管理目标1、杜绝重大安全事故；2、轻伤事故控制在小于用工人数的30；3、不发生重大机械、火灾等安全事故；4、“三宝”正确使用率100。五、文明施工管理目标争创文明施工样板工地。六、环境目标1、废弃物达标排放2、施工场地噪声达标、不影响附近村庄日常生活3、杜绝因环境因素影响周围村庄正常生活投诉事件的发生。七、机械设备：完好率95%，利用率85%。八、施工

4、安排（一）、施工部位及工期要求序号项 目起 止 时 间工期（天）1基础结构施工2013年 9月 20日至2013年10月30日2主体结构施工2013年 10月 31 日至2013年12月31日（二）、模板系统材料选用为加快施工进度，保证工程质量，实现创安全观摩的目标，针对本工程特点，模板选择如下：地下结构墙体模板采用木模板现场组拼，外墙采用止水螺栓进行加固，顶板及梁模板采用现场组拼木模板；地上结构墙体模板采用组拼式木模板，顶板及梁采用现场组拼木模板。a、剪力墙模板采用木模板,钢管进行支撑,横楞采用50*70木方间距500, 竖楞采用48钢管间距600,具体布置参见下图:1. 50*70木方2.

5、48钢管 3.木模板 4.拉线5. 48钢管间距1.5m 6.穿墙螺栓间距0.3m*0.3m 7.地锚环10 8.预埋件20钢筋 9.支撑木方50*100b、梁模板使用木模板，梁底横档采用,75cm木方间距为200，竖档采用105cm木方间距为900.具体示意见下图:现浇梁板，采用木模板，钢管支撑体系，模板体系为：立柱采用48钢管，间距900mm，次楞采用75cm木方，轴到轴间距为200,主楞采用105cm木方，间距为900mm，扫地杆采用48钢管杆离地面40cm，以上每隔1.5m设一道，互相拉撑成一整体, 具体示意见下图: 3、劳动组织及职责分工a、管理层负责人：史伟军 杜艳雷 b、劳动层负

6、责人：刘永涛 郑晓宁 向阳 c、工人数量及分工（单位：人）阶段分 工综合楼施工准备阶段木料加工10模板拼装10基础施工阶段模板安装、拆除35模板清理8模内清理15主体施工阶段模板安装、拆除35模板清理8模内清理15九、施工准备（一）、技术准备 a根据施工组织设计、施工图纸要求计算模板配置数量，确定各部位模板施工方法，编制模板设计施工方案。b项目技术负责人及主管工长对操作班组做好岗前培训，明确模板加工、安装标准及要求。c根据施工进度，主管工长及技术负责提前制定模板加工计划。（二）、机械准备序 号名 称数 量序 号名 称数 量1压刨1台2台钻2台3平刨1台4手提锯5台5圆盘锯1台6曲线锯2台7砂轮

7、切割机2台8手提电刨5台9吹风机1台10手用电钻3台3、现场准备：在施工现场设木料加工场地，搭设木工操作棚，设置模板堆放区，用于覆膜多层板模板拼装及在施工过程中模板码放、清理工作。4、运输准备：在加工区将5070、50100木方加工成型，在现场完成多层板现浇板模板、梁帮板、柱模板的加工、拼装工作。模板及方木运到现场后，用塔吊进行吊运，人工安装、拆除模板。十、主要施工方法及措施总结以往的施工经验，在保证工程质量、进度的前提下，需配置、组拼覆膜多层板模板的部位有顶板、梁模板。墙柱模采用拼装多层板模板。1、模板施工本着先柱后梁板，具体程序为：审核设计图配模设计柱支模（加固，校正）柱验收梁板支模（加固

8、校正）梁板验收。2、施工时，按柱子、梁、板不同对象，进行统一的模板设计，原则上尽量采用竹胶木模板，以加快工程进度，提高工程质量。力争达到清水混凝土质量标准。(一) 、流水段划分基础及主体结构混凝土浇筑分成3个施工作业流水段进行施工。（二）、模板及支撑配置数量结构施工墙体模板配置两个施工段的模板，同时配部分异形模板即可满足要求；根据施工进度计划要求，结构施工要达到每月2层，因此必须配备四层的顶板模板和相应方木及支撑架，以满足周转使用需要。（三）、计算参数1、模板、支架自重根据表2-1取值；表2-1 材料特性表名称容重(kN/ m3)弹性模量（MPa）抗弯强度（MPa）抗剪强度（MPa）截面抵抗矩

9、W(m3)惯性矩I（m4）钢材（Q235）2.06105205110竹胶板(15mm)4.5103151.40.37510-42.812510-7方木(5*10)8.337.2103101.90.83310-44.16710-6方木(10*10)8.3391031091031.66710-48.33310-6混凝土253.55105483钢管2.061052051104.510-610.7810-8（2）施工人员、机具运输及堆放荷载取值；（3）振捣混凝土产生的荷载值；（4）倾倒混凝土冲击产生的荷载；（5）模板荷载0.019kN/m2； （6）挠度允许值：L/400；（7）扣件连接方式:双扣件，

10、考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；（8）楼板下脚手架立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m；（四）、模板设计 、承台模板设计11、承台及承台梁采用砖模进行施工，由于筏板部位高度达到2m,为了达到模板工程的整体稳定性,筏板底部-6.9m-4.9m标高范围内采用M10水泥砂浆砌筑240mm厚MU10水泥砖。1.2为满足地下室底板及墙体混凝土的抗渗要求，浇筑底板砼时，水平施工缝留置于外墙上，.做高出底板500mm的导墙。导墙使用吊模，吊模高度分别为500mm，内外侧模板是用12厚多层板和50100mm木方组成。竖楞50100mm木方两根为一

11、组，间距为700mm。横楞为两根483.5钢管，对拉螺栓18止水螺栓，间距为700mm。用25的钢筋焊成F型做模板支架，支架间距1000mm，与底板上铁附加筋焊接固定。2、柱模板设计模板背楞（50100mm木方）间距：200mm；柱箍（100100mm木方）间距：从下至上为200、400mm。2.1、柱模板基本参数柱模板的截面宽度 B=1350mm，B方向对拉螺栓3道，柱模板的截面高度 H=1200mm，H方向对拉螺栓3道，柱模板的计算高度 L = 4850mm，柱箍间距计算跨度 d = 500mm。柱箍采用双钢管48mm3.5mm。柱模板竖楞截面宽度75mm，高度45mm。 B方向竖楞8根，

12、H方向竖楞7根。 柱模板支撑计算简图2.2、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取8.000h； T 混凝土的入模温度，取10.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.000m； 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根

13、据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=24.000kN/m2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=24.000kN/m2倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 4.000kN/m2。2.3、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 面板计算简图面板的计算宽度取柱箍间距0.50m。荷载计算值 q = 1.224.0000.500+1.44.0000.500=17.200kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 50.001.801.80/6 = 27.00cm3； I = 50.0

14、01.801.801.80/12 = 24.30cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.212.000+1.42.000)0.2050.205=0.072kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.07210001000/27000=2.677N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 可以不计算 T

15、 = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.212.000+1.42.000)0.2=2.064kN 截面抗剪强度计算值 T=32064.0/(2500.00018.000)=0.511N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.67712.0002054/(1006000243000)=0.098mm面板的最大挠度小于205.0/250,满足要求!2.4、竖楞木方的计算竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨

16、连续梁计算，计算如下： 500 500 500 6.88kN/mAB 竖楞木方计算简图竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.2m。 荷载计算值 q = 1.224.0000.20+1.44.0000.20=6.88kN/m按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 3.526/0.500=7.052kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.17.0520.500.50=0.176kN.m 最大剪力 Q=0.60.5007.052=2.116kN 最大支座力 N=1.10.5007.052=3.879kN 截面力学参数为

17、本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 7.504.504.50/6 = 25.31cm3； I = 7.504.504.504.50/12 = 56.95cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.176106/25312.5=6.97N/mm2抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算 可以不计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32116/(27545)=0.940N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最大变形 v

18、=0.6775.877500.04/(1009500.00569531.3)=0.460mm 最大挠度小于500.0/250,满足要求!2.5、B方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.224.00+1.44.00)0.20 0.500 = 3.44kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力。 350 275 275 350 1.76kN 3.44kN 3.44kN 3.44kN 3.44kN 1.76kNAB 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN)经过连续梁的计算得到： 最大弯矩 Mmax=

19、0.149kN.m 最大变形 vmax=0.021mm 最大支座力 Qmax=5.653kN 抗弯计算强度 f=0.149106/10160000.0=14.67N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于350.0/150与10mm,满足要求!2.6、B方向对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓

20、最大容许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 5.653对拉螺栓强度验算满足要求!2.7、H方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.224.00+1.44.00)0.20 0.500 = 3.44kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力。 350 275 275 350 1.76kN 3.44kN 3.44kN 3.44kN 3.44kN 1.76kNAB 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.149

21、kN.m 最大变形 vmax=0.021mm最大支座力 Qmax=5.653kN抗弯计算强度 f=0.149106/10160000.0=14.67N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于350.0/150与10mm,满足要求!2.8、H方向对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值

22、(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 5.653 对拉螺栓强度验算满足要求!3、剪力墙模板设计剪力墙模板采用组合木模板竖向背楞（50100mm木方）间距：200mm；安装、加固模板水平背楞（248钢管）竖向间距：从下至上为200、600、600、600、600mm；安装、加固模板竖向背楞（248钢管）水平间距：400mm；对拉螺栓（12钢筋）及拉片间距：横向400mm，竖向600mm。穿墙螺栓采用12圆钢制作，螺栓采用两端“丝固”，螺栓长800mm，丝固端T型螺纹、纹长200mm，墙体的厚度由模板间墙体顶模棍及梯子筋进行控制，并用钢拉片辅助木模板加固。3.

23、1、剪力墙设计: 剪力墙墙高4.85m，宽4.85m，厚度350、400、6001）混凝土侧压力： 混凝土侧压力设计值 F=54.4361.20.85=55.52KN/3.2、验算1、钢模板验算查可知：化为均布荷载： 横楞验算：查表可知 2、拉片验算：拉片每隔300一道1） 拉片的拉力：2） 拉片应力： 4、梁模板设计梁处：由以上计算得知，粱处弯矩和剪力分别为：最大剪力：4.28KN；最大弯矩：0.227KN.m，最大支反力8.057KN。梁底模、侧模采用12mm厚多层板，50100mm木方作木楞，间距=200mm。斜撑、侧楞、底楞均为48钢管。侧模立档（48钢管）间距-900mm；底楞顶撑（

24、48钢管）间距-900mm。梁支撑使用48钢管，支撑间距900mm。跨度大于4m的梁底模、跨度大于2m的悬臂梁按要求起拱1.5，起拱采用调整底楞和背楔子的方法。4.1 、梁模板基本参数梁截面宽度 B=350mm， 梁截面高度 H=800mm， H方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径20mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)600mm。 梁模板使用的木方截面4575mm， 梁模板截面侧面木方距离200mm。 梁底模面板厚度h=12mm，弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度f=13N/mm2。 梁侧模面板厚度h=12mm，弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度f=13N/mm2。 4.

25、2、梁模板荷载标准值计算模板自重 = 5.000kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3； 混凝土自重 = 24.000kN/m3； 施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取6.100h； T 混凝土的入模温度，取18.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝

26、土顶面总高度，取1.200m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 4.000kN/m2。4.3、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0000.8000.600=12.000kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)

27、： q2 = 0.3500.600(20.800+0.350)/0.350=1.170kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)0.3500.600=0.630kN 均布荷载 q = 1.212.000+1.21.170=15.804kN/m 集中荷载 P = 1.40.630=0.882kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 60.001.801.80/6 = 32.40cm3； I = 60.001.801.801.80/12 = 29.1

28、6cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.037kN N2=4.339kN N3=1.037kN 最大弯矩 M = 0.060kN.m 最大变形 V = 0.0mm2、抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.06010001000/32400=1.852N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!3、抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=31728.0/(2600.00018.000)=0.240N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.4

29、0N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求!4、挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.045mm面板的最大挠度小于175.0/250,满足要求!4.4、梁底模板木楞计算1、梁底木方计算按照两跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 4.339/0.600=7.232kN/m 最大弯矩 M = 0.125ql2=0.1257.230.600.60=0.325kN.m 最大剪力 Q=0.6250.6007.232=2.712kN 最大支座力 N=1.250.6007.232=5.424kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩

30、I和截面抵抗矩W分别为: W = 7.504.504.50/6 = 25.31cm3； I = 7.504.504.504.50/12 = 56.95cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.325106/25312.5=12.86N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算 可以不计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.625ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32712/(27545)=1.205N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算

31、最大变形 v =0.5216.027600.04/(1009500.00569531.3)=0.752mm 木方的最大挠度小于600.0/250,满足要求!4.5、梁模板侧模计算梁侧模板按照三跨连续梁计算，计算简图如下 梁侧模板计算简图1.抗弯强度计算抗弯强度计算公式要求： f = M/W f 其中 f 梁侧模板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 计算的最大弯矩 (kN.m)； q 作用在梁侧模板的均布荷载(N/mm)； q=(1.228.80+1.44.00)0.80=32.128N/mm最大弯矩计算公式如下: M=-0.1032.1280.2002=-0.129kN.m f=0.1291

32、06/19200.0=6.693N/mm2梁侧模面板抗弯计算强度小于13.00N/mm2,满足要求!2.抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.60.20032.128=3.855kN 截面抗剪强度计算值 T=33855/(280012)=0.602N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 面板的抗剪强度计算满足要求!3.挠度计算最大挠度计算公式如下: 其中 q = 28.800.80=23.04N/mm三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 v = 0.67723.040200.04/(1009000

33、.00115200.0)=0.241mm梁侧模板的挠度计算值: v = 0.241mm小于 v = 200/250,满足要求!4.6 穿梁螺栓计算计算公式: N N = fA 其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.228.80+1.44.00)0.800.60/1=19.28kN穿梁螺栓直径为20mm； 穿梁螺栓有效直径为16.9mm； 穿梁螺栓有效面积为 A=225.000mm2； 穿梁螺栓最大容许拉力值为 N=38.250kN； 穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=19.277kN

34、； 穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距600mm。 每个截面布置1 道穿梁螺栓。 穿梁螺栓强度满足要求!4.7、梁底支撑钢管计算由于不同底宽的梁，脚手架布置形式不同，根据计算梁不同断面形式按最不利情况进行计算。根据对比得知，梁底最宽的为0.6m，所以两下不均按布置两排钢管支架进行验算，计算模型按跨度为0.3m简化为两等跨连续梁计算，荷载按最大荷载进行计算为：，计算如下：由以上计算得知，粱处处脚手架立杆最大支反力25.853KN。1、梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm

35、) 支撑钢管剪力图(kN)经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.3701kN.m 最大变形 vmax=0.163mm 最大支座力 Qmax=13.798kN 抗弯计算强度 f=0.370106/5080.0=72.77N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!2、梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。梁部立杆底托下垫宽1520cm、厚5cm木板，板部下立杆底托可直接置于混凝土垫层之上。4.8、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范

36、5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=3.21kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。4.9、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=3.21kN (已经包括组合系数1.4) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.20.1294.500=0.697kN N = 3.207+0.697=3.904kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算