郭吓联和商业楼脚手架工程专项施工方案.doc

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1、脚手架工程外脚手架专项施工方案建设单位：编制单位：编制日期：目 录1.工程概况 32.编制依据 33.脚架选型与设置 34.脚手架用途 55.脚手架设材料与要求 56.第一种外架方式：双排钢管落地脚手架 67.第二种外架方式：普通型钢悬挑脚手架 108 .悬挑脚手架搭设注意事项 279 .脚手架安全管理 291. 工程概况 1.1 工程位于深圳市室安区龙华镇龙观路1.2 本工程为商业楼，结构设计为框架剪力墙结构，(1栋)。本工程地下二层、地上11层，1F层高为5.5 m、2F7F层高为4.5 m，8F11F,层高为3.6 m，建筑高度46.9m。施工脚手架搭设高度为49.5m。2. 编制依据2

2、.1 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)2.2 建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)2.3 钢管脚手架扣件标准（GB15831）2.4 建筑结构静力计算手册2.5 钢结构设计规范(GB 50017-2003)2.6 碳素结构钢（GB/T700）2.7 深圳市龙华郭吓联和高商业楼工程施工图纸3. 脚手架选形与布置本工程脚手架根据建筑物设计特征、结构布置、高度及外墙施工要求，分别选择双排落地脚手架、普通型钢悬挑脚手架两种形式，以满足建筑物施工过程中模板支撑、操作和安全防护的需要，其布置形式如下：3.1 轴、1/X-1轴标高-8.810m采用双排钢管落地脚手架，

3、搭设高18.8m 。10m46.9采用悬挑架：，搭设高38.6m 。3.2其余部位采用双排钢管落地脚手架，地下部分标高-8.8-0.9基础直接支承在筏板上，搭设高9m 。地上部分标高-0.946.9，采用双排钢管落地脚手架，支承在地下室顶板上，搭设高度50m。3.3中空部分811层标高32.446.9，采用双排钢管落地脚手架，支承在8层楼板上，搭设高度17.1m3.4 建筑物四周在标高+14.5 m处用钢管设置一道上拉悬挑式安全防护棚，从脚手架外立杆向外挑出宽度约4.0 m。3.5 电梯井和管道井在标高采用落地脚手架，由底至顶连续搭设；道墙上分段搭设操作脚手架。 4. 脚手架用途本工程外脚手架

4、主要用于主体施工阶段的安全防护和外墙装饰(修)的施工操作，按装饰脚手架的搭设标准执行。5. 脚手架搭设材料与要求5.1 搭设脚手架的主要材料采用：483.25钢管、连墙杆的质量应符合国标碳素结构钢（GB/T700）中Q235-A级钢规定、扣件的材质应符合国标钢管脚手架扣件（GB15831）中的规定、钢笆脚手板、绿色密目安全网、型钢（工字钢、槽钢、钢筋）、钢丝绳以及配套构配件应符合建筑施工扣件钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）中的规定。5.2 所有脚手架外侧立杆设置防护栏杆，并满挂密目式安全绿网，剪刀撑应涂刷蓝色油漆(或者黄白相间颜色)，以保证脚手架外观颜色一致。5.3 人行斜道应

5、选择外墙比较规则的部位设置，采用落地脚手架搭设的建筑物人行斜道由地（楼）面至操作层连续设置，人行斜道为“之”字型形式，人行斜道搭设高度不得超过25m，并与建筑物或外架连接牢固；人行斜道停止搭设后，在建筑物内部设置安全通道，利用建筑物内部楼梯解决施工人员上下楼层，待结构施工至7时层时，开始安装人货两用施工电梯，开始进入五层以下墙体砌筑。6. 第一种外架方式：双排钢管落地脚手架6.1 搭设参数6.1.1本工程地下部分采用落地式外架从地下室筏板-8.8开始搭设至一层，搭设高度 9m。地上部分采用落地式外架从地下室顶板-0.9m开始搭设，搭设最大高度50 m；，部分从八楼屋面搭设。搭设高度17.1m。

6、6.1.2 落地脚手架搭设构造尺寸如下：立杆纵距La=1.50m，立杆横距Lb=0.85m，步距h=1.80m脚手架内立杆离墙最大距离300mm，连墙杆件水平间距L1=3.0m，竖向间距H1=4.5 m，连墙杆件使用483.25钢管，一端用直角扣件与脚手架内外立杆连接，另一端与建筑物预埋的钢管用扣件连接（见下图）；脚手架外侧满挂绿色密目安全立网，允许搭设高度H50m。6.2 楼板支撑面承载力验算由于落地脚手架的分别座落在地下室顶板和裙房屋面上，故应对其楼板支撑面承载力进行以下验算：6.2.1地下室顶板承载力验算经计算50 m高落地脚手架立杆传来的集中荷载为16.3KN，取架宽1.5m作为计算单

7、元折算成楼面等效荷载为12.78KN/m2小于楼板设计允许承载力20 KN/m2，满足要求。6.2.2 裙房屋面承载力验算经计算17.1m高落地脚手架立杆传来的集中荷载为5.5KN，取架宽1.5m作为计算单元折算成楼面等效荷载为4.4KN/m2小于等于楼板设计允许承载力KN/m2。6.3 搭设要求6.3.1 搭设顺序弹脚手架安装线安放垫木安装纵向扫地杆竖立杆设抛撑安装横向扫地杆安装第一步小横杆安装第一步纵向水平杆铺钢笆脚手板设置连墙杆安装第二步小横杆安装第二步纵向水平杆6.3.2 立杆搭设注意事项6.3.2.1 立杆上的对接扣件应交错布置，两个相邻立杆接头不应设在同步同跨内，在高度方向错开的距

8、离不应小于500mm，各接头中心距主节点的距离不得大于步距的1/3。6.3.2.2 开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，待连墙杆件安装牢固后，方可根据情况拆除。6.3.2.3 当搭至有连墙杆件的部位时，搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙件。6.3.2.4立杆顶端应高出建筑物檐口上皮高度1.5m。立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。6.3.2.5 脚手架必须设置纵横向扫地杆，纵向扫地杆应使用直角扣件固定在距垫板不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆应固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上；当立杆基面不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向

9、低处延长两跨与立杆固定，靠边坡的立杆到边坡的距离不应小于500mm.6.3.3 搭设纵横向水平杆注意事项6.3.3.1 脚手架纵向水平杆设置在横向水平杆之上，其间距不得大于300，接头应交错布置，不应设在同步、同跨内，相邻接头水平距离不应小于500 mm，并避免设在纵向水平杆的跨中；搭接接头长度不得小于1m，并应设置3个旋转扣件固定。6.3.3.2 每个主节点处必须设置一根横向水平杆，并采用直角扣件固定在立杆上，脚手架平面外伸长度为100mm，靠墙一侧的外伸长度为200mm。6.3.3.3 封闭型脚手架的同一步纵向水平杆必须四周交圈，并用直角扣件与内外角立杆固定。6.3.4 设置连墙杆件、剪刀

10、撑、横向支撑注意事项6.3.4.1 脚手架连墙件应严格按搭设尺寸设计中要求的间距均匀设置，形式宜采用菱形布置，连墙件宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm。6.3.4.2 连墙件必须从底部第一根纵向水平杆开始设置，一字型、开口型脚手架两端连墙件的垂直距离必须按建筑物层高连续设置；在施工电梯位置需断开的脚手架部位，应在开口两端第一纵距的两根立杆同时按层高设置连墙杆件，连墙杆件设置应呈水平并垂直于墙面，与脚手架连接的一端可稍微下斜，绝对不允许向上翘起。6.3.4.3 每道剪刀撑跨越立杆的根数宜在57根之间，其宽度不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在4560度之间。6.3.4.4 高度在

11、24m以下的脚手架，必须在外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底到顶连续设置，中间各道剪刀撑之间的净距不应大于15m。高度在24m以上的脚手架应在外侧立面整个长度和宽度上应连续设置剪刀撑；剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不应小于1m，应使用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。6.3.4.5 剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。6.3.4.6 一字形、开口型脚手架的两端必须设置横向斜杆，中间宜每隔6跨设置一道，横向斜撑应设置在同一节间，由底至顶层呈之字形连续布置，斜腹杆应采用旋

12、转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上。6.3.4.7 脚手架连续搭设高度在24米以下的封闭型脚手架可不设横向斜杆；高度在24米以上的封闭脚手架，除拐角应设置横向斜撑外，中间应每隔6跨设置一道。6.3.5 人行斜道搭设6.3.5.1 人行斜道宜附着外脚手架或建筑物上，但斜道杆件要独立设置，并采用之字型斜道，斜道宽度不宜小于1米，坡度为1：3，拐弯处应设置平台，其宽度不应小于斜道宽度。6.3.5.2 斜道两侧及平台外围均应设置栏杆及挡脚板，栏杆高度应为1.2米，挡脚板高度不应小于180mm，并按脚手架的搭设要求设置连墙件、剪刀撑及横向斜撑。6.3.6 扣件安装注意事项6.3.6.1 扣件螺栓

13、拧紧力矩不应小于40Nm，并不大于65Nm，对接扣件的开口应朝上或朝内，各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。6.3.6.2 主节点处固定横向水平杆（或纵向水平杆）、剪刀撑、横向支撑的扣件中心线距主节点的距离不宜超过150mm。6.3.7 钢笆脚手板铺设及栏杆、挡脚板设置6.3.7.1 钢笆脚手板应按其主筋垂直于纵向水平杆满铺，采用对接平铺，四个角应用直径1.2mm的镀锌铁丝固定在纵向水平杆上。6.3.7.2栏杆和挡脚板应搭设在外排立杆内侧，栏杆居中设置，挡脚板高度不应小于150mm，如下示意图。6.3.7.3脚手架每六个步距靠墙一侧与内立杆之间使用18mm厚胶合板对接平铺，背面

14、钉50100 mm木枋加强，接头两边必须设二根横向水平杆，胶合板外伸长度宜控制在100mm，作为脚手架竖向隔离措施，即六步一隔离，如下图所示。6.3.8 当需要在脚手架上开设门洞时，宜采用上升斜杆、平行弦杆桁架结构，斜杆与水平方向的倾角为4560度，并按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范的要求选用“B型”形式，见下图。6.4 落地脚手架的拆除6.4.1 拆除脚手架前应全面检查其扣件连接、连墙杆件、支撑体系等是否符合搭设时的要求，清除脚手架上的所有杂物及地面障碍物，并由单位工程施工负责人进行脚手架拆除的安全技术交底。6.4.2 拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。6.4.3 连墙件

15、必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应事先增设连墙件进行固定。6.4.4 当脚手架采取分段或分立面拆除时（如施工电梯部位），对不拆除的脚手架两端应事先按每个楼层增设连墙杆件和横向斜撑进行加固。6.4.5 当脚手架拆至底部最后一根立杆的高度时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙杆件。6.4.6钢管落地脚手架计算书一、脚手架参数脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型483.25脚手架搭设高度H(m)50脚手架沿纵向搭设长度L(m)243立杆步距h(m)1.8立杆纵距或跨距la(m)1.5立杆横距lb(m)0.85内立杆

16、离建筑物距离a(m)0.3双立杆计算方法不设置双立杆二、荷载设计脚手板类型钢笆脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.3脚手板铺设方式2步1设密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)0.01挡脚板类型木挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.14挡脚板铺设方式2步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.1248横向斜撑布置方式5跨1设结构脚手架作业层数njj2结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)3装修脚手架作业层数nzj1装修脚手架荷载标准值Gkzj(kN/m2)2地区广东深圳市安全网设置全封闭基本风压0(kN/m2)0.66风荷载体型系数s1.25风

17、压高度变化系数z(连墙件、单立杆稳定性)1.2，0.9风荷载标准值k(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)0.7，0.52 计算简图：立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n2横杆抗弯强度设计值f(N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)115000横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)4790纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2(0.036+Gkjblb/(n+1)+1.4Gklb/(n+1)=1.2(0.036+0.30.85/(2+1)+1.430.85/(2+1)=1.34kN/m 正常使

18、用极限状态 q=(0.036+Gkjblb/(n+1)+Gklb/(n+1)=(0.036+0.30.85/(2+1)+30.85/(2+1)=0.97kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算 Mmax=0.1qla2=0.11.341.52=0.3kNm =Mmax/W=0.3106/4790=62.71N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max=0.677qla4/(100EI)=0.6770.9715004/(100206000115000)=1.405mm max1.405mmminla/150，10min1500/150，1010mm 满足要求！ 3、支座反力计算

19、 承载能力极限状态 Rmax=1.1qla=1.11.341.5=2.2kN 正常使用极限状态 Rmax=1.1qla=1.10.971.5=1.6kN四、横向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=Rmax=2.2kN q=1.20.036=0.043kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F1=Rmax=1.6kN q=0.036=0.036kN/m 1、抗弯验算 计算简图如下： 弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.62106/4790=129.59N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 计算简图如下： 变形图(mm) max1.474mmminlb/150，10m

20、in850/150，105.67mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=2.22kN五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数0.8 扣件抗滑承载力验算： 纵向水平杆：Rmax=2.2/2=1.1kNRc=0.812=9.6kN 横向水平杆：Rmax=2.22kNRc=0.812=9.6kN 满足要求！六、荷载计算脚手架搭设高度H50脚手架钢管类型483.25每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.1248 立杆静荷载计算 1、立杆承受的结构自重标准值NG1k 单外立杆：NG1k=(gk+lan/20.036/h)H=(0.1248+1.52

21、/20.036/1.8)50=7.74kN 单内立杆：NG1k=7.74kN 2、脚手板的自重标准值NG2k1 单外立杆：NG2k1=(H/h+1)lalbGkjb1/2/2=(50/1.8+1)1.50.850.31/2/2=2.75kN 单内立杆：NG2k1=2.75kN 3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2 单外立杆：NG2k2=(H/h+1)laGkdb1/2=(50/1.8+1)1.50.141/2=3.02kN 4、围护材料的自重标准值NG2k3 单外立杆：NG2k3=GkmwlaH=0.011.550=0.75kN 构配件自重标准值NG2k总计 单外立杆：NG2k=NG2k1+N

22、G2k2+NG2k3=2.75+3.02+0.75=6.52kN 单内立杆：NG2k=NG2k1=2.75kN 立杆施工活荷载计算 外立杆：NQ1k=lalb(njjGkjj+nzjGkzj)/2=1.50.85(23+12)/2=5.1kN 内立杆：NQ1k=5.1kN 组合风荷载作用下单立杆轴向力： 单外立杆：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.851.4NQ1k=1.2(7.74+6.52)+ 0.851.45.1=23.18kN 单内立杆：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.851.4NQ1k=1.2(7.74+2.75)+ 0.851.45.1=18.65kN七、钢丝绳卸荷计

23、算钢丝绳不均匀系数0.85钢丝绳安全系数k9钢丝绳绳夹型式马鞍式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN)15.19钢丝绳绳夹数量n3吊环设置分开设置卸荷系数Kf0.8上部增加荷载高度(m)3.6脚手架卸荷次数N1 第N次卸荷卸荷点位置高度hx(m)卸荷点净高hj(m)钢丝绳上下吊点的竖向距离ls(m)上吊点距内立杆下吊点的水平距离(mm)上吊点距外立杆下吊点的水平距离(mm)卸荷点水平间距(m)130183.645013003钢丝绳卸荷钢丝绳绳卡作法钢丝绳连接吊环作法（分开设置） 第1次卸荷验算 1=arctan(ls/Hs)=arctan(3600/450)=82.87 2=arctan(ls/

24、Hs)=arctan(3600/1300)=70.14 钢丝绳竖向分力，不均匀系数KX取1.5 P1=KfKXNhj(n+1)/HHL/la=0.81.518.6518/503/1.5=16.12kN P2=KfKXNhj(n+1)/HHL/la=0.81.523.1818/503/1.5=20.03kN 钢丝绳轴向拉力 T1=P1/sin1=16.12/sin82.87=16.24kN T2=P2/sin2=20.03/sin70.14=21.29kN 卸荷钢丝绳的最大轴向拉力Fg=maxT1，T2=21.29kN 绳夹数量：n=1.667Fg/(2T)=1.66721.29/(215.19

25、)=2个n=3个 满足要求！ Pg=kFg/=921.29/0.85=225.46kN 钢丝绳最小直径dmin=(Pg/0.5)1/2=(225.46/0.5)1/2=21.23mm 吊环最小直径dmin=(2A/)1/2=(2Fg/(f)1/2=(221.29103/(50)1/2=17mm 注：f为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2 第1次卸荷钢丝绳最小直径21.23mm，必须拉紧至21.29kN，吊环最小直径为17mm。八、立杆稳定性验算脚手架搭设高度H50立杆截面抵抗矩W(mm3)4790立杆截面回转半径i(mm)

26、15.9立杆抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆截面面积A(mm2)457连墙件布置方式两步三跨 1、立杆长细比验算 立杆计算长度l0=k h=1.1551.51.8=3.12m 长细比=l0/i=3.12103/15.9=196.13210 满足要求！ 查规范表C得，=0.188 2、立杆稳定性验算 不组合风荷载作用 单立杆的轴心压力设计值N=(1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k)(hx1+(1-Kf)(Hx顶-hx1)+max3.6，(1-Kf)hj顶)/H=(1.2(7.74+6.52)+1.45.1)(30+(1-0.8)(30-30)+max3.6，(1-0.8)18)

27、/50=16.3kN =N/(A)=16296.84/(0.188457)=189.68N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 组合风荷载作用 单立杆的轴心压力设计值N=(1.2(NG1k+NG2k)+0.851.4NQ1k)(hx1+(1-Kf)(Hx顶-hx1)+max3.6，(1-Kf)hj顶)/H=(1.2(7.74+6.52)+0.851.45.1)(30+(1-0.8)(30-30)+max3.6，(1-0.8)18)/50=15.58kN Mw=0.851.4Mwk=0.851.4klah2/10=0.851.40.521.51.82/10=0.3kNm =N/(A)+ Mw

28、/W=15577.13/(0.188457)+0.3/4790=181.31N/mm2f=205N/mm2 满足要求！九、连墙件承载力验算连墙件布置方式两步三跨连墙件连接方式焊接连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3连墙件计算长度l0(mm)600连墙件截面面积Ac(mm2)489连墙件截面回转半径i(mm)158连墙件抗压强度设计值f(N/mm2)205对接焊缝的抗拉、抗压强度ft(N/mm2)185 Nlw=1.4k2h3la=1.40.721.831.5=15.79kN 长细比=l0/i=600/158=3.8，查规范表D得，=0.99 (Nlw+N0)/(Ac)=(15.7

29、9+3)103/(0.99489)=38.74N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 对接焊缝强度验算： 连墙件的周长lw=d=3.1448=150.8mm； 连墙件钢管的厚度t=3.25mm； =(Nlw+N0)/(lwt)=(15.79+3)103/(150.83.25)=38.35N/mm2ft=185N/mm2 满足要求！7. 第二种外架方式：普通型钢悬挑脚手架，轴、7/X-2轴标高10m46.9m，搭设高38.6m 。7.1 型钢悬挑架材料选择悬挑型钢水平梁选用16号热轧工字钢，斜拉杆采用钢丝绳（规格由计算确定），搭设脚手架用料同双排落地脚手架。7.2 型钢悬挑架搭设尺寸立杆纵距

30、La=1.501.60m，立杆横距Lb=0.85m，步距h=1.80m，脚手架内立杆中心离建筑物结构边缘最大距离300mm，连墙杆件水平间距L1=3.0m，竖向间距H1=4.5m，连墙杆件使用483.25钢管，一端用直角扣件与脚手架内外立杆连接，另一端与建筑物预埋钢管使用双扣件连接；脚手架外侧满挂绿色密目安全立网。7.3 型钢悬挑架搭设顺序型钢挑梁制作 预埋铁件及锚环 挑梁所在楼层混凝土浇捣 安装型钢挑支构件（按平面图） 型钢挑梁固定（按图） 按脚手架纵横距及内排架距墙尺寸焊接立杆限位短柱（纵向应拉通线） 竖立杆 设置架体临时支撑 安装横向扫地杆 安装纵向扫地杆 安装第一步小横杆 安装第一步纵

31、向水平杆 铺钢笆脚手板 设置连墙杆件 安装第二步小横杆 安装第二步纵向水平杆 预埋吊环浇捣上层混凝土 安装斜拉钢丝绳 脚手架搭至卸荷位置安装卸荷钢绳继续搭设脚手架至设计高度7.4 本工程型钢悬挑架布置在结构楼面，采用上拉式挑支构造。7.5 悬挑型钢水平梁节点大样图及受力验算书7.5.1 型钢悬挑梁安装如图。7.5.2 型钢受力计算书7.5.2.1 脚手架搭设参数搭设普通型钢悬挑脚手架，最大高度为38.6米、要求在架高20.0 m处设置一道同样的钢绳卸荷装置；脚手架立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆纵距为 1.5米，立杆横距为0.85米，立杆的步距为1.8 米；内排架离墙最大距离为0.3米；大横杆

32、在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 1 根；采用483.25钢管；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 1.0；连墙件竖向间距 4.5米，水平间距 3.0 米，采用双扣件连接。7.5.2.2 脚手架荷载参数按装修脚手架选择，同时施工层数:2 层；施工均布荷载：2.0 kN/m2；风荷载参数按广东省深圳市采用，基本风压为0.66，风荷载高度变化系数z为1.0，风荷载体型系数s为1.126；计算中考虑风荷载作用；静荷载按每米立杆承受的结构自重荷载标准值:0.1292 kN/m；脚手板自重标准值:0.30 kN/m2；栏杆挡脚板自重标准值:0.15kN/m ；安全设施与安全网自重标准值:

33、0.005 kN/m2；脚手板铺设层数:4 层；脚手板类别:钢笆脚手板；栏杆挡板类别:钢杆，层板挡板。7.5.2.3 水平挑支构件选择悬挑水平钢梁按带悬臂的单跨梁计算选择16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.35m，建筑物内锚固段长度 2.2m；与楼板连接压环直径:20mm；楼板混凝土标号:C30；上拉钢绳数量1根，钢绳安全系数取8，钢绳上下拉结点垂直距离为4.5 m；钢绳水平方向距离建筑物 取1.35m。7.5.2.4 脚手架立杆荷载计算 作用于脚手架上的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载，经计算34米高脚手架产生的立杆轴向力为： 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值： N1 = 15.129

34、 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值： N2 = 14.540 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩值： Mw = 0.426 kN.m；7.5.2.5 立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时，立杆稳定性按下式计算： 立杆轴向压力设计值 ：N = 15.12923/34 =10.234 kN；立杆截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；计算长度系数： = 1.5 ；计算长度 lo = kh 确定 ：l0 = 3.118 m；长细比 Lo/i = 196 ；轴心受压立杆稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.

35、188 ；立杆净截面面积 ： A = 4.57 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.79 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 5305/(0.188457) = 61.750 N/mm2；立杆稳定性计算 = 61.750 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆稳定性按下式计算： 立杆的轴心压力设计值 ：N = 14.5423/34 =9.836 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩值：Mw = 0.426 kN.m； = 9836/(0.188457)+426000/4790 =203.369 N

36、/mm2小于立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！7.5.2.6 钢丝绳卸荷计算 每根立杆钢丝绳卸荷按照完全卸荷计算方法，在脚手架全高范围内卸荷1次，吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置，以卸荷吊点分段计算，卸荷净高度为11.0m；卸荷钢绳计算简图如图78经计算卸荷处立杆轴向力为：P1 = P2 = 1.515.12911/34 =7.342 kN；（kx为不均匀系数，取1.5） 各吊点位置处内力计算为(kN)：T1 = P1/sina1 = 7.342/0.888 = 8.266 kNT2 = P2/sina2 = 7.342/0.976 = 7.524 kN卸荷钢

37、丝绳的最大轴向拉力为Fg= T1 = 8.266 kN。钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中：Fg- 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)， 计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，取0.82； K - 钢丝绳使用安全系数。计算中Fg取 8.266kN，=0.82，K=8，得到：选择卸荷钢丝绳的最小直径为：d =(28.2668/0.82)0.5 = 12.7 mm。吊环强度计算公式为： = N / A f其中 f - 吊环钢筋抗拉强度，混凝土结构设计规范规定f = 50 N/mm2； N - 吊环上承受的

38、荷载等于Fg； A - 吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算,A=0.5d2；吊环的最小直径d =（2Fg/f/）0.5 =（28.266103/50/3.142）0.5 = 11 mm。钢丝绳最小直径为 12.7 mm，必须拉紧至 8.266 kN，吊环直径为 11 mm。7.5.2.7 连墙件计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0.59 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 13.20 m2；按规范5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.0 kN；风荷载产生的连墙件轴向力

39、设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 10.90 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 15.90 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l0/i = 650/15.9的结果查表得到 =0.882，l为内排架距离墙的长度；又： A = 4.57 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.8824.5710-4205103 = 82.63 kN；Nl = 15.90 Nf = 82.63,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接，由以上计算得到 Nl =

40、 15.90小于双扣件的抗滑力 16 kN，满足要求！ 图7-9 连墙件扣件连接示意图7.5.2.8 悬挑水平梁受力计算悬挑水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算，悬臂部分受脚手架荷载P作用，里端C为与楼板的锚固点，B为墙支点，A为钢绳拉结点。 脚手架排距为850mm，内排脚手架距离墙体300mm，支拉钢绳的支点距离墙体为 1250mm，水平钢梁计算简图如图7-11。16号工字钢水平支撑梁截面惯性矩I = 1130 cm4，截面抵抗矩W = 141 cm3，截面积A = 26.1 cm2。水平钢梁自重荷载 q = 0.246 kN/m； 安装上拉钢绳后经连续梁计算得到最大内力：T = 26.383 k

41、N； Rb = 9.193 kN； Mmax = 5.796 kN.m；AB杆最大轴力：NAB=13.588 kN；水平钢梁最大应力： = Mmax /1.05W+ NAB /A= 5.796106 /( 1.05 141000 )+ 13.588103 / 2610 = 44.35 N/mm2；水平支撑梁的最大应力计算值 44.35 N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215 N/mm2,满足要求！水平钢梁整体稳定性计算: 水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 其中b均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： b = 570 9.988 235 /( 1550160235)

42、= 2由于b大于0.6，查钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.929。经过计算得到最大应力 = 5.796106 /( 0.929141000 )= 44.248 N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 = 44.248 N/mm2 小于 f = 215 N/mm2 ,满足要求!未安装上拉钢绳时，考虑5.4米架高，悬臂水平梁计算得到最大内力：弯矩Mmax = -13.607 kN.m；Rc =-6.762 KN；水平钢梁最大应力： = Mmax/1.05W= 13.607106 /( 1.05 141000 ) = 91.91 N/mm2；水平梁的最大应力计算值 91.91 N/mm2 小于抗压强度设计值 215 N/mm2。满足要求！水平钢梁整体稳定性计算: 根据公式如下 其中：b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：