DZL213型锅炉高硫无烟煤烟气袋式除尘湿式脱硫系统设计.doc

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1、大气污染控制工程课程设计 题 目： DZL2-13型锅炉高硫无烟煤烟气 袋式除尘湿式脱硫系统设计 学生姓名： 学 号： 班 级： 专 业： 环境监测与治理技术 指导教师：2010 年 6 月前 言 如今随着经济的快速发展，大气污染问题越来越受到人们的重视。大气污染问题如果处理不好，将成为国家谋求发展、提升综合国力的瓶颈。我国的环境更是尤为严重。大气中已经产生危害或被人们注意到的污染物约有100种左右，其中影响范围广，对人类环境威胁较大的主要有碳氢化合物、一氧化碳、氮氧化合物、硫氧化物、硫化氢、氟化物、光化学氧化剂和微粒物质。特别是SO2排放量逐年增长。大气污染不得到治理，人类的可持续发展将无法

2、实现，控制大气污染将长期作为我国污染控制领域的主要任务之一。因此，学习大气处理知识的课程尤为重要。相关的课程设计实训更是不能少。 大气课程设计是大气污染控制工程教学中综合性和实践性较强的教学环节，是理论系实际的桥梁，是体察工程实际问题复杂性的初次尝试。通过大气课程设计，要求我们能综合运用本课程和前修课程的基本知识，进行融会贯通的独立思考，在规定的时间内完成指定的大气设计任务，从而得到大气课程设计的初步训练。 气体吸收、大气除尘是重要的单元操作。气体吸收是用是适当的液体吸收剂处理气体混合物以去除其中的一种或多种组分的操作。大气除尘是运用先进的除尘设备去除烟尘的技术。两者广泛应用于大气污染处理中。

3、本次课程设计的题目是DZL2-13型锅炉高硫无烟煤烟气袋式除尘湿式脱硫系统设计。要求有：根据燃煤的原始数据计算锅炉燃烧产生的烟气量，烟尘和二氧化硫浓度。净化系统设计方案的分析，包括净化设备的工作原理及特点；运行参数的选择与设计；净化效率的影响因素等。设备结构设计计算，烟囱设计计算，管道系统设计，阻力计算，风机电机的选择，设备选择依据和工艺流程介绍；还要根据计算结果绘制设计图，系统图要标出设备、管件编号、并附明细表；除尘系统、脱硫设备平面、剖面布置图若干张等。通过设计更充分的了解工作。课程设计是我们学习中的重要组成部分，是培养我们工程设计能力和创新能力的重要实践环节，在设计过程中我们应充分利用学

4、校现有实训场地，结合课程设计的任务要求，力争做到深入浅出、简明扼要，在较短的时间内对大气污染控制工程的课设有一个比较全面的了解。目 录1大气污染控制课程设计任务书11.1课程设计的题目11.2课程设计的目的11.3设计原始资料11.4课程教学要求21.5设计内容与要求22 烟气量、烟尘和二氧化硫浓度的计算32.1烟气量的计算32.2烟气浓度的计算42.3二氧化硫浓度的计算43除尘器的选型与应用53.1 除尘器应达到的除尘效率53.2 除尘器的选择53.2.1滤料的选择53.2.2滤袋形状及进气方式的选择63.2.3袋式除尘器的选型与应用74管道的布置104.1管道布置的原则104.2管径的确定

5、105统阻力的计算105.1烟气在直管中的流动阻力计算105.2局部阻力计算115.2.1弯头处阻力计算115.2.2渐缩渐宽处阻力计算125.3总的系统阻力计算126风机和电动机选择与计算126.1标准状态下风机风量的计算126.2风机风压的计算136.3电动机功率的计算137填料塔的设计147.1 吸收剂的选择147.2 流程图及流程说明147.3填料的选择157.5填料塔工艺计算157.5.1物性参数的确定157.5.2 物料衡算177.5.3填料塔塔径的计算187.5.4填料层压降的计算197.5.5填料层高度计算207.5.6填料塔的附属结构选择与计算227.5.7填料塔设计一览表2

6、38烟囱的设计248.1烟囱高度的确定248.2烟囱直径计算248.3烟囱的抽力259心得体会2910参考文献：3111附图311大气污染控制课程设计任务书1.1课程设计的题目DZL2-13型锅炉高硫无烟煤烟气袋式除尘湿式脱硫系统设计1.2课程设计的目的大气污染控制工程课程设计是配合大气污染控制工程专业课程而单独设立的设计性实践课程。教学目的和任务是使学生在学习专业技术基础和主要专业课程的基础上，学习和掌握环境工程领域内主要设备设计的基本知识和方法，培养学生综合运用所学的环境工程领域的基础理论、基本技能和专业知识分析问题和解决工程设计问题的能力，培养学生调查研究，查阅技术文献、资料、手册，进行

7、工程设计计算、图纸绘制及编写技术文件的基本能力。1.3设计原始资料DZL2-13型锅炉高硫无烟煤烟气袋式除尘湿式脱硫系统设计锅炉型号：DZL2-13 即：蒸发量2t/h，出口蒸汽压力13MPa设计耗煤量：350kg/h设计煤成分：CY=65% HY=4% OY=2% NY=1% SY=3% AY=15% WY=10% ；VY8，属于高硫无烟煤排烟温度：160 空气过剩系数1.3 飞灰率16 烟气在锅炉出口前阻力550Pa 污染物排放按照锅炉大气污染物排放标准中二类区新建排污项目执行。连接锅炉、净化设备及烟囱等净化系统的管道假设长度50m，90弯头10个。注： 锅炉大气污染排放标准（GB1327

8、1-2001）中二类区执行标准 烟尘浓度排放标准（标准状况下）：200/ 二氧化硫排放标准（标准状况下）：900/ 若烟囱高度达不到GB132712001表4锅炉房烟囱最低允许高度（4t锅炉烟囱高度最低35m，6t锅炉烟囱高度最低40m）的要求，其排放标准值按50%执行，即：烟尘浓度排放标准（标准状况下）：100/ 二氧化硫排放标准（标准状况下）：450/1.4课程教学要求 本课程设计的选题紧紧围绕大气污染控制工程烟气除尘为主题。学生必须根据教学要求、设计工作量以及实际条件，进行恰当选题。能按照设计任务书，顺利完成设计任务，培养运用本学科的基础理论和专业知识解决本专业实际问题的能力，提高设计计

9、算、工程制图和使用资料的能力。1.5设计内容与要求1. 根据燃煤的原始数据计算锅炉燃烧产生的烟气量，烟尘和二氧化硫浓度。2 净化系统设计方案的分析，包括净化设备的工作原理及特点；运行参数的选择与设计；净化效率的影响因素等。3 除尘设备结构设计计算4 脱硫设备结构设计计算5 烟囱设计计算6 管道系统设计，阻力计算，风机电机的选择7. 设计任务完成后，学生要根据设计的全过程完成专业课程设计说明书，按照一定格式写出设计计算书。课程设计说明书主要内容有：（1）设计题目；（2）主要指标和要求；（3）方案工作原理；（4）设计计算依据、计算结果；（5）设备选择依据和工艺流程介绍；（6）结果汇总。8 根据计算

10、结果绘制设计图，系统图要标出设备、管件编号、并附明细表；除尘系统、脱硫设备平面、剖面布置图若干张，以解释清楚为宜，至少3张（ 3号） 图，并包括系统流程图一张（2号图）。此外，还要求文字应简明、通顺、内容正确完整，书写工整、装订成册。2 烟气量、烟尘和二氧化硫浓度的计算2.1烟气量的计算以1kg煤燃烧为基础表1 以1kg煤燃烧为基础烟气量的计算表组分重量(g)摩尔数(mol)需氧量(mol)产物量(mol)C65054.16754.16754.167H40401020O201.25-0.625-N100.714-S300.93750.93750.9375H2O1505.556-5.556A灰分

11、80-V80-1.标准状态下理论需氧量为:54.167+10-0.625+0.9375=64.4795 mol/kg3. 标准状态下理论产物量:54.167+20+0.9375+5.556=80.6605 mol/kg4.准状态下理论烟气量=理论N2量为+产物量=242.4429+80.6605=323.1034mol/kg5.标准状态下理论空气量:64.47954.76=306.92242 mol/kg6.标准状态下实际空气量=标准状态下理论空气量a (空气过剩系数取1.3) =306.922421.3=398.999 mol/kg7.标准状态下实际干烟气量=标准状态下理论烟气量+标准状态下

12、过剩空气量=标准状态下理论烟气量+(标准状态下实际空气量-标准状态下理论空量)=323.1034+398.999-306.92242=415.18 mol/kg转换单位:415.1822.41000=9.3 m3/kg8.水分含量=12.9668.937522.4181000=0.14 m3/kg9.准状态下实际湿烟气量Qy=标准状态下实际干烟气量+水分含量 =9.3+0.14=9.44 m3/kg2.2烟气浓度的计算标准状态下烟气含尘浓度（/m3）式中: Qy 标准状态下实际烟气量, m3/kg；A 煤中不可燃成分的含量(此处1kg煤中含A 150g)dSh 排烟中飞灰占煤中不可燃成分的质量

13、分数，%。 C=2.54103 mg/m32.3二氧化硫浓度的计算标准状态下烟气中二氧化硫浓度的计算 （mg/）式中: QY 标准状态下燃煤产生的实际烟气量, m3/kg；S 煤中可燃硫的质量分数，%。CSO2= = 6.36103 mg/m33除尘器的选型与应用3.1 除尘器应达到的除尘效率式中: C2标准状态下烟气含尘浓度，mg/；C标准状态下锅炉烟尘排放标准中规定值，mg/。3.2 除尘器的选择3.2.1滤料的选择由于锅炉出口处烟气温度为160,要求填料有较高的耐高温性能和耐氧化性能，综合各方面因素和比较我们筛选出两种滤料可以满足本方案设计的要求，它们的详细资料如下表：表2 滤料参数表

14、种类 性能 名称密度使用温度耐热性抗拉强度/MPa断裂延伸率/%耐磨性耐腐蚀性可燃性最高最低干热湿热有机酸无机酸碱合成纤维聚四氟乙烯2.3280-300BB3313BAAA无机纤维玻璃纤维2.54315AA145-1583-5EAAB不燃 通过参考各种相关资料和综合分析，由于聚四氟乙烯价格较贵，虽然它和玻璃纤维一样能满足本方案要求，但为了节省资金我们最终选用玻璃纤维作为袋式除尘器的滤料。3.2.2滤袋形状及进气方式的选择1.滤袋按形状分类可以分为圆袋式除尘器和扁袋式除尘器两种。 圆袋式除尘器：直径一般为120-300mm，高度一般为2-3m。长径比一般为10-25，最大可以达到40，滤袋长径比

15、和过滤风俗有关，可以按下表选用表3 滤袋风速参数选择表过滤风速/(m/min)1.5滤袋长径比（e/d)302520 优点：圆袋的支撑骨架及连接简单，清灰容易，维护管理也比较方便，所以应用非常广泛。 扁袋式除尘器：滤袋为扁平型，厚度及履带间隙为25-50mm，高度为0.6-1.2m,深度为300-500mm；最大优点是：单位容积的过滤面积大，但是清灰、检修、换袋很复杂，因此应用范围受限。2.进气方式与过滤方式的选择进气方式有上进气和下进气两种方式，如图1所示。采用上进气时，粉尘的沉降速度与气流速度相重叠，能在滤袋上形成较均匀的粉尘层，过滤性能好，但配气室设在上部，是除尘器高度增加，并有积灰现象

16、。采用下近期方式时，粗尘粒可直接沉降于灰斗中，降低了滤袋的负荷与磨损。但由于气流方向与灰尘下落方向相反，清灰后的细尘会重新沉积与滤袋表面，降低了清灰效果。过滤方式有外虑和内虑两种方式，如图1所示。内虑式是使含沉气流进入滤袋内部，粉尘被阻留于滤袋内表面，净化气穿过滤袋逸至袋外，袋外干净，便于换袋与检修，且袋内无骨架，减少了滤袋的磨损，但滤袋扭曲较大，仅适用于机械振打与逆气流清灰方式；外虑气流方向则相反，滤袋内必设骨架，适于脉冲喷吹、高压气流喷吹清灰方式，但滤袋与骨架磨损较大。下面为圆筒形袋式除尘器与扁袋除尘器示意图由以上分析，本设计方案选用下进气上排气外虑式方式过滤。3.清灰方式的选择 清灰方式

17、有人工清灰、机械清灰；逆气流、气环清灰；脉冲喷吹；反吹风与振动结合等几种。一般反吹与振动为间歇式，即清灰时切断气流。气流和脉冲为连续式，即清灰时不切断气流，但气环反吹对滤袋磨损很快，气环相与传动构件易发生故障，目前使用较少。 本设计方案选用脉冲喷吹方式进行清灰。3.2.3袋式除尘器的选型与应用1.处理气量的确定从锅炉流出的烟气在进入除尘器时，由于除尘器的密封不严等原因使进入除尘器的烟气流量变大，即除尘器本身存在漏风率，除尘器的漏风附加率一般为10%-15%，本方案中取漏风率为12%，由前面计算可知： 所以：2.过滤风速的选取风速的大小与含尘气体的性质、织物的类别及粉尘的性质有关。一般脉冲袋式除

18、尘器的过滤风速在2-4m/min，经过参考相关袋式除尘器的设计实例，本设计采用的过滤风速为2.5m/min3.过滤面积的计算总过滤面积的计算公式为： 式中： 总过滤面积，； 滤袋工作部分的过滤面积， 滤袋清灰部分的过滤面积， 通过除尘器的总气体量， 过滤速度， 滤袋清灰部分的过滤面积是指滤袋没用来过滤的面积，一般占滤带面积的5%-10%，本方案计算中取8%；所以：4.单条滤袋的面积单条圆形滤袋的公称面积，滤袋直径，滤袋长度，由前面描述可知：滤袋120mm-300mm，在此选=120mm滤袋长度（即高度）一般为2-3m,在此选=2.5m所以：5.袋的数量由前面计算出的总过滤面积和单条滤袋的面积既

19、可以求出履带条数6.选袋式除尘器的基本性能由前面的计算，参阅除尘设计工程手册，本方案设计中我们选用了LSB48-I、I/A型脉冲袋式除尘器，其基本参数如下表：表4 LSB48-I、1/A型脉冲袋式除尘器技术性能型号处理烟气量(m3)除尘效率（%）本体阻力（Pa）过滤面积（m2）滤 袋数 量(条)脉冲阀数 量（个）LSB48-I、1/A54301357099.50.61.245488过滤风速（m3/min）气源压力（kPa）滤袋规格（长宽高）（mm）脉冲控制仪表最大外形尺寸（长宽高）（mm）设备质量（kg）251962941202500电控或气控1800140045501370.70表5 LSB

20、48-I、1/A型脉冲袋式除尘器的外型尺寸（mm）ABeDLEab=ca1b1164013603803001720150016100=1600110120A1B1E1yxFa2b2=c2hA216801600120384110014100=1400119220B2E2A3B3E3a18a3b3=c3a215095436356100362100=200204管道的布置4.1管道布置的原则根据锅炉运行情况和锅炉房现场的实际情况确定各装置的位置。一旦确定了各装置的位置，管道的布置也就基本可以确定了。对各装置及管道的布置力求简单、紧凑、缩短管路，减少占地空间，节省投资，方便安装、调节和维护。4.2管径

21、的确定d= (m)式中： Q 工况下管道下的烟气流量m3/s （考虑漏风Q=5869.26m3/h） v 烟气流速m/s(对于锅炉烟尘v=10-15m/s取v=14m/s， 则d=0.38m 取400mm圆整并选取风道表6 新铸铁风管外径D/mm外径允许偏差/mm壁厚/mm4001.5内径 d1=400-21.5=397mm由公式d=计算出实际烟气流速v=13.18m/s5统阻力的计算5.1烟气在直管中的流动阻力计算由范宁公式计算Hf=式中： Hf直管阻力，J/kg L管道长度，m；（总长50mm）d管道直径，m；（d=400mm）u管道内烟气的平均流速，m/s；（u =13.18m/s）摩擦

22、阻力系数；新无缝钢管取0.1-0.2 此处取0.15Hf= = =1628.55 J/kg5.2局部阻力计算5.2.1弯头处阻力计算运用阻力系数法Hf=式中： Hf局部阻力，J/kg 异型管件的局部阻力系数，可在有关手册中查到， 或通过实验获得。u管道内烟气的平均流速，m/s；（u =13.18m/s）设计条件90标准弯头10个 =0.75 Hf1=10 =10 =651.4 J/kg5.2.2渐缩渐宽处阻力计算同样运用阻力系数法进口处： 长宽=1360mm300mm A1=0.408m2 出口处： 长宽=1360mm300mm A2=0.48m2管 径： D=400mm A=0.1256 m

23、2由A/A1=0.3 查表知进口处=0.49 A/A2=0.26 查表知进口处=0.35 Hf2= =（0.49+0.35） =72.96 J/kg5.3总的系统阻力计算Hf=Hf+Hf1+Hf2=1628.55+651.4+72.96=2352.91 J/kg6风机和电动机选择与计算 6.1标准状态下风机风量的计算 Qy=1.1Q(m3/h)式中： 1.1风量备用系数； Q标准状态下风机前风量，m3/h （考虑漏风Q=5869.26m3/h） 风机前烟气温度,若管道不太长，可以近似取锅炉排烟温度（160） B当地大气压，kPa （97.86kpa） 代入 Qy=1062.6 (m3/h)6.

24、2风机风压的计算 Hy=(Pa)式中： 1.2风压备用系数 系数总阻力，Pa （=2352.91 Pa） 风机前烟气温度；（=160） 风机性能表中给出的试验用气体温度；（=200） 标准状态下烟气密度（=1.32 kg/ m3） 代入 Hy= =2621.50(Pa) 根据Qy和Hy选定4-72型-5工况序号为5的风机，性能表如下表7 4-72型-5工况序号为5的风机性能表型号传动方式转速（r/min）工况序号流量(m3 /h)全压/pa4-72型-5A290057950-147203178-21976.3电动机功率的计算 Ne=（KW）式中： Qy风机风量(m3 /h) （ Qy=1062

25、.6 m3/h ) Hy风机风压Pa （ Hy= 2621.50 Pa ） 风机在全压头时的效率（一般风机为0.6） 机械传动功率（用V形带动传动时h2=0.95） 电动机备用系数，对引风机=1.3 代入Ne=13（KW）根据电动机的功率，风机的转速，传动方式选定Y160M2-2B35型电动机(功率是15 KW)7填料塔的设计7.1 吸收剂的选择 用5%的氢氧化钠溶液（逆流）吸收净化硫酸烟雾,吸收率为95%。7.2 流程图及流程说明该填料塔中，二氧化硫和烟气混合后，经由填料塔的下侧进入填料塔中，与从填料塔顶流下的清水逆流接触，在填料的作用下进行吸收。经吸收后的混合气 体由塔顶排除，吸收了二氧化

26、硫的碱液由填料塔的下端流出。（如右下图所示）图3 双碱法吸收二氧化硫工艺流程图7.3填料的选择 该过程处理量不大，所用的塔直径不会太大，可选用50mm陶瓷拉西环（乱堆）塔填料，其主要性能参数如下：比表面积：93 空隙率：0.81干填料因子：205 m-1 直径：50mm图4 拉西环外观图 图5 拉西环剖面图上两图为拉西环填料外表与剖面示意图下面对拉西环做简要说明：易于制造，价格低廉，且对它的研究较为充分，所以在过去较长的时间内得到了广泛的应用。7.5填料塔工艺计算7.5.1物性参数的确定1.液相物性参数查得时5%NaOH溶液的有关物性数据密度粘度表面张力2.气相物性数据混合气体的各组分平均摩尔

27、质量如下表表8 以1kg煤为基础烟气组分摩尔数(mol)烟气的体积分数(%)CO254.16712.85H2O31.8067.55SO20.93750.22N2242.4457.53过剩空气92.07621.85则烟气平均摩尔质量为：烟气的密度: 混合气体的粘度近似取空气粘度查得空气粘度在空气中的扩散系数:3.气液相平衡数据查表知，常压时在NaOH溶液中的亨利系数溶解度系数相平衡常数为7.5.2 物料衡算二氧化硫由6.35103/净化到450/脱硫效率：= =92.92=进塔气相摩尔比为： 出塔气相摩尔比为： Y2=（1-92.92)Y1=(1-92.92)0.002231=0.00016对于

28、纯溶剂吸收过程，进塔液相组成为：(5%的氢氧化钠溶液)混合气体流量： 惰性气体流量：V=V混（1-0.002226）=164.83 Kmol/h最小液气比： 取实际液气比为最小液气比的1.5倍，则可得吸收剂用量为：7.5.3填料塔塔径的计算 图6 填料泛点气速通用关联图（由关联图求解）20时烟气密度：kg/m3 （标况=1.32kg/m3）20时的烟气流量Q=气相质量流量:=3971.58=40781.42=5639.64Kg/h液相质量流量近似按纯水的计算:=L18.02=8042.8818.02=144932.7Kg/hEckert通用关联图的横坐标为: 由横坐标差得关联图中纵坐标为0.0

29、24液泛气速：选用50mm乱堆拉西环为填料则：=205m2/m3 近似取e=1 代入 =操作气速：u=塔径： 7.5.4填料层压降的计算采用Eckert通用关联图计算填料层压降横坐标为： 纵坐标为：查关联图可得：填料层压降为：泛点率校核:：则：（0.51.0）在允许范围内填料规格校核： 故选用50m陶瓷拉西环填料密度校核：润湿速率对于直径小于75mm的环形填料可取最小喷淋密度 实际喷淋密度:L=16.4经以上校核可知，填料塔直径适用合理7.5.5填料层高度计算 脱吸因数为: 气相总传质单元数为： 液体质量通量为：气体质量通量为：气相总传质单元高度采用修正的恩田关联式计算：查表得： at=93m

30、2/m3 液体黏度L=100.4-5pas=3.6kg/mh g=1.27108 m/h气膜吸收系数由下式计算：气体黏度 气体密度气体扩散系数液膜吸收系数由下式计算：由则: 因为：所以： 则：又：填料层的高度为： (安全系数 1.2-1.5 取1.5) 则 又因是拉西环填料 塔的，所以取,h=2.51.5m=3.75m 因此 Z=7.5m 由于填料层高度为7.5米大于4米，所以填料塔需分层，所以填料塔共分2层，每层均高3.75米。7.5.6填料塔的附属结构选择与计算1.液体分布器的选型该吸收塔液相负荷较大，而气相负荷较低故选用槽式液体分布器。2.分布点密度计算按Eckert建议值D大于等于12

31、00mm时喷淋点密度为因该塔液相负荷较大，设计去喷淋密度为则布液点数为：3.布液计算 式中： 即=144932.7kg/h 分布点数目 取，设计取4.填料支撑装置填料支撑装置对于保证填料塔的操作性能具有重大作用。采用结构简单、自由截面较大、金属耗用量较小的栅板作为支撑板。为了改善边界状况，可采用大间距的栅条，然后整砌一、二层按正方形排列的瓷质十字环，作为过渡支撑，以取得较大的孔隙率。由于采用的是的填料，所以可用的十字环。塔径D=1500mm，设计栅板由四块组成。且需要将其搁置在焊接于塔壁的支持圈或支持块上。分块式栅板，每块宽度为350mm，每块重量不超过700N，以便从人孔进行装卸。7.5.7

32、填料塔设计一览表表9 填料吸收塔设计一览表吸收塔类型：陶瓷拉西环吸收填料塔混合气处理量：5869.26m3/h名称 工艺参数物料名称5%氢氧化钠水溶液二氧化硫操作压力，kPa1013101.3操作温度，2020流速，m/s密度，kg/m310501.42流量，kg/h144932.75639.64塔径，mm1500填料层高度，mm75000压降，KPa23.54操作液气比32.53分布点数212黏度，kg/(m*h)3.60.065表面张力，kg/h9408968烟囱的设计8.1烟囱高度的确定首先确定共用一个烟囱的所有锅炉的蒸发量（t/h），然后根据锅炉大气污染物排放标准中的规定表（3-3-3

33、）确定烟囱高度 表10 锅炉烟囱高度锅炉总额定蒸发量（t/h）11-22-66-1010-2026-35烟囱的最低高度/m2025 30 35 40 45锅炉总额定出力：2（t/h）故选定烟囱高度为25m8.2烟囱直径计算1.烟囱出口内径可按下式计算d=0.0188式中： Q通过烟囱的总烟气量 （20时流量Q=3971.58 m3/h） 按下表选取烟囱出口烟气流速m/s （取机械通风、全负荷时=10m/s）表11 烟囱出口烟气流速/(m/s)运行情况通风式全负荷时最小负荷机械通风10-204-5自然通风6-102.5-3选定=4m/s代入d=0.37m，圆整取 d=0.5m2.烟囱底部直径：

34、d1=d+2ih （m）式中 d烟囱出口直径，m； H烟囱高度，m；i烟囱锥度，通常取i=0.02-0.03。d1 = d+20.0225=1.5m8.3烟囱的抽力Sy=0.0342H()B(Pa)式中： H烟囱高度m; （H=25m） Tk外界空气温度; （Tk=20） tp烟囱内烟气平均温度; （tp=70） B当地大气压Pa代入Sy=0.034225=41.8(Pa)9心得体会时至今日，十几天的课程设计终于可以画上一个句号了，但是现在回想起来做课程设计的整个过程，颇有心得，其中有苦也有甜，不过乐趣尽在其中呀！没有接受任务以前觉得课程设计设计只是对这学期来所学知识的单纯运用（这是我以前的一

35、种想法），但是通过这次做课程设计发现自己的看法有点太片面、太偏激了。课程设计不仅是对前面所学知识的一种检验，而且也是对自己能力的一种提高。下面我对整个毕业设计的过程做一下简单的总结。 第一，接到任务以后进行分析。分析自己要设计的方向和重点，以及设计中包含的成果。首先经过小组讨论得出：本次设计的方向及重点是DZL2-13型锅炉高硫无烟煤烟气袋式除尘湿式脱硫系统设计。结果中要有最优工艺流程及工艺参数的确定、烟气中物质量的计算、除尘、脱硫效率的计算、除尘设备的选型、脱硫塔的设计计算除尘设备的选型、脱硫塔的设计计算管路系统的设计计算、风机的选型、烟囱的设计计算、平面图绘制、工艺流程图绘制、除尘设备立体

36、图绘制、脱硫塔立体图绘制等。这是第一天小组得出的结论。 第二，分析过后就是找资料了。查资料是做课程设计的前期准备工作，好的开端就相当于成功了一半，到图书馆，上网查是最普遍的方式。总之，不管通过哪种方式查的资料都是有利用价值的。设计的前一两天小组成员就是各自查自己的资料，查到的资料储备下来以备后用。 第三，通过上面的过程，已经积累了不少资料，对自己的任务也大概有了一定了解，这一步就是在这样一个基础上，综合已有的资料来更透彻的分析任务。接下来就是做小组任务分析及多套治理工艺方案制定，最终经过讨论选出最佳工艺方案。第三天工艺流程确定，随之的就是设计计算。 第四，有了设计方向和重点、优良的工艺以及大量

37、的资料，就应该动手实现了。其实以前的三步都是为这一步作的铺垫。一步步地做下去之后，你会发现要做出来并不难，只不过每每做一会儿会发现一处错误要修改，就这样在不断的修改进步，再修改再进步。直到最终完成任务。从第三天工艺确定后我们组就开始了认真的设计。在此期间有过很多争论、有相同的见解、有高兴的时候，也有算错气的想放弃的时候。总之小组的每个成员都做出来最大的努力，坚持到了最后。 与队友的合作更是一件快乐的事情，只有彼此都付出，彼此都努力维护才能将作品做的更加完美。而团队合作也是当今社会最提倡的。 在此要感谢我的指导老师对我悉心的指导，感谢老师给我这样的机会锻炼。在整个课程设计过程中我懂得了许多东西，

38、也培养了我独立工作以及团队协作的能力，树立了对自己工作能力的信心，相信会对今后的学习工作生活有非常重要的影响。而且大大提高了实践的能力，使我充分体会到了在创造过程中的探索的艰难和成功的喜悦。虽然这个项目还不是很完善，但是在设计过程中所学到的东西是这次课程设计的最大收获和财富，使我终身受益。 10参考文献：1.王怀宇 主编：大气污染控制技术 中国劳动社会保障出版社 20092.张殿印 王纯 主编：除尘工程设计手册 化学工业出版社 20033.马广大 主编：大气污染控制技术 中国环境科学出版社 20034.魏先勋 主编 ：环境工程设计手册 湖南科学出版社 20025.李明俊 孙鸿燕 主编：环保机械与设备 中国环境科学出版社 20056.张殿印 张学义 主编: 除尘技术手册 冶金工业出版社 20027.贾绍义 柴诚敬 主编:化工原理课程设计 天津大学出版社 200311附图（见后页）