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1、第八章 内压容器,一、压力容器设计的内容,p（设计压力）t（设计温度正常工作的情况下设定的元件金属的温度）DN（公称直径）t（设计温度下的许用应力）j（焊接接头系数）等,1、确定设计参数,3、确定结构形式4、确定壳体（筒体、封头）壁厚强度计算5、选取标准件：法兰、支座、开孔附件等6、绘制设备图纸 本章主要讨论中低压化工容器筒体与封头的强度计算问题。,2、选择材料（讨论钢制化工容器）,压力低、按刚度设计的容器：尽量用低碳钢；压力较高之大型容器：普通低合金钢。价格比碳钢高20%，强度高3060%；介质腐蚀严重或产品纯度要求高：不锈钢；深冷容器：铜及其合金。,（1）判定在一个检验周期内，或在剩余寿命
2、期内，容器是否还能在原设计条件下安全使用。对于已不能在原设计条件下使用的容器，应通过强度计算，为容器提出最高允许工作压力。（2）如果容器针对某一使用条件需要判废，应为判废提供依据。,二、强度计算的内容,1.设计压力容器,2.校核在用容器,根据化工生产工艺提出的条件，确定设计所需参数（p，t，D），选定材料和结构型式，通过强度计算确定容器筒体及封头壁厚。已经制定标准的受压元件，可直接选取。,8.1 设计参数的确定,容器筒体和封头的直径都已经标准化（GB9019-88），不能随意取值。筒体与封头的公称直径要配套。对于钢板卷焊的筒体，以内径作为它的公称直径（表8-1）。,当用无缝钢管作筒体时，以外径
3、作为它的公称直径（表8-2）。设计时，应将工艺计算初步确定的容器内径调整为符合规定的公称直径。,一、容器直径,8.1 设计参数的确定,8.1 设计参数的确定,二、工作压力和设计压力,使用安全阀时，设计压力不小于安全阀的开启压力pk，或取最大工作压力的1.051.10倍；,设计压力p：在相应的设计温度下用以确定壳壁厚度的压力，亦即标注在铭牌上的容器设计压力。设计压力稍高于最大工作压力。,最大工作压力（pw）是指容器顶部在工作过程中可能产生的最高压力（表压）。,8.1 设计参数的确定,使用爆破膜作安全装置时，设计压力不得低于爆破片的设计爆破压力上限，根据爆破膜片的型式确定，一般取最大工作压力的1.
4、151.75倍作为设计压力。,盛装液化气容器 设计压力应根据工作条件下可能达到的最高金属温度确定（固定式容器，选最高温度下该气体的饱和蒸汽压作为设计压力）（表8-4，8-5）。,当容器内盛有液体物料时，若液体物料的静压力最大工作压力的5，则在设计压力中可不计入液体静压力，否则，须在设计压力中计入液体静压力。,8.1 设计参数的确定,小结：,（1）设计压力p应等于或略大于最大工作压力pw（2）装有安全阀时，应使 p pk，p=(1.051.10)pw（3）装有爆破片时，应使p大于使用温度下的爆破压力，p=(1.151.75)pw（4）盛装液化气体的容器，需考虑液化气体的临界温度tc50，p=50
5、饱和蒸汽压（室温下可能液化）tc50，p=最大填充量时50气体的压力,8.1 设计参数的确定,三、设计温度t,设计温度t：指容器在正常工作情况下，设定的元件的金属温度。,设计温度在容器设计中的作用：选择材料；确定许用应力。,设计温度不得低于容器工作时器壁金属可能达到的最高温度。如果容器器壁金属温度在0以下，则设计的设计温度不能高于器壁金属可能达到的最低温度。,8.1 设计参数的确定,确定设计温度的方法：（1）对类似设备实测；（2）传热计算；不加热或不冷却的器壁，且壁外有保温，设计温度取介质温度；用水蒸气、热水或其它液体加热或冷却的器壁，设计温度取加热（或冷却）介质的温度。,8.1 设计参数的确
6、定,计算压力pc：在相应设计温度下，用以确定元件厚度的压力，其中包括液柱静压力。当元件所承受的液体静压力小于5%设计压力时，可忽略不计。计算压力=设计压力+液柱静压力(5%P时计入),四、计算压力pc,计算时用计算压力，应用时用设计压力。在检查管理上，以设计压力分类。,8.1 设计参数的确定,通常取计算压力pc=设计压力p 计算压力设计压力工作压力=容器顶部表压,五、许用应力t,许用应力是以材料的各项强度数据为依据，合理选择安全系数n得出的，即,所需要考虑的强度指标主要有抗拉强度、屈服强度，对于需要考虑蠕变的材料，强度指标还应有蠕变强度。常用钢板与钢管的许用应力可从资料中直接查取（表8-6，8
7、-7，8-8，8-9）。,8.1 设计参数的确定,六、焊接接头系数j,容器上焊缝：纵焊缝A类焊缝环焊缝B类焊缝,纵向焊缝承受的应力比环向焊缝大一倍，焊接接头系数主要针对纵向焊缝。,8.1 设计参数的确定,常见的焊接形式：,搭接焊,对接焊,角接焊,8.1 设计参数的确定,常见的对接焊焊缝结构：,U型坡口（焊前）,U型坡口（焊后）,V型坡口（焊前）,V型坡口（焊后）,X型坡口（焊前）,X型坡口（焊后）,8.1 设计参数的确定,缺陷，夹渣，未焊透，晶粒粗大等，在外观看不出来；熔池内金属从熔化到凝固的过程受到熔池外金属的刚性约束，内应力很大。焊缝区强度比较薄弱,焊接后常出现：,焊瘤,咬边,未焊透,常见
8、的焊接缺陷,考虑是到焊接对强度的削弱，引入焊接接头系数j来降低设计许用应力的一种系数。,8.1 设计参数的确定,焊接接头系数的大小决定于焊接接头的型式和无损检测的长度比率,无损检验方法主要是：X射线检查和超声波检查,焊接接头系数j,焊接接头系数j一般取1或0.85,8.1 设计参数的确定,8.2 内压容器筒体和封头厚度的计算,一、内压容器的五种厚度,1.计算厚度,计算厚度（）：由公式采用计算压力得到的厚度，必要时还应计入其它载荷对厚度的影响。,内压圆筒器壁内的基本应力是薄膜应力，根据第三强度理论得出的薄膜应力强度条件是：,t 制造筒体的钢板在设计温度t下的许用应力r3 按第三强度理论得到的薄膜
9、应力的相当应力j 焊接接头系数,8.2 内压容器筒体和封头厚度的计算,对于筒体，强度条件为,筒体计算壁厚,多数情况下,筒体计算壁厚简化式，适用于大多数情况。,D：中径 Di：内径 d：壁厚,8.2 内压容器筒体和封头厚度的计算,2.设计厚度（d）,设计厚度（d）：计算厚度与腐蚀裕量C2之和,C2：腐蚀裕量，容器元件由于腐蚀或机械磨损而导致厚度变薄，在设计壁厚时要考虑容器使用寿命期内的安全性。,(mm),：腐蚀速率（mm/a），由材料手册或实验确定。,一般情况，=0.050.13mm/a，轻微腐蚀时，单面腐蚀C2=12mm，双面腐蚀C2=24mm，对于不锈钢，一般C2=0。,n：容器的设计寿命，
10、通常为1015年。,8.2 内压容器筒体和封头厚度的计算,名义壁厚 n：设计厚度加上钢材厚度负偏差C1后向上圆整至钢材标准规格的厚度，即为名义厚度。,3.名义厚度（n）,C1：钢板厚度负偏差（钢板在轧制时产生了偏差），压力容器常用的低合金钢和不锈钢的负偏差一律为-0.3mm,：除去负偏差后的圆整值,8.2 内压容器筒体和封头厚度的计算,标注在图样上的厚度即为名义厚度n,：除去负偏差后的圆整值,常用钢板厚度,注：5mm为不锈钢常用厚度。,钢板厚度尺寸系列已经标准化，不能随便选取，要按照标准GB709-88的规定选取。,元整值：将名义厚度元整至标准规定的规格厚度差值。,8.2 内压容器筒体和封头厚
11、度的计算,28,27,4.有效厚度（e）,有效厚度（e）：名义厚度减去钢材负偏差和腐蚀裕 量,有效厚度（e）是真正可以用来承受介质压力的厚度,8.2 内压容器筒体和封头厚度的计算,各厚度间的关系：,8.2 内压容器筒体和封头厚度的计算,5.最小厚度（min）,对于设计压力较低的容器，根据强度公式计算出来的厚度很薄。大型容器，如果筒体厚度过薄，将导致刚度不足而极易引起过大的弹性变形，不能满足运输、安装等要求。因此，必须限定一个最小厚度（不包括腐蚀裕量）以满足刚度和稳定性要求。,最小厚度min的规定（不包括腐蚀裕量）：,碳素钢、低合金钢容器：min不小于3mm；高合金制容器：min不小于2mm；,
12、8.2 内压容器筒体和封头厚度的计算,1）若 取,当筒体的计算厚度小于最小厚度时，应取最小厚度作为计算厚度。此时名义厚度：,2）若 取,8.2 内压容器筒体和封头厚度的计算,例1 设计条件如下：p=0.3MPa，Di=2m，t=113MPa，j=0.85，C2=2mm。试确定容器筒体的计算厚度、设计厚度，名义厚度、有效厚度、圆整值。,解：,8.2 内压容器筒体和封头厚度的计算,查表8-10（p171），j=,查表8-11（p173），5mm厚钢板的负偏差C1=,取n=5mm是合适的,例2：已知筒体Di=1m，p=0.3MPa，t=100，材料Q235B；全焊透对接焊缝，局部无损探伤；取腐蚀裕量
13、C2=2mm。求名义厚度。,查表8-6（p167），得 t=100时t=,取,8.2 内压容器筒体和封头厚度的计算,解：,113MPa,0.85,0.3mm,查P168表8-7,（假设钢板厚度在616mm范围并用插值法）,；取,例3：确定一容器筒体的计算厚度、设计厚度d、名义厚度n和有效厚度e。已知：设计压力p=1.9MPa，设计温度t=330，内径Di=800mm，介质对钢板的腐蚀速率：=0.15mm/年，设计寿命10年，材料：16MnDR。全焊透对接焊缝，全部无损探伤。,解：,查P171表8-10,8.3 在用容器的强度校核,取,n=8mm在（616）mm和（825）mm 范围内，因此t取
14、值合适。,圆整值,8.3 在用容器的强度校核,C1=0.3mm,2）确定参数DN=600mm，筒体采用板卷，Di=600mm；pc=2.2MPa；因压力为中压，直径较小，故采用带垫板单面对接焊结构，局部无损探伤，查表8-10，j=0.8；塔体保温，设计温度取介质温度，t=170MPa；腐蚀轻微，单面腐蚀，C2=1mm。,例4：设计乙烯精馏塔。由工艺计算得出塔体公称直径为600mm，工作压力为2.2MPa（不计液注高度），工作温度t=-3-20，塔体保温。确定该塔壁厚及选用的材料。,解：1）选材,介质腐蚀性轻微；工作温度低温；工作压力中压，故选用16MnR。,焊缝结构,8.2 内压容器筒体和封头
15、厚度的计算,3）确定计算壁厚,设计厚度,查表8-11，得C1=0.6mm,圆整为7mm，即,8.2 内压容器筒体和封头厚度的计算,例5 设计锅炉汽包的筒体壁厚。工作压力为15.6MPa，工作温度为350，其内径为1300mm。,解：,1）选材：工作温度中温，工作压力为高压，有轻微腐蚀。故采用低合金钢18MnMoNbR（GB6654-96)。s=410MPa。,2）确定参数,a.工作压力15.6MPa，是高压容器b.焊缝结构必须是双面对接焊结构或其他等强度焊接，100%无损探伤，j=1,c.筒体需保温，设计温度取介质温度，350=190MPa,d.需安装安全阀，pc=p=1.115.6=17.1
16、6(MPa)。,e.水蒸气对低合金钢有轻微腐蚀，且为单面腐蚀，C2=1mm。,8.2 内压容器筒体和封头厚度的计算,3）计算壁厚,设计厚度,查表得C1=1.4(mm),名义厚度,圆整为,圆整量,8.2 内压容器筒体和封头厚度的计算,二、内压凸形封头厚度计算,封头种类,凸形封头,平板形封头,锥形封头,带折边的锥形封头,不带折边的锥形封头,8.2 内压容器筒体和封头厚度的计算,1.半球形封头,半球形封头是由半个球壳构成。直径较小、器壁较薄的半球形封头可整体热压成形。大直径的则先分瓣冲压，再焊接组合。,焊缝,钢板,钢板,焊缝,8.2 内压容器筒体和封头厚度的计算,8.2 内压容器筒体和封头厚度的计算
17、,半球形封头厚度计算公式,半球形封头厚度简化计算公式,优点：薄膜应力为相同直径圆筒体的一半，最理想的结构形式。缺点：深度大，直径小时，整体冲压困难，大直径采用分瓣冲压其拼焊工作量也较大。应用：高压容器,8.2 内压容器筒体和封头厚度的计算,1.半球形封头,2.标准椭圆形封头,由半个椭球面和短圆筒（直边）组成,长轴半径a和短轴半径b之比a/b=2,曲面深度h=Di/4,8.2 内压容器筒体和封头厚度的计算,直边高度h0与封头直径有关,直边的作用：避免封头和筒体的连接焊缝处出现经向曲率半径突变，以改善焊缝的受力状况。,封头的直边高度h0/mm,标准椭圆形封头的壁厚计算式：,标准椭圆形封头的壁厚简化
18、计算式：,标准椭圆形封头的计算厚度不得小于封头内径的0.15，即,8.2 内压容器筒体和封头厚度的计算,查表8-6（P167）Q235B在t=100时，t=,名义厚度圆整为20mm（=1.0mm），即圆筒的名义厚度n=20mm,1）筒体,例6：已知：p=2Mpa，t=100，Di=1600mm，腐蚀裕量C2=2mm，材料Q235B，封头拚接焊缝100%探伤，其他20%探伤，双面对接焊。求：确定圆筒及标准椭圆封头的名义厚度。,解：,查表8-10（P171）j=,8.2 内压容器筒体和封头厚度的计算,C1=0.3mm,113MPa,0.85,2）封头,查表8-10（P171）j=,名义厚度圆整为1
19、8mm（=1.5mm），即标准椭圆形封头的名义厚度n=18mm,8.2 内压容器筒体和封头厚度的计算,1,C1=0.3mm,3.蝶形封头,结构：又称带折边球形封头，由半径为Rc的球面体、半径为r的过渡圆弧（即折边）和高度为h0的短圆筒（即直边）等三部分组成,8.2 内压容器筒体和封头厚度的计算,优点：过渡圆弧降低了封头深度，方便成型，且压制碟形封头的钢模加工简单，应用广泛。,缺点：不连续曲面，存在较大边缘弯曲应力。边缘弯曲应力与薄膜应力叠加，使该部位的应力远远高于其它部位，故受力状况不佳。,球面部分的薄膜应力：,Rc：球面部分的中面半径,：壁厚,8.2 内压容器筒体和封头厚度的计算,折边：折边
20、内除了薄膜应力外，还有较大弯曲应力，总应力大于球面内的应力：,M：碟形封头的形状系数,Rci：球面内半径 r：折边半径,表8-13 形状系数M,8.2 内压容器筒体和封头厚度的计算,蝶形封头壁厚：,蝶形封头厚度计算公式,蝶形封头厚度简化计算公式,令Rci=Di，则：,=0.9或1，常取0.9。,8.2 内压容器筒体和封头厚度的计算,GB150-1998规定：,碟形封头的厚度如果太薄，也会发生内压下的弹性失稳。M1.34时，e0.15%DiM 1.34时，e0.30%Di,8.2 内压容器筒体和封头厚度的计算,4.球冠形封头,结构：将球面部分直接焊在圆柱壳体上，构成了无折边球形封头。封头的球面半
21、径一般取等于圆柱筒体的内直径或0.9倍至0.7倍的内直径。,优点：结构简单、制造方便，常用作容器中两独立受压室中间封头，端盖。,缺点：无转角过渡，存在相当大的不连续应力，其应力分布不甚合理。,8.2 内压容器筒体和封头厚度的计算,应用：端封头或容器中两个相邻承压空间的中间封头，承压小。,折边封头与筒体连接处存在较大的边界应力，厚度计算要考虑边界应力：,Q：系数，查GB150-1998 Q1，Q越大，说明边界应力影响越大。,8.2 内压容器筒体和封头厚度的计算,三、锥形封头,轴对称锥壳,无折边锥壳,带折边锥壳：有过渡圆弧（折边）和直边,不带折边锥形封头,局部加强的不带折边锥形封头,带折边锥形封头
22、,不带折边锥形封头与筒体连接处存在较大边界应力，降低边界应力的方法：1）局部加强；2）加折边和直边,8.2 内压容器筒体和封头厚度的计算,带折边锥形封头,（直边）,（折边）,8.2 内压容器筒体和封头厚度的计算,特点：结构不连续，应力分布不理想,应用,许多化工设备的底盖，便于卸料。,不同直径圆筒体的中间过渡段（变径段）,中低压,结构限制 无折边锥形封头：半锥角30 带折边锥形封头：半锥角60 折边半径r：不小于Di的10%，且不小于该过渡段厚度的3倍。,8.2 内压容器筒体和封头厚度的计算,1.不带折边锥形封头,锥形壳体的最大薄膜应力位于锥体大端：,若不考虑封头与圆筒连接处的边界应力，则：,当
23、pc5MPa时,简化式,8.2 内压容器筒体和封头厚度的计算,实际上封头与圆筒连接处存在较大的边界应力，引入系数Q，则：,不带折边锥形封头厚度计算式,不带折边锥形封头锥壳简化计算式,1.不带折边锥形封头,8.2 内压容器筒体和封头厚度的计算,Q,锥形封头大端与圆筒连接处Q值图,8.2 内压容器筒体和封头厚度的计算,2.带折边锥形封头,带折边锥形封头中折边的应力总小于锥体大端处的应力，因此按锥体大端处的薄膜应力建立强度条件：,8.2 内压容器筒体和封头厚度的计算,令,带折边锥形封头厚度计算式,带折边锥形封头厚度简化计算式,8.2 内压容器筒体和封头厚度的计算,系数f0值,8.2 内压容器筒体和封
24、头厚度的计算,当大端与小端直径之比大于4时，小端不必计算，取与大端相同的厚度。,3.锥形封头小端,8.2 内压容器筒体和封头厚度的计算,四、平板形封头,优点：平板封头结构简单，制造方便。,缺点：受力时产生弯曲变形的不利状态，在同样直径和载荷下所需的厚度最大，很少用于压力容器。,仅用于：1）常低压设备和高压小直径设备；2）压力容器的人孔、手孔及在操作时需封闭的接管盲板、换热器端盖等。,8.2 内压容器筒体和封头厚度的计算,四、平板形封头,平板形封头的厚度计算式：,K：结构系数（P183表8-15）,Dc：计算直径，一般是指容器的内径，在有些结构中DC是指密封垫片的平均直径。,B：计算厚度,8.2
25、 内压容器筒体和封头厚度的计算,五、计算厚度的通式,K：形状系数,圆柱形筒体和标准椭圆形封头，K=1球壳和半球形封头，K=0.5蝶形封头，K=M，M查表8-13，=0.9或1无折边锥形封头，K=Q，Q查图8-7折边锥形封头，K=f0，f0查表8-14,（除平板封头）,8.2 内压容器筒体和封头厚度的计算,例7：为一Di=800mm圆筒设计封头。已知：材料Q235B，设计压力p=1.0MPa，t=200，试确定计算厚度：（1）半球形封头；（2）标准椭圆封头；（3）球面内半径Ri=720mm，折边内半径r=108mm的碟形封头；半球形封头j=0.85，其余j=1。,1）半球形封头,解：,查表8-6
26、（P167）Q235B在200时的t=,2）标准椭圆形封头,8.2 内压容器筒体和封头厚度的计算,99MPa,3）碟形封头,结论：凸形封头曲面深度越浅，计算厚度越大（用料越多）。,8.2 内压容器筒体和封头厚度的计算,六、封头的选择,为了节省钢板，要求封头单位容积的表面积越小越好。上述各类凸形封头中，半球形封头单位容积的表面积最小，标准椭圆形封头和碟形封头的单位容积的表面积比半球形大，无折边锥形封头最大。,封头的选择主要根据设计对象的要求，在满足工艺要求的前提下，同时考虑经济技术指标。,1.几何方面,8.2 内压容器筒体和封头厚度的计算,要求封头制造容易，封头愈深，直径和厚度愈大，制造愈困难。
27、半球形封头由于深度大，制造比较困难，标准椭圆形封头和其它凸形封头制造较易，而平板封头制造最容易。,为了节省材料，要求封头在相同直径、相同材料和相同压力作用下厚度越小越好。半球形封头厚度最小；标准椭圆形封头次之；碟形封头再次之；平盖封头厚度最大。,2.力学方面,3.制造方面,综合以上结果，标准椭圆形封头几何形状和受力状态都比较好，制造难度又不大，因此，这种封头在化工生产上得到了广泛的应用。,8.2 内压容器筒体和封头厚度的计算,8.3 在用容器的强度校核,（1）原设计已明确提出所采用的强度设计标准的，应按该强度标准进行强度校核（2）当被校核的容器材料牌号不明时，应按同类常用材料的最低标准进行强度
28、计算（3）焊接接头系数应根据焊接接头的实际结构型式和检验结果，参照原设计规定选取。（4）对于使用多年的容器，或者是腐蚀比较严重的容器，其厚度：,一、在用压力容器强度校核的原则,8.3 在用容器的强度校核,二、在用压力容器强度校核,1.在用压力容器在校核压力下的应力应小于材料的许用应力,K：形状系数,pch：校核压力，根据实际情况可取pw、pk、p,e：有效厚度,新容器：e=n-C1-C2,使用多年或腐蚀严重容器：e=Cmin-2n,8.3 在用容器的强度校核,2.在用压力容器的最大允许工作压力应大于校核压力,二、在用压力容器强度校核,最大允许工作压力,注：对带折边的锥形封头，若折边处的实际厚度
29、小于锥体部分，则折边和锥体分别校核：,锥体部分：K=f0,折边部分：K查表8-16（P187）,8.3 在用容器的强度校核,折边锥形封头折边部分的K值,8.3 在用容器的强度校核,厚度系数的大小反映了筒体厚度上的富裕程度（容器的承压潜力）。,三、厚度系数,厚度系数=e/1,最大允许工作压力应大于设计压力,8.3 在用容器的强度校核,例8 校验旧气瓶。资料记载该气瓶材质为40Mn2A，系无缝钢管收口而成。实测其外径为219mm，最小壁厚为6.5mm。查材料手册得该材料的t=262MPa。（1）常温下可否充15MPa氧气？（2）如强度不够，最高允许工作压力多少？,解：1）确定参数,pc=15MPa
30、，D0=219mm，Cmin=6.5mm,无缝钢管j=1，C2=1mm,Di=D0-2 e=219-25.5=208mm,8.3 在用容器的强度校核,实测壁厚6.5mm,e=Cmin C2=6.5-1=5.5mm,充15MPa强度不够。,3）确定最高允许工作压力,该气瓶的最大安全使用压力为13.85MPa。,校核公式为,2）强度校核,计算公式为,8.3 在用容器的强度校核,由p167表8-6查得15CrMoR在t=350时的t=133MPa,取pc=p=2MPa,（2）设计厚度,例9：已知一制成容器，Di=1000mm，n=12mm，p=2MPa，t=350，材料：15CrMoR，j=1，腐蚀
31、裕量C2=2mm。求圆筒的：计算厚度，设计厚度，圆整值，有效厚度，最高允许工作压力。,解：（1）计算厚度,8.3 在用容器的强度校核,（3）圆整值,C1=0.3,（4）有效厚度,（5）最高允许工作压力,8.3 在用容器的强度校核,名义壁厚取,例10 确定精馏塔封头形式及尺寸。塔径Di=600mm，壁厚n=7mm，材质为15CrMoR，计算压力p=2.2MPa，工作温度t=-3-20。,pc=p=2.2MPa，Di=600mm，C2=1mm，封头材质15CrMoR，t=167MPa(表8-7)。,解：确定参数,1）采用半球形封头,采用双面焊，局部无损探伤，j=0.85。,d=+C2=2.3+1.
32、0=3.3(mm),C1=0.3mm,8.3 在用容器的强度校核,此封头可以整板冲压，j=1。,2）用标准椭圆形封头,C1=0.3mm,名义壁厚取,8.3 在用容器的强度校核,3）采用碟型封头,取M=1.4，=0.9,C1=0.3mm,名义壁厚取,8.3 在用容器的强度校核,选结构形式为表8-15中第9种平板封头，K=0.3，j=1，Dc=600mm。,（4）采用平板封头,C1=0.3mm,名义壁厚取,8.3 在用容器的强度校核,各种封头计算结果比较,8.3 在用容器的强度校核,例11 试确定液氨储罐壁厚，该储罐直径Di=1.2m，两端系标准椭圆形封头，全容积为5.1m3。罐体及封头材料均为16MnR。液氨系毒性程度为中度危害的介质，50时的饱和蒸气压为2MPa（绝对压强），腐蚀裕量按2mm考虑。,解：,封头与筒体壁厚计算公式相同，所以按筒体计算，封头取相同的名义壁厚。,设计压力应取50时液氨的饱和蒸汽压，应取表压，即应取1.9MPa，实际取2.0MPa；,本容器的PV10MPam3，属于三类容器，焊缝需要100%探伤，故j=1。,16MnR的常温许用应力从表8-11查得，t=170MPa；,8.3 在用容器的强度校核,p=2.0MPa，j=1，t=170MPa,名义厚度圆整为n=10mm，圆整值=0.06mm,8.3 在用容器的强度校核,
