城市生活污水处理氧化沟工艺计算方法.doc

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1、1 处理规模的确定21.1 设计基础资料21.2 设计计算32 污水处理物设计计算42.1 设计进出水水质42.2 进水管道设计计算52.3 中格栅设计算52.3.1 设计参数52.3.2 设计计算62.4 进水井的计算92.5 提升泵房和积水井设计计算92.6 细格栅设计计算102.6.1 设计参数102.6.2 设计计算102.7 沉砂池设计132.7.1 设计参数132.7.2 设计计算132.8 巴氏计量槽设计计算152.9反应池配水井设计计算172.9.1 设计条件172.10 氧化沟设计计算182.10.1 设计条件182.10.2 设计参数192.10.3 设计计算192.11

2、沉淀池设计计算272.11.1设计说明272.11.2 池体设计计算273 污泥处理部分构筑物设计303.1 污泥浓缩池设计计算303.1.1 设计概述303.2.2 设计计算303.2 脱水设备的计算323.2.1 设计条件323.2.2 设计计算323.2.3 脱水附属设备选型323.3 污泥干化厂的设计计算33第二篇 设计计算说明书1 处理规模的确定1.1 设计基础资料该直达市2009年末直达市建成区人口110000人。污水量210395L/人d，从2010年往后，由于人们的生活水平越来越高，因此所用水量增加，从而污水量也随着增加。根据该直达市的总体规划，人口自然增长率为6.8，机械增长

3、率近期14。1.2 设计计算根据An=P1(1+a+b)n,计算出2010年2030年的人口及污水处理厂处理规模如下表： 年份自然增长率 （）机械增长率 （） 总人口 （人）单位污水量（升/人天）处理规模(万m3/t）20116.8141122880.212.3620126.8141146240.212.4120136.8141170080.212.4620146.8141194420.222.6320156.8141219260.222.6820166.8141244620.222.7420176.8141270510.232.9220186.8141296940.232.9820196.8

4、141323910.263.4420206.8141351450.263.5120216.8141379560.263.5920226.8141408060.304.2520236.8141437540.304.3120246.8141467450.304.4020256.8141497970.364.9420266.8141529130.335.0520276.8141560940.335.1520286.8141593400.365.7420296.8141626550.365.8620306.8141660380.365.98由上式计算可知道，此污水处理厂分两期设计，二期预留用地。一期为

5、8年，二期为12年，一期处理量为3万立方米/天，二期为6万立方米/天。2 污水处理物设计计算2.1 设计进出水水质 （1）设计流量 60000m3/d,其中一期为30000m3/d。查下表一可以计算出最大设计流量。表一 生活污水量总变化系数Kz平均日流量l/s）4610152540701202004007501600Km2.32.22.12.01.891.801.691.591.511.401.301.20上表来自水处理工程设计（刘红主编）84页。查上表得：处理量为60000m3/t时，Km=1.32，处理量为30000m3/t时，Km=1.44。所以两期的设计最大处理量Make=600001

6、.32=79200m3/d=0.917 m3/s，一期的设计最大处理量Make(1)=300001.44=43200m3/d=0.5m3/s。 （2）进水水质： BOD5浓度S0=220mg/L；SS浓度X0=210mg/L；TN=45mg/L；碱度（以CaCO3 计）取280mg/L；Norm=50mg/L；Could=300mg/L；NH3N=40mg/L。 （3）出水水值：BOD5浓度Be20mg/L；SS浓度Be20mg/L；Could60mg/L；NH3N8mg/L；TP1mg/L；TN15mg/L。2.2 进水管道设计计算取进水管的流速为v=0.8 m3/s，则进水管的截面积进水管

7、管径圆整后取1220mm。校核管道流速：2.3 中格栅设计算2.3.1 设计参数由于提升泵房采用潜污泵，为了使泵减少磨损，则选用栅条间隙为25mm。由于城市污水长距离运输到污水处理厂，污水在运输过程中有损失，故当污水送到污水处理厂后应在地下，通过对当地地势及管网的安排取进水口在地下6米处。设计参数选择如下：栅前水深h=0.5m,过栅流速v=0.9m/s,栅条宽度s=0.01m，格栅安装高度倾角为75。设计计算图如下所示：（注）计算公式参考城市污水厂处理设施设计计算31页35页。 图2.3.1 格栅设计计算示意图2.3.2 设计计算 （1）栅槽宽度 栅条间隙数n,个 式中 Make 最大设计流量

8、，m3/s； 格栅安装倾角，（）；取=75； b 栅条间隙，m，取b=0.025m； v 过栅流速，m/s，取v=0.9 m/s h 栅前水深，取0.5m。格栅采用4台，一期两台，二期两台。一次性施工完成。所以单个格栅的的流量=0.5/2=0.25 m3/s。则单个格栅的间隙数校核过栅流速： 栅槽宽度B栅槽宽度一般比格栅宽0.20.3m，取0.2m。设栅条宽度 S=10mm则栅槽宽度 （m）栅槽之间的墙的宽度为0.5m，所以格栅安装的总宽度=0.964+30.5=5.34m。 （2）通过格栅的水头损失 进水渠道渐宽部分长度L1。 设进水渠道宽B1=0.75m,渐宽部分展开角1=20，进水渠道内

9、的流速为0.7m/s。栅槽与出水渠道连接处的渐宽部分长度L2，m 通过格栅的水头损失h1，m 式中 h 1通过格栅的水头损失，m; h0计算水头损失，m; k系数，格栅受栅渣堵塞时水头损失增大的倍数，一般取k=3； 阻力系数，其值与格栅的断面有关，按水处理构筑物设计与计算一书中第107页的表41选用。当栅条断面选用矩形时有： =2.42。 （3）栅后槽总高度H,m设栅前渠道超高h2=6mH=h+h1+h2=0.5+0.09+6=6.59m （4）栅槽总长度 L,mL=L1+L2+1.0+0.5+=0.29+0.15+1.0+0.5+=3.68m （5） 每日栅渣量W据城市污水厂处理设施设计计算

10、35页，取W1=0.07 m3栅渣/10 3m3废水。W每日栅渣量，m3/d;W1栅渣量，m3栅渣/10 m3 废水；km生活污水流量总变化系数，km=1.32。四台格栅机的总栅渣量为1.154=4.6 m3/d 0.2 m3/d，故采用机械清渣。 （6）格栅除污设备选择选用四台GSHZ型回转式格栅除污机，每台过水流量为0.25 m3/s，即21600 m3/d。根据设备制造厂商提供的回转式格栅除污机的有关技术资料，所选设备技术参数为： 安装角度为75 电机功率为1.5kw 沟宽960mm 栅前水深0.5 m 过栅流速0.89 m3/s 耙齿栅隙为25mm 过水流量为21600 m3/d2.4

11、 进水井的计算因为进水井在粗格栅之前并和粗格栅连接，起到对各个格栅平均分配进水的作用，故取进水井的宽与格栅的总宽度相同，取宽度为5.34m，取长度为2.50m。则进水井的尺寸为2500 mm5340mm。2.5 提升泵房和积水井设计计算 （1）泵的选择近期设计最大流量为0.5m3/s，近期、远期各选用三台潜污泵，两用一备。总的为六台潜污泵，四用两备。每台泵的流量为900m3/h，抽升一般的废水多采用PW型污水泵，对于有腐蚀性的废水，应选择合宜的耐腐蚀泵或耐酸泵。抽升泥渣多的废水和污泥时，可选择泥沙泵或污泵。本设计中，查污水处理厂工艺设计手册354页可以选出适合该泵房的QW系列潜污泵。所选泵的型

12、号及参数如下： 型号：350QW1000-8-37 排出口径：350mm 流量：1000 m3/h 扬程：8m 转速：980 r/min 功率：37KW效率：83.2% 重量：1100kg （2） 集水井设计计算 设计要求机组布置时，在机组之间以及机组和墙壁间应保持一定的距离。电动机容量小于50kw时，机组净距不小于0.8米；大于50kw时，净距应大于1.2米。机组于墙的距离不小于0.8米，机组至低压配电盘的距离不小于1.5米。考虑到检修的可能，应留有足够距离以抽出泵轴和电机转子，如无单独的检修间，则泵房内应留有足够的场地。此外，泵站内的主要通道应并不小于1.01.2米。集水池的容积应大于污水

13、泵5分钟的出水量。该设计中，取两机组的中心距离为2.5米，最边上的机组与墙的距离为1.5米，则泵房总长=1.52+52.5=15.5米=15500mm。设计计算根据上面选择的泵，单台泵的流量为为1000m/h，即0.28m/s，因此在二期四台泵同时工作时，五分钟内的出水量为0.28560=336，考虑到有效利用体积，取400m，则集水池的平面面积集水池的宽（3) 泵房设计泵房设计一座，建造集水池的上方，泵房的平面尺寸为长15.5米，宽6.46米。2.6 细格栅设计计算2.6.1 设计参数由于提升泵房采用潜污泵，为了使泵减少磨损，则用粗格栅选用栅条间隙为25mm。由于城市污水长距离运输到污水处理

14、厂，污水在运输过程中有损失，故当污水送到污水处理厂后应在地下，通过对当地地势及管网的安排取进水口在地下6米处。设计参数选择如下：栅前水深h=0.5m,过栅流速v=0.9m/s,栅条宽度s=0.01m，格栅安装高度倾角为75。2.6.2 设计计算 （1）栅槽宽度 栅条间隙数n,个 式中 Make 最大设计流量，m3/s； 格栅安装倾角，（）；取=75； b 栅条间隙，m，取b=0.008m； v 过栅流速，m/s，取v=0.8 m/s h 栅前水深，取0.5m。格栅采用4台，一期两台，二期两台。一次性施工完成。所以单格栅的的流量=0.5/2=0.25 m3/s。则单个格栅的间隙数 校核过栅流速：

15、 栅槽宽度B栅槽宽度一般比格栅宽0.20.3m，取0.2m。设栅条宽度 S=10mm则栅槽宽度 （m）栅槽之间的墙的宽度为0.5m，所以格栅安装的总宽度=1.584+30.5=7.82m。（2）通过格栅的水头损失进水渠道渐宽部分长度L1。设进水渠道宽B1=1.0m,渐宽部分展开角1=20，进水渠道内的流速为0.7m/s。栅槽与出水渠道连接处的渐宽部分长度L2，m 通过格栅的水头损失h1，m 式中 h 1通过格栅的水头损失，m; h0计算水头损失，m; k系数，格栅受栅渣堵塞时水头损失增大的倍数，一般取k=3； 阻力系数，其值与格栅的断面有关，按水处理构筑物设计与计算一书中第107页的表41选用

16、。当栅条断面选用矩形时有： =2.42。 （3）栅后槽总高度H,m 设栅前渠道超高h2=0.5m H=h+h1+h2=0.5+0.31+0.5=1.31m （4）栅槽总长度 L,mL=L1+L2+1.0+0.5+=0.8+0.4+1.0+0.5+=2.97m （5）每日栅渣量W据城市污水厂处理设施设计计算35页，取W1=0.08 m3栅渣/10 3m3废水W每日栅渣量，m3/d;W1栅渣量，m3栅渣/10 m3 废水；km生活污水流量总变化系数，km=1.32。0.2 m3/d故采用机械清渣。（6）格栅除污设备选择选用四台回转式格栅除污机，每台过水流量为0.25 m3/s，即21600 m3/

17、d。根据设备制造厂商提供的回转式格栅除污机的有关技术资料，所选设备技术参数为： 安装角度为75 电机功率为1.5kw 沟宽1580mm 栅前水深0.5m 过栅流速0.8m/s 耙齿栅隙为8mm 过水流量为21600 m3/d2.7 沉砂池设计2.7.1 设计参数最大设计流量时的流速, m/s ,取v=0.20m/s最大设计流量时的流行时间，s,取t=40s设计参数及公式来源于城市污水厂处理设施设计计算中的第3740页 图2.7.1 平流式沉砂池设计计算图2.7.2 设计计算此次设计沉砂池选用平流式的沉砂池，施工分两期完成，即总共要建4格沉砂池，一期建两格，二期再建两格。设计水量根据一期的最大水

18、量设计，而一期建两个沉砂池，故每个沉砂池的最大设计流量为0.25 m3/s。设计计算中按一期流量计算。 （1）沉砂池长度L，m （2）沉砂池每格水流断面面积A （3）池总宽度B, m一期、二期各两格，总的四格，设每格宽1.5米，则总宽为6.0米，一期为3.0米。 （4）沉砂池的有效水深h2取沉砂池每个分格宽度为B=1.5m。则： 1.2m(合理) （5）每格沉砂池沉砂斗所需容积v 式中： v沉砂斗容积，m3; t 清除沉砂的时间间隔，d,取t=2天 x城市废水中的沉砂量，取X=30 m3沉砂/106废水； km生活污水流量总变化系数。 （6）每格沉砂斗所需容积V1 沉砂池的每一个分格设有两个沉

19、砂斗，则每个沉砂斗的容积为： （7）沉砂斗尺寸 a 沉砂斗上口宽a ,m 式中 斗高，m,取=1.0m； 斗底宽，m，取=0.5m。 b 沉砂斗容积v1，m3 =0.32 （8）沉砂室高度h3，m，采用重力排砂，设池底坡度为0.06，坡向砂斗。沉砂室由两部分组成：一部分为沉砂斗，另一部分为沉砂池坡向沉砂斗得过渡部分，沉砂室的宽度为沉砂室宽度=2（3.74+1.16）+0.2=10(m) （9） 沉砂池总高度H，m 取超高h1=0.3米 H=h1+h2+h3=0.3+0.67+1.12=2.29(m) (10) 砂水分离器的选择沉砂池的沉砂经排砂装置排除的同时，往往是砂水混合体，为进一步分离砂和

20、水，需配套砂水分离器。清除沉砂的间隔时间为两天，根据该工程的排砂量，选用螺旋砂水分离器。该设备的主要技术性能参数为处理量：20L/S电机功率：0.37KW机体最大宽度：1420mm2.8 巴氏计量槽设计计算巴氏计量槽安装在沉砂池之后，设于总出水干渠上。一期全部设计完工。计量槽分成三段：进水收缩段、中间喉渠和出水扩大段。槽身及其前后的明渠均要求矩形断面。前后明渠的底坡可以相等，也可以不相等。计算示意图如下所示：（注：巴士计量槽的计算公式来自于水污染控制工程333页） 图2.8.1 巴式计量槽设计计算图喉渠有一对0.375的顺坡，出水段的头部有一段0.166的反坡，由此造成水流自由跌落。同时，为了

21、保证计量准确，对跌落度有如下要求：当b=0.15m时，H20.3m时，H20.7H1。通过计量槽的流量与进水段的水深有如下关系： Q=mbH1式中：Q通过计量槽的流量，m3/s； b喉宽，（一般取上游渠宽的1/3-1/2），m； H1进水段的正常水深，m； m 、系数，当b=0.15m时，m=0.384, =1.58; 当b=0.3-1.75m时，m=0.365, 由水污染控制工程中表23-6查出。不同喉宽时的值喉b(m)0.30.500.751.001.261.501.751.5221.541.5571.571.5781.5851.59进水段侧面有一观察井，两者开洞相连，测量水位H1的仪器可

22、设于其内。最好是自动测量，谣传指挥。计量槽的各部分尺寸和通过水量有关，由于通过最大数量为916.67L/s，可根据水污染控制工程P334中表23-7。得到：通过流量（L/s）b(mm)L1(mm)L2(mm)L3(mm)B1(mm)B2(mm)A(mm)C(mm)K(mm)P(mm)最小最大1010005001450600900108080075225500500当b=0.5m,查上表得=1.54,m=0.365,则有：一期进水段正常水深 二期进水段正常水深2.9反应池配水井设计计算2.9.1 设计条件一期设计最大处理规模为0.5 m3/s，二期扩建至1.0 m3/s，平流沉砂池的出水经配水井

23、流入氧化沟，氧化沟一期、二期各两座，总的设四座氧化沟。（注：计算中公式和示意图来自城市污水厂设计计算第29页）2.9.2 设计计算 图2.9.1 配水井设计计算示意图 （1）进水井管径D1,m 配水井进水管设计流量Q=1.0 m3/s。当进水管径为D1=1200mm时，流速为0.885m/s1.0m/s，满足设计要求。 （2）矩形宽顶堰 进水从配水井中心进入，经等宽度堰流入2个水斗再由管道接入四座氧化沟，每个氧化沟的分配水量为q=1.0/4=0.5m3/s,配水井采用矩形宽顶溢流堰至配水管。 堰上水头H，m 因单个出水溢流堰的流量为0.25 m3/s，一般大于100L/s采用矩形堰，小于100

24、L/s采用三角堰，所以，本设计采用矩形堰。（堰高H取0.5m） 矩形堰的流量 式中 q矩形堰的流量，m3/s； H堰上水头，m； b堰宽，m，取b=1.0m； m0流量系数，通常取0.3270.332，该设计中取0.33。则 堰顶厚度B,m 根据有关实验资料，当2.5B/H10时，属于矩形宽顶堰，取B=0.8米，这时B/H=2.58（在2.510范围内），所以，该堰属于矩形宽顶堰。配水管管径D2,m设配水管管径D2=900mm,流量=0.5 m3/s，可算得v=0.79m/s。（满足要求） 配水漏斗上口口径D，m，按配水井内径的1.5倍设计， D=1.5D1=1.51200=1800mm （3

25、）配水井平面尺寸 根据上述计算，选择配水井的平面尺寸为最大直径为4400mm。2.10 氧化沟设计计算2.10.1 设计条件 （1）设计最大水量Make为79200m3/t=0.917 m3/s，一期的设计最大处理量Make(1)=300001.44=43200m3/t=0.5m3/s。历年平均温度11，极端最高气温30，取最低水温为14。PH=69。 （2）氧化沟进水水质：BOD5浓度S0=220mg/L，SS浓度X0=210mg/L，TN=50mg/，碱度（以CaCO3 计）取280 mg/L，Norm=50mg/L,Could=300mg/L,NH3N=40mg/L。 （3） 出水水值：

26、BOD5浓度Be20mg/L，SS浓度Be20mg/L，Could60mg/L,NH3N8mg/L,TP1mg/L，TN15mg/L。生物处理出水中生物不可降解溶解性有机氮和出水VSS 中喊有有机氮总量为2mg/L，NO3-N= 5mg/L考虑），且污泥得到稳定。2.10.2 设计参数 一期、二期个设两座氧化沟，单座氧化沟的最大设计流量为21600 m3/t。1) 污泥龄C =25 天（考虑污泥得稳定化要求）；2) 混合液悬浮固体浓度(MLSS)X=5000 mg/L；3) MLVSS/MLSS=0.7；4) 回流污泥含量 X1=10000 mg/L；5) 20时反硝化速率 （还原的NO3N

27、/ MLVSS）ad，20=0.035 kg/（kg.d）；6) 反硝化温度校正系数=1.09；7) 污泥产率系数（VSS / BOD5） Y=0.6kg /（kg.d）；8) 内源呼吸速率 Ad=0.05 d-1 ；9) 剩余污泥含水率 99.4 % ；10) 曝气池好氧量DO=2mg/L。2.10.3 设计计算 （注：此部分的计算公式来自城市污水厂设计计算199204页）设计计算图如下所示， 图2.10.1 三沟式氧化沟设计计算示意图 图中 1进水管； 2导流墙； 3曝气转刷装置； 4出水调节堰 5出水井 6出水管； （1） 好氧区容积计算 1) 确定水中溶解性BOD5确定出水中得溶解性B

28、OD5出水中VSS=0.7SS=0.720=14 （mg/L）VSS 所需的BOD5=1.4214（排放污泥中VSS 所需的BOD5通常为VSS 的1.42倍）。出水中VSS 所构成的BOD5浓度 S1=1.42（VSS/SS）出水SS（1-e-0.235） =1.420.720(1- e-0.235) =13.59mg/ L出水中得溶解性BOD5浓度S=Be-S1=20-13.59=6.41 mg/ L （2） 好氧区容积 V好 好氧水力停留时间： （3）单座氧化沟剩余污泥量We =1230+361-32 （4）缺氧区容积的计算1）需氧化的氨氮量N1，氧化沟产生的剩余污泥中含氮率为12.4%

29、，则用于细胞合成的总氮量故需氧化的NH3N量 N1=进水TN出水NH3N生物合成所需氮 =45-8-7.06 =29.94mg/L 2) 脱氮量No=进水TN出水TN生物合成所需氮 =45-15-7.06 =22.94mg/L 3）反硝化速率(t-20) 12时,and(t)=0.0351.08(14-20)=0.0224)缺氧区容积 （5）反应区总容积 总水力停留时间 （6） 碱度平衡计算硝化反应需要保持一定的碱度，一般认为，剩余碱度达到100mg/L即可保持pH7.2，生物反应能够正常进行，每氧化1mg氨氮需要消耗7.14mg碱度，每氧化1mgBOD5产生0.1mg碱度；每还原1mgNO3

30、N产生3.57mg碱度。硝化消耗碱度 ： 7.1429.84=213.77（mg/L）反硝化产生碱度 ： 3.5722.94=81.90（mg/L）去除BOD5 产生碱度： 0.1（S0-S）=0.1（220-6.41）=21.36（mg/L）剩余碱度=280-213.77+81.90+21.36=169.49100 （mg/L）满足碱度需求，硝化和反硝化能够正常进行。 （7）需氧量计算设计需氧量AOR AOR=去除BOD5需氧量-剩余污泥中BOD5需氧量+去除氨氮耗氧量-剩余污泥中氨氮的耗氧量-脱氮产氧量 a. BOD需氧量D1= aQ(S0-S)+bVX =0.5221600(0.22-0

31、.00641)+0.12152232.8 =7513.97kg/t b.剩余污泥中BOD的需氧量D2(用于生物合成的那部分BOD需量) D2=1.42X1=1.42 =1.421230=1746.6kg/t c.去除氨氮的需氧量D3。每1kg氨氮硝化需要消耗4.6kgO2。 D3=4.6（TN-出水氨氮）Q/1000 =4.6（45-8）21600/1000=3676.32 kg/t d. 剩余污泥中氨氮的耗氧量D4=4.6污泥含氮率氧化沟剩余污泥X =4.60.1241230=701.592 kg/te. 脱氮产氧量D5。每还原1kgN2产生2.86kgO2。D5=2.86脱氮量=2.862

32、2.9421600/1000=1417.14kg/t总需氧量AOR=D1-D2+D3-D4-D5 =7513.97-1746.6+3676.32-701.592-1417.14 =8742kg/t考虑安全系数为1.4，则AOR=1.49030=12642 kg/t去除1kgBOD5的需氧量 标准需氧量：实际需氧量确定后，需转化为标准状态需氧量（R0）以选取曝设备。其转化公式为： 式中 c曝气池溶解含量， mg/L； Cub(t)标准大气压下，T时清水中的饱和溶解氧含量，mg/L，取值可参照下表，本例取T=30时饱和溶解氧含量， Cub(30)=8.38mg/L； Cs(20)标准大气压下，20

33、清水中的饱和溶解氧含量， mg/L，Cub(20)=9.17mg/L； 污水传氧速率与清水传氧速率之比，取值范围为0.50.95，本例取 =0.85； 污水中饱和溶解氧与清水溶解氧含量之比，通常为0.900.97，本例取 =0.95。 = 20152.92kg/t去除1kgBOD5的需氧量 标准大气压下清水中的饱和溶解氧含量水温/123456饱和溶解氧含/(mg/l)14.2313.8113.4813.1312.8012.48水温/789101112饱和溶解氧含/(mg/l)12.1711.8711.5911.3911.0810.83水温/131415161718饱和溶解氧含/(mg/l)10

34、.6010.3710.159.959.749.54水温/192021222324饱和溶解氧含/(mg/l)9.359.178.998.838.638.53水温/252627282930饱和溶解氧含/(mg/l)8.388.228.077.927.777.63 注：其余温度（030）的溶解氧含量根据内插法确定，0时溶解氧含量为14.62mg/l。（8)氧化沟尺寸采用氧化沟四座，一期两座，二期两座，三组沟道采用相同的容积。则每组沟道容积 V单沟=15223/3=5074.33m3 每组沟道单沟宽度B=9m,有效水深h=3.5米，超高为0.5米，中间分隔墙厚度b=0.25米。每组沟道面积=V单沟=5

35、074.33/3.5=1449.81m2 =(9+0.25/2)2 3.14 = 261.45m2 直线部分的面积A2=A-A1=1449.81-261.45 =1188.36 m2 直线段部分长度L=A2/（2B）=1285.12/(29) =66.02米 （9）进水管和出水管进出水管流量Q1=Q/3=0.5/2=0.25m3/s,管道流速v=0.8m/s则管道过水断面=Q1/V=0.25/0.8=0.3125m/s查管子规格表，取外径为402mm，壁厚为10mm的进出水管校核管道流速v=0.25/(3.140.642/4)=0.78m/s（10）出水堰及出水竖井 a. 出水堰。出水堰计算按

36、薄壁堰来考虑。 Q=1.86be(3/2) 式中 b-堰宽 H-堰上水头，取0.03米。 b=Q/(1.86H(3/2) =0.25/(1.860.03(3/2) =25.87米 出水堰分为三组，每组宽度=25.87/3=8.62米b.出水竖井。考虑可调试出水堰安装要求，在堰两边各留0.3米的操作距离。出水竖井长L=0.32+8.62=9.22米 出水竖井宽B=2.5米（满足安装需要） 出水竖井平面尺寸LB=9.222.5=23.05 （11) 设备选择 a.转刷曝气机采用直径D=1000mm的转刷曝气机，充氧能力为6.5kgO2/(mh),单台转刷曝气机有效长度为9米，动力效率为2.5kgO

37、2/(KWh)。据环境保护设备选用手册第206页，选用的转刷曝气机的参数为 转刷型号：BQ1X9.0ID； 电机功率：32KW； 电机型号：YD250M614； 转 速：72r/min； 浸没深度：30cm。转刷曝气机有效长度L=SOR/6.5=(19115/24)/6.5=122.53m所需曝气转刷台数n=122.53/9=13.6，取14台单台转刷轴功率=SOR/(2.516)=19115/24/(2.516)=22.75(KWh)单台转刷所需电机功率=22.75 KWhb.潜水推流器。两侧边沟各设三台潜水推流器，共六台，每台电机功率为10.5KW。据环境保护设备选用手册第227页表5-3

38、4，选择潜水推流器的型号如下所示： 型 号:DQT075； 螺旋桨直径:1800mm； 电机功率：4.5KW 转 速:42r/min； 外形尺寸为：130018001800mm； 每圈刷片为12片，每米长友七圈。c.电动可调旋转堰门。氧化沟每个边沟设电动可调旋转堰门3台，共六台。堰门宽度B=4米，可调高度h=0.3米，电机功率为N=0.55KW。9) 计算回流污泥量。氧化沟系统中，如果已知回流污泥的含量，就可以根据下面简单的质量平衡式，计算出维持MLSS 的回流污泥流量，即 QX0+QrX1=(Q+Or)X式中Or 回流污泥量， m3/d ； Q 污水流量， m3/d ； X0进水SS 含量，

39、 mg/L； X1回流污泥含量， mg/L； X氧化沟中NLSS 含量， mg/L。根据上式，可得 2160021010000Or=（21600+Or）5000因此：Or=20693m3/d2.11 沉淀池设计计算2.11.1设计说明 对于大规模的城市污水处理厂，一般在设计沉淀池时，选用平流式和辐流式沉淀池。为了使沉淀池内水流更稳（如避免横向错流、异重流对沉淀的影响、出水束流等）、进出水配水更均匀、存排泥更方便，常采用圆形辐流式二沉池。向心式辐流沉淀池，采用周边进水、周边出水，多年来的实际和理论分析，认为此种形式的辐流沉淀池，容积利用系数比普通沉淀池高17.4%，出水水质也能提高20.0%24.2%（以出水SS和BOD5指标衡量）。该污水厂设计采用中心进水周边出水辐流式沉淀池。表面负荷 q=2.0m3/(m2h)；固体负荷 as=200-250Kiss/(m2d)；水力停留时间 T=1.5h；设计污泥回流比 R=50%100%；2.11.2 池体设计计算 （注：设计所用公式来自城市污水厂设计计算394-398页） 图 2.11 沉淀池实际计算示意图 （1） 沉淀部分水面面积F,F= Make /( no)式中 Make最大设计流量，m3/h, Make =0