水污染课程设计.doc

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1、水污染控制工程课程设计学 院：系 别： 环境与市政工程系 专 业： 环境工程 班 级： 学 号： 姓 名： 指导教师： 目 录前言-污水厂设计说明书-污水厂设计计算书-污水处理构筑物设计计算-污泥处理构筑物设计计算-高程计算- -参考文献-前 言课程设计是学生进行专业课学习的最后一个环节，是总结学生在校学习成果、培养高级技术人才基本训练的一个重要环节，是基础理论、基本知识的学习和基本技术训练的继续、深化和发展。课程设计着重培养学生综合运用所学知识解决工程实际问题的本领。因此，通过本设计应达到以下目的：总结和巩固在校所学专业课知识，使之进一步深化和系统化。初步学习如何在检索资料和调研基础上，根据

2、实际情况制定设计方案。提高设计、计算、资料检索、文献阅读、编写设计说明书和计算机绘图能力。树立正确的设计思想和经济理念。培养学生精心设计、踏实细致、认真负责的工作作风。污水厂设计说明书一、污水厂的设计规模污水厂的处理水量按最高日最高时流量，污水厂的日处理量为：该厂按远期2010年一期7.8万吨/天建设完成，污水厂主要处理构筑物拟分为二组，每组处理规模为1.3万吨/天。这样既可满足近期处理水量要求，有留有空地以三期扩建之用。远期2.6万吨，一期建设，计算主要按远期计算，由于没有工业废水的变化系数，所以按生活污水量来取其时变化系数。二、进出水水质单位：mg/LCODcrBOD5SSNH3NTP进

3、水160100200254.9出 水60202080.5该水经处理以后，水质应符合国家污水综合排放标准（GB89782002）中的一级标准，由于进水不但含有BOD5，还含有大量的N，P所以不仅要求去BOD5除还应去除不中的N，P达到排放标准。三、处理程度的计算1.溶解性BOD5的去除率活泩污泥处理系统处理水中的BOD5值是由残存的溶解性BOD5和非溶解性BOD5二者组成，而后者主要是以生物污泥的残屑为主体。活性污泥的净化功能，是去除溶解性BOD5。因此从活性污泥的净化功能来考虑，应将非溶解性的BOD5从处理水的总BOD5值中减去。处理水中非溶解性BOD5值可用下列公式求得:(此公式仅适用于氧化

4、沟) 处理水中溶解性BOD5为2013.66.4mg/L 溶解性BOD5的去除率为：%6.93%1001004.6100=-=h2.CODcr的去除率 %5.62%10016060160=-=h3.SS的去除率 %00.90%10020020200=-=h4.总氮的去除率出水标准中的总氮为15mg/L，处理水中的总氮设计值取15mg/L，总氮的去除率为：%00.68%10025825=-=h 5.磷酸盐的去除率进水中磷酸盐的浓度为4.9mg/L计。如磷酸盐以最大可能成Na3PO4计，则磷的含量为4.90.189=0.93mg/L.磷的去除率为：四、城市污水处理设计1.工艺流程旱流时水中的各项指

5、标均较高，故应设二级处理单元去除水中的BOD5及NH3-N和P，厌氧池加氧化沟及其四沟式循环的独特构造，使它具有很强除磷脱氮功能。2各级处理构筑物设计流量(二级)最高日平均时7.8万吨平均日平均时 6.0万吨说明：雨天时不能处理的流量采用溢流井溢流掉，只处理初期雨水。五、污水处理构筑物设计1.中格栅和提升泵房中格栅用以截留水中的较大悬浮物或漂浮物，以减轻后续处理构筑物的负荷，用来去除那些可能堵塞水泵机组驻管道阀门的较粗大的悬浮物，并保证后续处理设施能正常运行的装置。提升泵房用以提高污水的水位，保证污水能在整个污水处理流程过程中流过，从而达到污水的净化。设计参数：（1）水泵处理系统前格栅栅条间隙

6、，应符合下列要求：1) 人工清除 2540mm2) 机械清除 1625mm3) 最大间隙 40mm（2）在大型污水处理厂或泵站前原大型格栅(每日栅渣量大于0.2m3),一般应采用机械清渣。（3）格栅倾角一般用450750。机械格栅倾角一般为600700，（4）通过格栅的水头损失一般采用0.080.15m。（5）过栅流速一般采用0.61.0m/s。运行参数：栅前流速 0.7m/s 过栅流速 0.9m/s栅条宽度 0.01m 栅条净间距 0.02m栅前槽宽 1.61m 格栅间隙数 59水头损失 0.103m 每日栅渣量3.00m3/d设计中的各参数均按照规范规定的数值来取的。提升泵房说明：1泵房进

7、水角度不大于45度。2相邻两机组突出部分得间距，以及机组突出部分与墙壁的间距，应保证水泵轴或电动机转子再检修时能够拆卸，并不得小于0.8。如电动机容量大于55KW时，则不得小于1.0m，作为主要通道宽度不得小于1.2m。3.泵站为半地下式，直径D10m，高12m，地下埋深7m。4.水泵为自灌式。2、细格栅和沉沙池细格栅的设计和中格栅相似.运行参数：栅前流速 0.7m/s 过栅流速 0.9m/s栅条宽度 0.01m 栅条净间距 0.01m栅前部分长度 1.22m 格栅倾角 60o栅前槽宽2.50m 格栅间隙数 116（两组） 水头损失 0.26m 每日栅渣量 6.00m3/d沉砂池设计沉砂池的作

8、用是从污水中将比重较大的颗粒去除，其工作原理是以重力分离为基础，故应将沉砂池的进水流速控制在只能使比重大的无机颗粒下沉，而有机悬浮颗粒则随水流带起立。沉砂池设计中，必需按照下列原则：1. 城市污水厂一般均应设置沉砂池，座数或分格数应不少于2座(格)，并按并联运行原则考虑。2 .设计流量应按分期建设考虑：(1)当污水自流进入时，应按每期的最大设计流量计算；(2)当污水为用提升泵送入时，则应按每期工作水泵的最大组合流量计算；(3)合流制处理系统中，应按降雨时的设计流量计算。3 .沉砂池去除的砂粒杂质是以比重为2.65，粒径为0.2以上的颗粒为主。4 .城市污水的沉砂量可按每106m3污水沉砂量为3

9、0m3计算，其含水率为60%，容量为1500kg/m3。5.贮砂斗槔容积应按2日沉砂量计算，贮砂斗池壁与水平面的倾角不应小于55排砂管直径应不小于0.3m。6.沉砂池的超高不宜不于0.3m 。7 .除砂一般宜采用机械方法。当采用重力排砂时，沉砂池和晒砂厂应尽量靠近，以缩短排砂管的长度。说明：采用平流式沉砂池，具有处理效果好，结构简单的优点，分两格。运行参数：沉砂池长度 7.5m 池总宽 3.8m有效水深 0.87m 贮泥区容积 0.69m3（每个沉砂斗）沉砂斗底宽 0.6m 斗壁与水平面倾角为 600斗高为 0.7m 斗部上口宽 1.4m3、厌氧池和氧化沟说明：本设计采用的是卡罗塞（Carro

10、usel）氧化沟。二级处理的主体构筑物，是活性污泥的反应器，其独特的结构使其具有脱氮除磷功能，经过氧化沟后，水质得到很大的改善。运行参数：共建造两组厌氧池和两组氧化沟，一组一条。厌氧池直径 D=36m， 高H=4.3m氧化沟尺寸 LB=91m32m， 高H=4.0m给水系统：通过池底放置的给水管，在池底布置成六边行，再加上中心共七个供水口，利用到职喇叭口，可以均化水流，减少对膜式曝气管得冲刷。尽可能的提高膜式曝气管得使用寿命。出水系统：采用双边溢流堰，在边池沉淀完毕，出水闸门开启，污水通过溢流堰，进行泥水分离。澄清液通过池内得排水渠，排到接触消毒池。在排水完毕后，出水闸门关闭。曝气系统：采用表

11、面机械曝气DS400C型倒伞型叶轮表面曝气机。 排泥系统：采用轨道式吸泥机，由于池体为氧化沟，其边沟完成沉淀阶段后，转变为缺氧池，因此其回流污泥速度快，避免了污泥的膨胀。所以此工艺排泥量少，有时可以不排泥。吸泥机启动时间在该池沉淀结束时。4、二沉池设计参数：设计进水量：Q=39000 m3/d （每组）表面负荷： qb范围为1.01.5 m3/ m2.h ，取q=1.0 m3/ m2.h固体负荷： qs =140 kg/ m2.d水力停留时间（沉淀时间）：T=2.5 h堰负荷：取值范围为1.52.9L/s.m，取2.0 L/(s.m)运行参数：沉淀池直径D=30.7m 有效水深 h2.75m池

12、总高度 H=5.27m 贮泥斗容积Vw810m35接触消毒池1、城市污水经过一级或二级处理(包活性污泥法和膜法)后，水质改善，细菌含量也大幅度减少，但其绝对值仍很可观，并有存在病源菌的可能。因此，污水排入水体前应进行消毒。消毒剂的选择见下表：消 毒 剂优 点缺 点适 用 条 件液 氯效果可靠、投配简单、投量准确，价格便宜氯化形成的余氯及某些含氯化合物低浓度时对水生物有毒害，当污水含工业污水比例大时，氯化可能生成致癌化合物 。适用于，中规模的污水处理厂漂 白 粉投加设备简单，价格便宜。同液氯缺点外，沿尚有投量不准确，溶解调制不便，劳动强度大适用于出水水质较好，排入水体卫生条件要求高的污水处理厂臭

13、 氧消毒效率高，并能有效地降解污水中残留的有机物，色，味，等，污水中PH，温度对消毒效果影响小，不产生难处理的或生物积累性残余物投资大成本高，设备管理复杂适用于出水水质较好，排入水体卫生条件要求高的污水处理厂次氯酸钠用海水或一定浓度的盐水，由处理厂就地自制电解产生，消毒需要特制氯片及专用的消毒器，消毒水量小适用于医院、生物制品所等小型污水处理站经过以上的比较，并根据现在污水处理厂现在常用的消毒方法，决定使用液氯毒。设计参数：设计流量：Q=78000m3/d=902.8 L/s（设一座）水力停留时间：T=0.5h=30min设计投氯量为：4.0mg/L平均水深：h=2.0m 隔板间隔：b=3.5

14、m采用射流泵加氯，使得处理污水与消毒液充分接触混合，以处理水中的微生物，尽量避免造成二次污染。采用隔板式接触反应池。运行参数：池底坡度2%3% 隔板用5块长30.1m 宽28m 水头损失取 0.5m 水流速度 0.75m/s六、污泥处理构筑物的设计计算1、 污泥泵房（1）回流污泥泵选用LXB-900螺旋泵3台（2用1备），单台提升能力为480m3/h，提升高度为2.0m2.5m,电动机转速n=48r/min,功率N=55kW。（2）回流污泥泵房占地面积为9m5.5m。（3）剩余污泥泵选两台，2用1备，单泵流量Q2Qw/25.56m3/h。选用1PN污泥泵Q 7.216m3/h, H 14-12

15、m, N 3kW。（4）剩余污泥泵房占地面积LB=4m3m，集泥井占地面积。2、污泥浓缩池采用辐流式浓缩池，用带栅条的刮泥机，采用静圧排泥。设计规定及参数： 进泥含水率：当为初次污泥时，其含水率一般为95%97%;当为剩余活性污泥时，其含水率一般为99.2%99.6%。 污泥固体负荷：负荷当为初次污泥时，污泥固体负荷宜采用80120kg/(m2.d)当为剩余污泥时，污泥固体负荷宜采用3060kg/(m2.d)。 浓缩时间不宜小于12h，但也不要超过24h。 有效水深一般宜为4m,最低不小于3m。运行参数：设计流量：每座1344.4kg/d ，采用2座进泥浓度 10g/L 污泥浓缩时间 13h进

16、泥含水率 99.0% 出泥含水率 96.0%池底坡度 0.08 坡降 0.3m贮泥时间 4h 上部直径 10.4m浓缩池总高 4.9m 泥斗容积 6.42m3七、污水厂平面，高程布置1、 平面布置各处理单元构筑物的平面布置：处理构筑物是污水处理厂的主体建筑物，在对它们进行平面布置时，应根据各构筑物的功能和水力要求结合当地地形地质条件，确定它们在厂区内的平面布置应考虑：（1）贯通，连接各处理构筑物之间管道应直通，应避免迂回曲折，造成管理不便。（2）土方量做到基本平衡，避免劣质土壤地段（3）在各处理构筑物之间应保持一定产间距，以满足放工要求，一般间距要求510m，如有特殊要求构筑物其间距按有关规定

17、执行。（4）各处理构筑物之间在平面上应尽量紧凑，在减少占地面积。2、管线布置（1）应设超越管线，当出现故障时，可直接排入水体。（2）厂区内还应有给水管，生活水管，雨水管，消化气管管线。辅助建筑物：污水处理厂的辅助建筑物有泵房，鼓风机房，办公室，集中控制室，水质分析化验室，变电所，存储间，其建筑面积按具体情况而定，辅助建筑物之间往返距离应短而方便，安全，变电所应设于耗电量大的构筑物附近，化验室应机器间 和污泥干化场，以保证良好的工作条件，化验室应与处理构筑物保持适当距离，并应位于处理构筑物夏季主风向所在的上风中处。在污水厂内主干道应尽量成环，方便运输。主干宽69m次干道宽34m，人行道宽1.5m

18、2.0m曲率半径9m，有30%以上的绿化。3、高程布置为了降低运行费用和使维护管理，污水在处理构筑物之间的流动以按重力流考虑为宜，厂内高程布置的主要特点是先确定最大构筑物的地面标高，然后根据水头损失，通过水力计算，递推出前后构筑物的各项控制标高。根据氧化沟的设计水面标高，推求各污水处理构筑物的水面标高，根据和处理构筑物结构稳定性，确定处理构筑物的设计地面标高。第一章 污水处理构筑物设计计算一、泵前中格栅1设计参数：处理规模Q=60000m3/d=694L/s 最大设计流量Q=1.3694=902.2 L/s栅前流速v1=0.7m/s，过栅流速v2=0.9m/s栅条宽度s=0.01m，格栅间隙b

19、=20mm栅前部分长度0.5m，格栅倾角=60单位栅渣量1=0.05m3栅渣/103m3污水2设计计算（1）确定格栅前水深，根据最优水力断面公式计算得:栅前槽宽mvQB61.17.09022.022111=，则栅前水深mBh81.0261.121=（2）栅条间隙数 657.9.047.002.060Sin.902.0sin21=bhvQna 注意：0.47改为0.81 (取n=59) （3）栅槽有效宽度B=s（n-1）+en=0.01（59-1）+0.0259=1.76m（4）进水渠道渐宽部分长度mBBL21.020tan261.176.1tan2111=-=-=a（其中1为进水渠展开角）（5

20、）栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度mLL11.0212=（6）过栅水头损失（h2）因栅条边为矩形截面，取k=3，则 mgV2kkhh103.060sin81.929.0)02.001.0(42.23sin2234202=ae其中=（s/b）4/3 h0：计算水头损失 k：系数，格栅受污物堵塞后，水头损失增加倍数，取k=3 ：阻力系数，与栅条断面形状有关，当为矩形断面时=2.42（7）栅后槽总高度（H） 取栅前渠道超高h1=0.3m，则栅前槽总高度H1=h+h1=0.81+0.3=1.11m 栅后槽总高度H=h+h1+h2=0.81+0.3+0.103=1.21（8）格栅总长度L=L1+L2+

21、0.5+1.0+1.11/tan=0.21+0.11+0.5+1.0+1.11/tan60=2.46m（9）每日栅渣量=Q平 1=6000010-30.05=3.0m3/d0.2m3/d 所以宜采用机械格栅清渣（10）计算草图如下：n二、污水提升泵房1.设计参数设计流量：Q=902.2L/s，2.泵房设计计算采用氧化沟工艺方案，污水处理系统简单，对于新建污水处理厂，工艺管线可以充分优化，故污水只考虑一次提升。污水经提升后入平流沉砂池，然后自流通过厌氧池、氧化沟、二沉池及接触池，最后由出水管道排出各构筑物的水面标高和池底埋深见第三章的高程计算。污水提升前水位-23.23m（既泵站吸水池最底水位）

22、,提升后水位3.65m（即细格栅前水面标高）。所以，提升净扬程Z=3.65-（-23.23）=26.88m水泵水头损失取2m ，从而需水泵扬程H=Z+h=26.88m具体图形（详见最后标高）0.00图2 污水提升泵房计算草图吸水池最底水位中格栅进水总管三、泵后细格栅1设计参数：流量Q=60000m3/d=694L/s 最大设计流量Q=1.360000=78000 m3/d=902.2 L/s栅前流速v1=0.7m/s，过栅流速v2=0.9m/s栅条宽度s=0.01m，格栅间隙b=10mm栅前部分长度0.5m，格栅倾角=60单位栅渣量1=0.10m3栅渣/103m3污水2设计计算（1）确定格栅前

23、水深，根据最优水力断面公式计算得栅前槽宽mvQB61.17.0902.022111=，则栅前水深mBh81.0261.121=（2）栅条间隙数1.1159.047.001.060Sin902.0sin21=bhvQna（取n=116） 设计两组格栅，每组格栅间隙数n=58条（3）栅槽有效宽度B2=s（n-1）+bn=0.01（58-1）+0.0158=1.15m 所以总槽宽为1.152+0.22.50m（考虑中间隔墙厚0.2m）（4）进水渠道渐宽部分长度mBBL22.120tan261.150.2tan2111=-=-=a（其中1为进水渠展开角）（5）栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度mLL6

24、1.0212=（6）过栅水头损失（h1） 因栅条边为矩形截面，取k=3，则mgvkkhh26.060sin81.929.0)01.001.0(42.23sin2234202=ae 其中=（s/e）4/3 h0：计算水头损失 k：系数，格栅受污物堵塞后，水头损失增加倍数，取k=3 ：阻力系数，与栅条断面形状有关，当为矩形断面时=2.42（7）栅后槽总高度（H） 取栅前渠道超高h1=0.3m，则栅前槽总高度H1=h+h1=0.81+0.3=1.11m 栅后槽总高度H=h+h1+h2=0.81+0.3+0.26=1.37（8）格栅总长度L=L1+L2+0.5+1.0+H1/tan=1.22+0.61

25、+0.5+1.0+1.11/tan60=3.97m（9）每日栅渣量=Q平均日1=6000010-30.1=6.0m3/d0.2m3/d 所以宜采用机械格栅清渣（10）计算草图如下：四、沉砂池采用钟式沉砂池1设计说明钟式沉砂池有基建、运行费用低和处理效果好，占地少的优点，所以本设计采用钟式沉砂池除砂。沉砂池设计计算一般规定1沉砂池按去除相对密度2.65，粒径0.2mm以上的砂粒设计。2当污水为提升进入时，应按每期工作水泵的最大组合流量计算，在合流制处理系统中，应按降雨时的设计流量计算。3沉砂池个数或分格数不应少于2，并宜按并联系列设计。当污水量较小时，可考虑一格工作，一格备用。4城市污水的沉砂量

26、可按106m3污水设计参数沉砂30m3计算，其中含水率为60%，容重为1500kg/m3，合流制污水的沉砂量应根据实际情况确定。5砂斗容积应按不大于2d的沉砂量计算，砂斗斗壁与水平面的倾角不应小于55。6沉砂池除砂宜采用机械方法，并经砂水分离后贮存或外运。采用人工排砂时，拍砂管直径不应小于200mm.7沉砂池的超高不宜小于0.3m。二设计参数1最大流速为0.1 m/s，最小流速为0.02 m/s2最大流量时，停留时间不小于20s，一般采用3060s3进水管最大流速为0.3 m/s4有效水深宜为1.02.0m，池径与池深比宜为2.02.55设计水利表面负荷宜为150200m3/(m2*h)三设计

27、计算1流量：Q=694L/s=6104 m3/s 最大设计流量Q=902.2 L/s（设计1组，分为2格）设计流速：v=0.25m/s水力停留时间：t=30s2. 设计计算（1）沉砂池长度：L=vt=0.2530=7.5m（2）水流断面积：A=Q/v=0.902/0.25=3.608m2（3）池总宽度：设计n=2格，每格宽取b=1.9m0.6m，池总宽B=2b=3.8m（4）有效水深：h2=A/B=3.608/3.8=0.87m （介于0.251m之间）（5）贮泥区所需容积：设计T=2d，即考虑排泥间隔天数为2天，则每个沉砂斗容积 3545111.0.69103.1232100.3102mKT

28、XQV=（每格沉砂池设两个沉砂斗，两格共有四个沉砂斗）其中X1：城市污水沉砂量3m3/105m3；K：污水流量总变化系数1.3（6）沉砂斗各部分尺寸及容积：设计斗底宽b1=0.6m，斗壁与水平面的倾角为60，斗高hd=0.7m，则沉砂斗上口宽：mbhb2d4.16.060tan7.0260tan21=+=+=沉砂斗容积322211274.0)6.026.04.124.12(67.0)222(6maaaahVd=+=+= （略大于V1=0.69m3，符合要求）（7）沉砂池高度：采用重力排砂，设计池底坡度为0.06，坡向沉砂斗长度为maLL35.224.125.7222=-=-= 则沉泥区高度为：

29、h3=hd+0.06L2 =0.7+0.062.35=0.841m 池总高度H ：设超高h1=0.3m，H=h1+h2+h3=0.3+0.87+0.84=2.01m（8）进水渐宽部分长度: mBBL04.120tan41.122-.320tan211=-=（9）出水渐窄部分长度: L3=L1=1.04m（10）校核最小流量时的流速：最小流量即平均日流量Q平均日=694.4L/s则vmin=Q平均日/A=0.1388/2.776=0.050.15m/s，符合要求（11）计算草图如下：五、厌氧池1.设计参数1.设计参数设计流量：最大日平均时流量为Q=Q/Kh=694/1.3=902.2L/s，每座

30、设计流量为Q1=451.1/s，分2座水力停留时间：T=2.5h污泥浓度：X=3000mg/L污泥回流液浓度：Xr=10000mg/L考虑到厌氧池与氧化沟为一个处理单元，总的水力停留时间超过15h，所以设计水量按最大日平均时考虑。2.设计计算（1）厌氧池容积：V= Q1T=0.45112.53600=4059.9m32）厌氧池尺寸：水深取为h=4.0m。则厌氧池面积：A=V/h=4059.9/4=1015.0m2 厌氧池直径：0.3614.3101544=pADm （取D=36m） 考虑0.3m的超高，故池总高为H=h+0.3=4+0.3=4.3m。 （3）污泥回流量计算： 1）回流比计算 R

31、 =X/（Xr-X）=3/（10-3）=0.43 2）污泥回流量 QR =RQ1=0.43451.1=193.97/s=16759m3/d六、氧化沟1.设计参数拟用卡罗塞（Carrousel）氧化沟，去除BOD5与COD之外，还具备硝化和一定的脱氮除磷作用，使出水NH3-N低于排放标准。氧化沟按2010年设计分2座，按最大日平均时流量设计，每座氧化沟设计流量为Q1=60000*1.3/2=39000m3/d=451.1L/s。总污泥龄：20d MLSS=3600mg/L,MLVSS/MLSS=0.75 则MLVSS=2700曝气池：DO2mg/LNOD=4.6mgO2/mgNH3-N氧化，可利

32、用氧2.6mgO2/NO3N还原0.9 0.98其他参数：a=0.6kgVSS/kgBOD5 b=0.07d-1脱氮速率：qdn=0.0312kgNO3-N/kgMLVSSdK1=0.23d-1 Ko2=1.3mg/L剩余碱度100mg/L(保持PH )7.2):所需碱度7.1mg碱度/mgNH3-N氧化；产生碱度3.0mg碱度/mgNO3-N还原硝化安全系数：2.5 脱硝温度修正系数：1.082.设计计算（1）碱度平衡计算：1）设计的出水为20 mg/L， 则出水中溶解性20-0.7201.42（1e-0.235）=6.4 mg/L2）采用污泥龄20d，则日产泥量为：1095.1)2005.

33、01(1000)4.6100(390006.01=+-=+mrbtaQSkg/d设其中有12.4为氮，近似等于TKN中用于合成部分为： 0.1241095.1=137.8kg/d 即：TKN中有48.3390001000137.8=mg/L用于合成。需用于氧化的NH3-N =25-5-3.48-2=14.52mg/L 需用于还原的NO3-N =14.52-11=3.52 mg/L3）碱度平衡计算 已知产生0.1mg/L碱度 /除去1mg BOD5，且设进水中碱度为250mg/L，剩余碱度=250-7.114.52+3.03.52+0.1（1006.4）=166.8 mg/L 计算所得剩余碱度以

34、CaCO3计，此值可使PH 7.2 mg/L2）硝化区容积计算： 硝化速率为： ()+=-23.12102247.0158.11805.01518098.0e =0.300d-1故泥龄：3.3300.011=nwtmd原假定污泥龄为20d，则硝化速率为：d-1 单位基质利用率： kg/kgMLVSS.d MLVSS=fMLSS=0.753600=2700 mg/L 所需的MLVSS总量=kg218591000167.039000)4.6100(=- 硝化容积：9.80951000270021859=nVm3 水力停留时间：98.424390009.8095=nth（3）反硝化区容积： 16时，

35、反硝化速率为：()201608.1029.0)2700100(03.0-+= =0.022kgNO3-N/kgMLVSS.d还原NO3-N的总量=.313739000100052.3=kg/d 脱氮所需MLVSS=3.7226019.03.137=kg脱氮所需池容：4.2676100027003.7226=dnVm3 水力停留时间：65.124390004.2676=dnth（4）氧化沟的总容积： 总水力停留时间： h6.6365.198.4=+=+=dnnttt 总容积：10772.4.26769.8095=+=+=dnnVVVm3（5）氧化沟的尺寸： 氧化沟采用4廊道式卡鲁塞尔氧化沟，取池深4.0m，宽8m，则氧化沟总长:m6.33680.410772=。其中好氧段长度为m0.25380.49.8095=，缺氧段长度为m 6.8380.44.2676=。弯道处长度: m75.424224283=+ppp则单个直道长:m3.65475.46.336=- (取67m)故氧化沟总池长=67+8+16=91m，总池宽=84=32m（未计池壁厚）。校核实际污泥负荷dkgML