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1、舞钢市第一污水处理厂二期扩建工程水专项分析平顶山市润青环保科技有限公司编制日期：二零一四年一月舞钢市第一污水处理厂二期扩建工程水专项分析项目名称：舞钢市第一污水处理厂二期扩建工程建设性质：改扩建建设单位：舞钢市住房和城乡建设局建设地点：舞钢市第一污水处理厂东侧行业类别：N-78公共设施管理业一、项目概况舞钢第一（朱兰）污水处理厂位于舞钢市朱兰东北部，冢李村西北，西临漯舞铁路，南临舞钢市裕泰纺织有限责任公司，占地面积43.8亩，总投资5733万元，于2006年6月由河南省环保厅批复（豫环监表【2006】43号文）同意建设，并于2006年9月立项（豫发改城市【2006】1367号），日处理生活污水
2、2万吨，工艺采用改良型氧化沟+气水反冲洗滤池，出水执行城镇污水处理厂污染物排放标准（GB18918-2002）一级A标准，污水经处理后达标排入韦河。舞钢第一（朱兰）污水处理厂于2007年10月开工建设，2009年4月完成了粗格栅进水泵房、细格栅、氧化沟、二沉池、加氯加药间、回流及剩余污泥泵房、污泥浓缩脱水机房等污水、污泥处理构筑物的工程建设任务，并于5月中旬联动试车成功。2009年10月整体工程竣工验收，2010年2月通过河南省环保厅组织的环保验收。2012年11月平顶山康达环保水务有限公司以TOT模式正式接管运行。目前，该污水处理厂已经基本上满负荷运行。本工程位于舞钢市第一污水处理厂东侧，主
3、体工程占地面积27939.64m2，总投资10343.88万元。近期设计建设规模为2.0万m3/d，管网铺设总长度为37.04km，服务范围为：朱兰片区健康北路以东、东环路以西的区域，垭口片区的大部分区域以及龙凤湖片区的部分区域，服务总面积6.93km2。工程采用“A2/O+高密度沉淀池+纤维转盘过滤”工艺，消毒采用二氧化氯消毒；处理后尾水达到城镇污水处理厂污染物排放标准（GB18918-2002）表1一级A标准，排入韦河。项目的建设对改善城区水环境污染现状，削减淮河的污染负荷，保护淮河流域水环境具有重要的意义。二、项目收水范围及设计规模的确定1、舞钢市排水存在的问题（1）污水管网系统不完善污
4、水管网的建设与城区道路建设不同步，污水处理厂不能接受建成区内的全部污水，尤其是朱兰片区健康路以东地区和限将开发建设的龙凤湖地区。（2）朱兰污水处理厂已达到满负荷运行朱兰污水处理厂设计规模为2万m3/d，目前已基本达到满负荷运行。随着舞钢市城区的建设，污水量将进一步增加，现状污水处理厂已无法满足发展的需要。2、收水范围的确定根据舞钢市城市总体规划（2007-2020）、舞钢市污水工程专项规划（2011-2030）及舞钢市建设发展现状，确定本项目设计年限近期为2017年，服务范围为：朱兰片区健康北路以东、东环路以西的区域，垭口片区的大部分区域以及龙凤湖片区的部分区域，总面积6.93km2；远期20
5、22年收水规模为4.0万m3/d，主要服务范围为：舞钢市第一污水处理厂二期扩建工程远期发展范围包括朱兰片区健康北路以东的全部区域以及垭口和龙凤湖片区的全部区域，远期总面积13.79km2。3、设计规模确定工程规模预测采用的是排水系数法。通常城区的需水量与排水量存在一定的比例关系，通过计算总需水量，并乘以一定的折减系数，即可得出城市污水的排放量。根据舞钢市现状、总体规划及发展状况，本工程需水量预测，采用分类用地指标法：按照各种用地类型指标分别计算用水量，然后汇总为总需水量。（1）需水量预测根据舞钢市城市总体规划（2007-2020）、舞钢市污水工程专项规划（2011-2030），舞钢市第一污水处
6、理厂二期扩建工程主要服务范围近期为舞钢市2017 年朱兰污水分区、垭口及新城区、龙凤湖污水分区的建成区，服务面积约6.93平方公里，远期为2022年三个分区的全部区域，服务面积约13.79平方公里。目前，舞钢市垭口、寺坡片区为生活区无工业企业，朱兰地区企业较少（主要在朱兰河以西，不在二期扩建工程的收水范围），工业主要集中在院岭及产业集聚区。同时由于朱兰片区存在大量自备井，供水管理较为混乱，缺少准确的供水量数据，因此本工程各分类用地用水量指标主要参考城市给水工程规划规范（ GB50282-98），并充分考虑舞钢市的现状和发展速度。本工程的需水量预测充分考虑舞钢市的这一情况，各类性质用地用水量取值
7、如下：居住用地：结合舞钢市当地实际情况近期和远期分别取0.4 万和0.5万m3/km2d；公共设施用地：包括行政办公用地，商贸金融用地，文化娱乐用地，科教文卫用地等，按照西区的定位综合考虑，用水量标准近期和远期分别取0.5万和0.6万m3/km2d；其他用地：仓储用水量标准取0.2万m3/km2d；市政设施用地用水量标准取0.2万m3/km2d；未预见水量取以上总用水量的15%。道路、绿地用水由附近河湖水系供给。舞钢市第一污水处理厂二期扩建工程服务范围用水量预测见表1。表1 本工程服务范围用水量预测表项目近期（2017年）远期（2020年）用地面积（ha）用水指标（万m3/万km2d）用水量（
8、万m3/d）用地面积（ha）用水指标（万m3/万km2d）用水量（万m3/d）居住用地304.50.41.22468.10.52.34公共设施用地190.30.50.95300.20.61.80仓储用地26.20.20.0535.80.20.07市政公用设施用地15.00.20.0326.90.20.05未预见水量0.340.64合计2.594.91根据上表可知，舞钢第一污水处理厂二期扩建工程服务范围近期最大日用水量为2.59万m3/d，远期最大日用水量为4.91万m3/d。（2）污水量预测 排水量预测据现行室外排水设计规范及手册，排水量为供水量的8085%，考虑到以居住生活区为主，取85%。
9、据此可根据预测的总用水量计算出污水的总排放量，详见表2。表2 排水量预测表年限用水量（万m3/d）折减系数排水量（万m3/d）近期（2017年）2.5985%2.20远期（2020年）4.9185%4.17 污水收集量预测项目区域排水体制为雨污分流制，区域内公共基础设施均为新建，并且配套完善，目前雨水管道和污水管道已经和道路同时施工。道路和环境保护是企业入驻的先决条件，随着城区的快速发展，道路和市政排水系统的完善必将先于企业入驻速度，污水的收集率将高于一般的城市排水系统。因此本工程污水收集率近期取90%，远期取95%。据此计算污水收集量见表3。表3 污水收集量预测表年限用水量（万m3/d）折减
10、系数排水量（万m3/d）近期（2017年）2.2080%1.98远期（2020年）4.1795%3.96（3）设计规模根据以上污水量论证结果，得出了2017年服务范围内可收集1.98万m3/d污水；2022 年可收集的污水量为3.96万m3/d。本工程总体设计规模近期2017年按20000m3/d 计算，远期2022年按40000m3/d进行计算。各个区域的管网设计按近期收水量校核，远期收水量计算；进厂主干管按照总体近期20000m3/d进行校核，远期40000m3/d进行设计。三、处理工艺比选1、污水二级处理工艺比选本工程采用活性污泥处理法，活性污泥法自本世纪初发明以来，得到迅速发展，其主要
11、包括以下工艺：传统活性污泥法、前置缺氧区普通曝气生物处理、缺氧好氧法脱氮生物处理、厌氧好氧法除磷生物处理、厌氧缺氧好氧法脱氮除磷生物处理、AB法生物处理、氧化沟法生物处理及序批式（CASS）生物处理。根据本工程及当地污水处理行业的具体情况，生化处理阶段选用厌氧缺氧好氧法脱氮除磷生物处理工艺（以下简称A2/O工艺）和改良型卡鲁塞尔氧化沟作为比较工艺方案。根据设计方案，A2/O工艺和改良型卡鲁塞尔氧化沟两种污水处理工艺方案的技术参数及主要设备的区别主要在生物池，比较见表4。表4 两种污水处理工艺方案技术参数及主要设备比较（生物池）构筑物名称A2/O工艺卡鲁塞尔氧化沟工艺生物池构筑物：A2/O反应池
12、2座，钢砼结构单池有效容积7440m3水力停留时间15.79h污泥负荷0.0720.081kgBOD/kgMLSSd混合液浓度40004500mg/L设备：6800个微孔曝气头；混合液回流泵6 台，4用2备，7.5kw。4 台3.8kw潜水搅拌器，叶轮直径520mm；4台4.4kw潜水搅拌器，叶轮直径620mm；8台4kw潜水推流器，叶轮直径1800mm；构筑物：改良型卡鲁赛尔氧化沟2座，钢砼结构单池有效容积11600m3水力停留时间27.84h污泥负荷0.042kgBOD/kgMLSSd混合液浓度4000mg/L设备：4台75kw倒伞曝气机，叶轮直径3250mm；8台4kw潜水推流器，叶轮直
13、径1800mm；4 台1.5kw 潜水推流器，叶轮直径220mm；4台3.75kw潜水推流器，叶轮直径500mm；2套内回流控制门；2台出水调节堰门，宽度6m，0.75kw。通过以上工艺比较可知A2/O工艺占地相对较少，设备投资相对较少（考虑鼓风机房投资）。虽然A2/O工艺增加鼓风机房占地，但该占地需要面积324m2，占地少。两种工艺综合性能比较见表5。表5 污水二级处理工艺比选项目A2/O工艺卡鲁塞尔氧化沟工艺工程投资构筑物多，土建费用高构筑物多，土建费用高处理效果污染物去除效率高，运行稳定，有较好的的耐冲击负荷，污泥沉降性能好，一般不会发生污泥膨胀容易产生污泥膨胀、泡沫、污泥上浮、流速不均
14、及污泥沉积等问题设备曝气器充氧效率较高大功率立式表曝机，能耗较高用地生化反应池占地面积稍小，但增加鼓风机房占地占地面积大维护管理维护管理要求较高维护管理简单方便运行费用充氧效率稍高，电耗较低单位水处理耗电量稍高同时氧化沟工序还存以下缺点： 污泥膨胀问题：当废水中的碳水化合物较多，N、P含量不平衡，pH值偏低，氧化沟中污泥负荷过高，溶解氧浓度不足，排泥不畅等易引发丝状菌性污泥膨胀；非丝状菌性污泥膨胀主要发生在废水水温较低而污泥负荷较高时。微生物的负荷高，细菌吸取了大量营养物质，由于温度低，代谢速度较慢，积贮起大量高粘性的多糖类物质，使活性污泥的表面附着水大大增加，SVI值很高，形成污泥膨胀。 泡
15、沫问题：由于生活污水进水中带有大量油脂，处理系统不能完全有效地将其除去，部分油脂富集于污泥中，经转刷充氧搅拌，产生大量泡沫；泥龄偏长，污泥老化，也易产生泡沫。 污泥上浮问题：当废水中含油量过大，整个系统泥质变轻，在操作过程中不能很好控制其在二沉池的停留时间，易造成缺氧，产生腐化污泥上浮；当曝气时间过长，在池中发生高度硝化作用，使硝酸盐浓度高，在二沉池易发生反硝化作用，产生氮气，使污泥上浮；另外，废水中含油量过大，污泥可能挟油上浮。 流速不均及污泥沉积问题：在氧化沟中，为了获得其独特的混合和处理效果，混合液必须以一定的流速在沟内循环流动。一般认为，最低流速应为0.15m/s，不发生沉积的平均流速
16、应达到0.30.5m/s。氧化沟的曝气设备一般为曝气转刷和曝气转盘，转刷的浸没深度为250300mm，转盘的浸没深度为480530mm。与氧化沟水深（3.03.6m）相比，转刷只占了水深的1/101/12，转盘也只占了1/61/7，因此造成氧化沟上部流速较大（约为0.81.2m，甚至更大），而底部流速很小（特别是在水深的2/3或3/4以下，混合液几乎没有流速），致使沟底大量积泥（有时积泥厚度达1.0m），大大减少了氧化沟的有效容积，降低了处理效果，影响了出水水质。通过以上对A2/O工艺和改良型卡鲁塞尔氧化沟在经济和技术上的比较，设计单位认为氧化沟工艺虽然有设备操作维护简单等优点，但存在建（构）
17、筑物占地面积较大，运行费用较高等缺点，不符合节能减排的宗旨；A2/O工艺的设备投资相比较氧化沟稍高，但占地面积较小，且运行费用要低，符合节能减排的要求，工艺运行稳定可靠，具有大量成熟的运营经验，更符合服务范围的实际情况，故本设计推荐舞钢市第一污水处理厂二期扩建工程二级处理采用A2/O工艺。A2/O工艺是活性污泥工艺的一种，具有同步脱氮除磷的功能，最初由厌氧/好氧工艺改进而来。为了达到同时去磷除氮，可在缺氧/好氧工艺的基础上增设一个缺氧区，并使好氧区中的混合液回流至缺氧区，使之反硝化脱氮，这样就构成了既除磷又去氮的厌氧/缺氧/好氧系统(Anaerobic/Anoxic/Oxic System)，
18、简称A2/O工艺。废水首先进入厌氧区，兼性厌氧的发酵细菌将废水中的可生物降解大分子有机物转化为VFA这一类小分子发酵产物，积磷细菌可将菌体内积贮的聚磷盐分解，所释放的能量可供专性好氧的积磷细菌在厌氧的压抑(Stress)环境下维持生存，另一部分能量还可供积磷细菌主动吸收环境中的VFA一类小分子有机物，并以PHB形式在菌体内贮存起来。随后废水进入缺氧区，反硝化细菌就利用好氧区中经混合液回流而带来的硝酸盐，以及废水中可生物降解有机物进行反硝化，达到同时去碳与脱氮的目的。厌氧区和缺氧区都设有搅拌混合器，以防污泥沉积。接着废水进入曝气的好氧区，积磷细菌除了可吸收，利用废水中残剩的可生物降解有机物外，主
19、要是分解体内贮积的PHB，放出的能量可供本身生长繁殖。此外还可主动吸收周围环境中的溶磷，并以聚磷盐的形式在体内贮积起来。这时排放的废水中溶磷浓度已相当低。好氧区中有机物经厌氧区，缺氧区分别被积磷细菌和反硝化细菌利用后，浓度已相当低，这有利于自养的硝化细菌生长繁殖，并将NH4+经硝化作用转化为NO3-。非积磷的好氧性异养菌虽然也能存在，但它在厌氧区中受到严重的压抑，在好氧区又得不到充足的营养，因此在与其它生理类群的微生物竞争中处于劣势。排放的剩余污泥中，由于含有大量能过量积贮聚磷盐的积磷细菌，污泥磷含量可达6%(干重)以上，因此较一般的好氧活性污泥系统大大地提高了磷的去除效果。A2/O工艺特点如
20、下： 本工艺在系统上可称为是最简单的同步脱氮除磷工艺，总的水力停留时间少于其他同类工艺； 限制了活性污泥系统内丝状菌的过量繁殖，改善污泥沉降性能； 出水水质稳定，具有较好的同时脱氮除磷效果； 运行中无需投药， A 段只用轻缓搅拌，运行费用低； 污泥中含磷浓度高，具有很高的肥效。2、反应沉淀池工艺比选（1）高密度沉淀池高密度澄清池工艺是在传统的平流沉淀池的基础上，充分利用了动态混凝、加速絮凝原理和浅池理论，把混凝、强化絮凝、斜管沉淀三个过程进行优化。主要基于四个机理：独特的一体化反应区设计、反应区到沉淀区较低的流速变化、沉淀区到反应区的污泥循环和采用斜管沉淀布置。反应池分为两个部分：快速混凝搅拌
21、反应池和慢速混凝推流式反应池。快速混凝搅拌反应池是将原水引入到反应池底板的中央，在圆筒中间安装一个叶轮，该叶轮的作用是使反应池内水流均匀混合，并为絮凝和聚合电解质的分配提供所需的动能。矾花慢速地从预沉池进入到澄清池，这样可避免矾花破碎，并产生涡旋，使大量的悬浮固体颗粒在该区均匀沉积。矾花在澄清池下部汇集成污泥并浓缩。浓缩区分为两层：上层为再循环污泥的浓缩，下层是产生大量浓缩污泥的地方。逆流式斜管沉淀区将剩余的矾花沉淀。通过固定在清水收集槽进行水力分布，斜管将提高水流均匀分配。清水由一个集水槽系统收回。絮凝物堆积在澄清池下部，形成的污泥也在这部分区域浓缩。该沉淀池有以下几方面的优点： 将混合区、
22、絮凝区与沉淀池分离，采用矩形结构，简化池型； 沉淀分离区下部设污泥浓缩区，占地少； 在浓缩区和混合部分之间设污泥外部循环，部分浓缩污泥由泵回流到机械混合池，与原水、混凝剂充分混合，通过机械絮凝形成高浓度混合絮凝体，然后进入沉淀区分离。（2）混合反应沉淀池 混合设施混合是混凝沉淀的前提，混合效果的好坏直接关系到后序的混凝沉淀效果。此过程使所有胶体颗粒几乎在瞬间完成脱稳与凝聚，故也称初级混凝过程。混合是取得良好絮凝效果的先决条件，也是节省投药量的关键。近年来，随着水处理技术的提高，为确保出水水质，混合设备的选用得到了普遍的重视。快速机械混合是指利用立式桨叶搅拌机使混凝剂与提升泵送来的原水在加药混合
23、池内进行1.0分钟快速混合。此种方案具用混合均匀、处理效率高、抗冲击负荷能力强的特点，因此本次深度处理选用机械混合方式。 絮凝设施絮凝就是在外力作用下，使具有絮凝性能的微絮颗粒相互接触碰撞而形成更大的絮凝体以适应沉降分离的要求。絮凝方式分机械、水力两大类。水力絮凝投资小，运行费用低，但抗冲击负荷能力较差。机械利用电动机经减速装置驱动搅拌器对水进行搅拌，虽然能量消耗大，但运行稳定，受水质、水量变化影响较小。因此本次工程絮凝方式选择机械絮凝。 沉淀池沉淀工序是指在重力作用下悬浮固体从水中分离的过程。在污水深度处理中，沉淀去除60%以上的悬浮固体，是主要的再生水处理构筑物。在斜板（管）沉淀池中，斜板
24、区和涡旋湍动控制段内形成絮体粒子动态悬浮区，当含有矾花的水流流经此区时，产生了强烈的沉淀卷吸作用，这样就吸附了小部分小颗粒胶体，而这部分胶体也是滤料所无法滤去的胶体。高密度斜板抑制了斜板中的水流脉动、降低了斜板中水流脉动强度，为小的矾花颗粒沉降创造了条件，沉淀效果更好。斜板沉淀即有利于依靠混凝去除COD，也能在前段二级生物处理发生污泥膨胀时对后续砂滤系统运行的保护。（3）比选结果综合比较两个方案的各项指标，得出结果如下：两个方案在技术上都是可行的，相比较而言，通过对“高密度沉淀池”和“混合反应沉淀池”在技术等各方面的比较，认为“高密度沉淀池”运行稳定可靠，工程费用低，更符合舞钢市第一污水处理厂
25、二期扩建工程建设的实际情况，故设计单位推荐舞钢市第一污水处理厂二期扩建工程采用高密度沉淀池处理工艺。3、滤池比选为确保出水SS达标排放，在高密度沉淀池之后设置滤池工艺。常用的滤池工艺主要有纤维转盘滤池、V型滤池等。其中，纤维转盘滤池是清华大学自主研发的一项先进的污水深度处理技术，具有出水水质好并且稳定、运行成本非常低等优点，与传统工艺相比省去了提升泵房、清水池、沉淀池等土建，占地面积非常小，省去了诸多构筑物、阀门、管线等，使得设备的保养、维修简单方便，运行自动化程度相当高，因此无需专人看管，工人的劳动强度大大减低。V型滤池采用的是均粒滤料，含污能力很高，气水反洗、表面冲洗结合，反冲洗的效果比其
26、它滤池的好。反冲洗布气布水均匀，单个池子的面积很大，可适用于各种水厂，特别是大型中型的水厂。但V型滤池池体的结构复杂，滤料较贵，增加了反冲洗的供气系统，运行费用较高。因此本工艺选取了纤维转盘滤池。4、尾水消毒工艺比选对污水处理厂的尾水进行消毒处理，其主要目的是利用物理或化学的方法杀灭污水中的病原微生物，防止其对人类及畜禽的健康产生危害和对生态环境造成污染。城市污水二级处理尾水中的微生物大多黏附于悬浮颗粒上，因此必须进行消毒。目前常用的污水消毒方法比较见表6。表6 各种污水消毒方法比较主要指标紫外线液氯二氧化氯膜过滤杀菌方式光线化学化学过滤杀菌效率高高高中杀菌广谱性高中中中二次污染无有有无消毒水
27、量极大大中低安全性高低低高可靠性高中高中毒性无有有无工程投资中高中高运行费用高中中高维护费用高中高高接触时间短长长短水质变化无有有无水质影响有有有有系统体积小大大中噪声无小大小应用领域广中广低经以上分析比较，综合考虑污水消毒的工程适用性、技术的成熟性、安全性、可靠性、经济成本等因素，二氧化氯消毒在水处理中优势明显。因此，本工程选用二氧化氯消毒。二氧化氯是现代城市污水处理厂较为理想的消毒剂，实验表明二氧化氯在城市污水处理中具有以下特点： 强氧化性和广谱杀菌消毒效果。不生成三氯甲烷（THMS）类等有毒副产物，具有后续氧化和杀灭作用，有效PH值范围39； 脱色和除臭作用； 微絮凝作用，且对水中Fe2
28、+、Mn2+有很好的去除效果。根据设计方案，本工程二氧化氯通过氯酸钠溶液和盐酸反应制得，盐酸量为30t/a，次氯酸钠溶液用量为49t/a，制备系统设置于加药加氯间，厂区西北方向，建筑面积223.65m2，采用砖混结构。内设置盐酸储罐一座，容积10m3，盐酸浓度为31%，厂区最大储量为9t；次氯酸钠储罐1座，容积为10m3，最大储量为10t。四、设计进、出水水质1、设计进水水质考虑到舞钢市居民生活水平的现状，并且随着舞钢市建设的发展，居民生活水平逐步提高，以及公共服务设施的渐趋完善，将使生活污水污染物浓度随之提高。结合舞钢市第一污水处理厂一期工程的实际进水数据。同时适当留有发展余地，确定舞钢市第
29、一污水处理厂二期扩建工程进水水质见表7。表7 本工程设计进水水质 单位：mg/L项目pH CODBODSSNH3-NTNTP原设计进水水质69320160220324242、设计出水水质根据当地环保主管部门要求，确定本工程出水水质执行城镇污水处理厂污染物排放标准（GB18918-2002）表1一级A标准，具体排放指标见表8。表8 本工程设计出水水质 单位：mg/L水质指标pHBODCODSSNH3-NTNTP一级A标准限值691050105（8）150.53、设计处理效率本工程采用“A2/O+高密度沉淀池+纤维转盘过滤”工艺，消毒采用二氧化氯消毒，该工艺对BOD的去除率为93.8%，对COD的
30、去除率为90%，对SS的去除率为96%，对NH3-N的去除率为87.5%，对TN的去除率为70%，对TP的去除率为90%，经处理后出水满足城镇污水处理厂污染物排放标准（GB18918-2002）表1 一级A标准，具体情况见表9。表9 污水处理厂进出水水质及相应处理效率污染因子进水水质 mg/L处理效率 %出水水质 mg/LBOD16093.810COD3209032SS220968.8NH3-N3287.54TN427012.6TP4900.4五、工程产、排污染物情况1、区域水环境现状及工程排水情况（1）区域水环境现状韦河：原名石堰河，发源于马鞍山馒头山，韦河闸上游一段叫韦河，下游叫八里河，八
31、里河与三里河在舞阳交汇，属淮河水系。目前，韦河为舞钢市的一条主要纳污河流。韦河境内主河道长30km，流域面积95km2，平水期流量为2.7m3/s，枯水期流量为0.8m3/s。 韦河河段根据舞钢市环境监测站2012年6月2123日对韦河现状监测数据，监测断面为污水处理厂入韦河上游500m和污水处理厂入韦河下游500m，其结果显示：韦河现状主要监测因子COD、BOD、NH3-N浓度值均出现了不同程度的超标现象，不能满足地表水环境质量标准（GB3838-2002）III类标准限值的要求。韦河是流经舞钢市的一条主要纳污河流，由于舞钢市污水管网敷设不到位，韦河沿途接纳了部分未经污水处理厂处理的生活污水
32、，导致水质超标。 八里河河段根据2013年12月23日2013年12月29日省控断面八里河石庄桥控制指标可知，舞钢市八里河石庄桥断面水质可以满足断面控制要求，水质情况较好。（2）工程排水走向本工程将污水处理达标后汇入现有工程排污暗涵，最终排入韦河。现有工程暗涵沿漯舞铁路东侧布置，向北900m后汇入田岗水库西干渠，经西干渠汇入韦河。工程东侧有一韦河支流，目前已经干涸，河内污水，仅在雨季有少量的雨水自南向北注入韦河，无环境容量，对污水无自净能力，不能对其排水。韦河水质功能为III类水体。根据城镇污水处理厂污染物排放标准（GB18918-2002）及其修改单内容，城镇污水处理厂出水排入国家和省确定的
33、重点流域及湖泊、水库等封闭、半封闭水域时，执行一级标准的A标准，排入GB3838地表水III类功能水域（划定的饮用水源保护区和游泳区除外）、GB3097海水二类功能水域时，执行一级标准的B标准。基于保护水体降低污染的考虑，本工程将污水处理至一级A标准后排入韦河，因此项目排水符合相关标准的规定。2、现有工程废水排放情况（1）现有工程进、出口水质现有工程采用改良型氧化沟工艺，设计处理规模为2万m3/d，出水水质执行城镇污水处理厂污染物排放标准（GB18918-2002）一级A标准。根据2013年舞钢市第一污水处理厂的实际运行情况，现有工程进、出口水质见表10。表10 现有工程设计进、出口水质 单位
34、：mg/L项目BODCODSSNH3-NTNTP进水水质70117217.8279.914017324.0730.0825.238.11.773.85均值93.2269.4116.327.229.43.1出水水质4822.839.9590.212.779.1512.950.210.38均值5.128.66.01.810.90.3（2）现有工程水污染物排放情况根据舞钢市第一污水处理厂2013年全年实际运行情况，现有工程已基本满负荷运行，2013年全年处理生活污水701.4万吨，出水水质满足城镇污水处理厂污染物排放标准（GB18918-2002）一级A标准。现有工程水质各污染物产排情况见表11。表
35、11 现有工程水污染物产生、排放量 污染物进水mg/L产生量t/a出水mg/L排放量t/a削减量t/aBOD93.2653.75.135.8617.9COD269.41889.628.6200.61689SS116.3815.76.042.1773.6NH3-N27.2190.81.812.6178.2TN29.4206.210.976.5129.7TP3.121.70.32.119.63、本工程水污染排放情况本工程处理规模为2万m3/d，出水水质执行城镇污水处理厂污染物排放标准（GB18918-2002）一级A标准，经计算，水污染物产排情况见表12。表12 本工程水污染物产生、排放量 污染物
36、进水mg/L产生量t/a出水mg/L排放量t/a削减量t/aCOD320233632233.62102.4BOD16011681073.01095SS22016068.864.21541.8NH3-N32233.6429.2204.4TN42306.612.692.0214.6TP429.20.42.926.34、本工程营运后舞钢市污水处理厂全厂污染物排放量本工程设计处理规模为2万m3/d，出水执行城镇污水处理厂污染物排放标准（GB18918-2002）一级A标准，与现有工程相同，且共用一个排污口。现有工程于2010年2月通过河南省环保厅组织的环保验收，目前出水连续稳定达标排放。本项目营运后全
37、厂水污染物排放情况见表13。表13 本工程建成后全厂水污染物产排量 单位：t/a污染物现有工程本工程全厂废水701.4万730万1431.4万BOD35.873.0108.8COD200.6233.6434.2SS42.164.2106.3NH3-N12.629.241.8TN76.592.0168.5TP2.12.95.0六、地表水环境质量影响评价1、预测思路本次地表水预测评价根据常规监测数据，预测工程排水对八里河COD、氨氮浓度值变化的影响，进而分析对八里河石庄桥断面（省级责任目标考核断面）及满足省控限值的情况进行分析。预测应选择正常情况和非正常情况（即污水不经处理即排放）两种情况进行预测
38、。根据预测结果，说明拟建项目排放废水对地表水八里河水环境产生影响的范围和程度，据此分析工程排水的环境可接受程度。同时对照当地环保中河道水质的控制目标，分析本工程完成后是否满足区域地表水环境质量功能区划的要求，提出相应的对策和建议。2、地表水质量现状八里河石庄桥断面现状评价采用2013年12月23日2013年12月29日水质监测数据：COD：37.9mg/L，NH3-N：1.13mg/L。3、地表水环境预测（1）监测断面布设根据工程位置和平顶山市水质控制断面情况，预测断面为八里河石庄桥断面（省级责任目标考核断面）。（2）预测因子和预测时段根据项目工程特性，选择COD、NH3-N作为本项目预测因子
39、。预测时段选择正常排放（COD：50mg/L，NH3-N：5mg/L）及非正常排放（即污水未经处理即排放，COD：320mg/L，NH3-N：32mg/L）两种情况进行预测。（3）预测模式根据环境质量现状监测，按照有关技术规范和环评导则的要求，结合工程排污特点，确定本工程废水到达控制断面的预测采用河流一维衰减模式进行预测，其数学表达式为：式中： C计算断面污染物浓度，mg/LC0计算初始点污染物浓度，mg/LK1耗氧系数，1/du河流流速，m/sx从计算初始点到下游计算断面的距离， m对于八里河断面水质，采用完全混合模式后的预测值，数学表达式为：C=（CpQp+ChQh）/（Qp+Qh）式中：
40、C污染物浓度，mg/l Cp污染物排放浓度，mg/l Ch河流来水污染物浓度，mg/l Qp废水排放量m3/s Qh河流来水量m3/s（4）预测参数选取 本工程排水量确定舞钢市第一污水处理厂现有工程于2010年2月通过河南省环保厅组织的环保验收，目前出水连续稳定达标排放。舞钢市产业集聚区目前配套污水管网尚未投入使用，集聚区企业废水均直接排入韦河，集聚区配套污水厂初期废水考虑回用，届时，集聚区企业废水经污水处理厂进一步处理后排放量较小，对韦河影响不大。当前，韦河和八里河现状水质已经包含了现有工程贡献值及集聚区企业排水贡献值。因此本次评价仅针对本工程新增2万m3/d的排水进行预测。 水质预测河流参
41、数根据舞钢市水文资料，八里河平水期流量为2.7m3/s，枯水期流量为0.8m3/s，流速为0.26m/s。根据淮河流域多闸坝河流COD综合衰减系数测算（河南省环境监测中心站）研究数据，淮河流域COD综合衰减系数K值一般在0.080.341/d之间。同时根据河流中污染物衰减系数影响因素分析（气象与环境学报，2008年2月）研究数据，我国河流NH3-N衰减系数在0.1050.3501/d之间。因此八里河河道综合衰减系数可取KCOD=0.21（1/d），KNH3-N=0.23（1/d）。（5）预测结果项目营运后外排废水量为2万m3/d。外排放口距离八里河石庄桥断面16.4km。根据预测模式得出预测结
42、果见表14。表14 本工程废水排放对八里河水质预测结果 单位：mg/L断面排放工况预测因子现状值工程排水贡献值预测值控制断面要求增加量是否达标八里河石桥断面平水期正常COD37.93227.537.145-0.8达标NH3-N1.1343.381.312+0.18达标事故COD37.9320275.247.345+9.4超标NH3-N1.133227.043.162+2.03超标枯水期正常COD37.93227.535.645-2.3达标NH3-N1.1343.381.632+0.50达标事故COD37.9320275.290.945+53.0超标NH3-N1.133227.046.922+5
43、.79超标（6）预测结果分析A、正常情况正常情况下，污水处理厂出水满足城镇污水处理厂污染物排放标准（GB18918-2002）一级A标准，污染物浓度较低，其中COD排放浓度为32mg/L，优于现状背景值；NH3-N排放浓度为4mg/L，高于现状背景值。根据预测，平水期八里河石桥断面的COD浓度预测值37.1mg/L，NH3-N浓度预测值1.31mg/L，满足八里河省控断面水质要求；与现状监测结果对比可知，COD浓度有所下降，下降至为0.8mg/L；NH3-N浓度略微增加，增加值为0.18mg/L。枯水期八里河石桥断面的COD浓度预测值35.6mg/L，NH3-N浓度预测值1.63mg/L，满足八里河省控断面水质要求；与现状监测结果对比可知，COD浓度有所下降，下降至为0.2.3mg/L；NH3-N浓度增加，增加值为0.50mg/L。说明项目营运后对八里河影响较小，处在可接受范围内，而且由于工程排水中COD浓度优于八里河水质现状背景值，对八里河水质有一定的稀释作用，所以，本项目对正常情况下排水对八里河影响不大，处在可接受范围内。本工程为环保工程，主要处理舞钢市朱兰片区健康北路以东、东环路以西、的区域，垭口片区
