《柳树酄变电站至三友热电新站110kV双回输电线路工程环境影响报告书.doc》由会员分享，可在线阅读，更多相关《柳树酄变电站至三友热电新站110kV双回输电线路工程环境影响报告书.doc（41页珍藏版）》请在三一办公上搜索。
1、 唐山三友热电有限责任公司柳树酄变电站至三友热电新站110kV双回输电线路工程环境影响报告表 建设单位（盖章）：唐山三友热电有限责任公司 编制日期： 2014年1月 表一 建设项目基本情况项目名称柳树酄变电站至三友热电新站110kV双回输电线路工程建设单位单位名称唐山三友热电有限责任公司法人代表马连明联系人赵明云联系电话13832824400通信地址唐山市南堡开发区唐山三友热电有限责任公司邮政编码063305电子邮箱zhoucaihongzch传真0315-8505299建设项目项目组成新建柳树酄变电站至三友热电新站110kV双回线路工程必要性为使三友公司供电系统更加安全可靠，满足三友公司用电
2、负荷发展需求，满足电力部门对高危化工用户的供电要求，建设柳树酄变电站至三友热电新站110kV双回输电线路工程是非常必要的。立项文件唐山市发展和改革委员会关于柳树酄变电站至三友热电新站110kV双回输电线路工程开展前期工作的复函唐发改函201359号。建设性质新建总投资3470.97万元环保投资30万元占总投资比例%0.86%建设地点本项目输变电工程位于唐山市丰南区及南堡经济技术开发区境内。线路路径环境概况柳树酄变电站至三友热电新站110kV双回线路位于唐山市丰南区及南堡经济技术开发区境内，线路沿线多为为鱼塘及虾池，主要跨越：陡河、沙河及黑沿子排水沟各1次（一档跨越，不在河中立塔），规划铁路1次
3、，沿海高速1次，丰碱公路1次，沿海公路（即S364）2次。新建线路路径总长度约为10.6km，其中架空部分10.46km，地下电缆部分0.14km，鱼虾孵化厂距本项目线路边相线投影约为40m。毕家颧村距本项目线路边相线投影约为70m。敏感环境保护目标通过现场踏勘，鱼虾孵化厂为本项目电磁环境和无线电干扰敏感环境保护目标。表二 工程基本情况工程组成新建柳树酄变电站至三友热电新站110kV双回线路工程柳树酄变电站至三友热电新站110kV双回线路架空部分线路路径长度新建架空线路路径总长度约10.46km架设方式同塔双回架设导线型号JL/LB20A-240/30铝包钢芯铝绞线导线半径10.80mm地线型
4、号两侧采用24芯OPGW复合光缆。塔型1J-SZ1、1J-SZ2、1J-SJ1、1J-SJ2、1J-SJ4、110SDLZD等。塔基数量及占地面积全线共使用铁塔42基，占地面积约4200m2。柳树酄变电站至三友热电新站110kV双回线路地下电缆部分路径长度新建地下电缆长度约0.14km电缆型号YJLW03-64/110kV 11000mm2电缆埋深1.0m表三 编制依据1.法律、法规（1）中华人民共和国环境保护法（第七届全国人民代表大会常务委员会第十一次会议通过）；（2）中华人民共和国环境影响评价法（第九届全国人民代表大会常务委员会第三十次会议通过）；（3）中华人民共和国环境噪声污染防治法（第
5、八届全国人民代表大会常务委员会第二十二次会议通过）；（4）建设项目环境保护管理条例（国务院第253号令）；（5）电力设施保护条例（国务院第239号令）；（6）电力设施保护条例实施细则（国家经济贸易委员会公安部）；（7）河北省环境保护条例（河北省第十届人民代表大会常务委员会第十四次会议通过）；（8）电磁辐射环境保护管理办法（国家环保局第18号令）；（9）河北省辐射污染防治条例（河北省第十二届人民代表大会常务委员会第四次会议于2013年9月27日通过）；（10）建设项目环境保护管理若干问题的暂行规定冀环办发200765号；（11）河北省建设项目环境保护管理条例；（12）关于进一步加强输变电类建设项
6、目环境保护监管工作的通知环办2012131号；(13) 关于做好下放行政审批事项衔接工作的通知（冀环办2013247号）。2.标准、技术导则（1）500kV超高压送变电工程电磁辐射环境影响评价技术规范（HJ/T241998）；（2）高压架空送电线、变电站无线电干扰测量方法（GB/T 7349-2002）；（3）环境影响评价技术导则 生态影响（HJ 19-2011）。3.与项目有关的文件和资料（1）唐山市发展和改革委员会关于柳树酄变电站至三友热电新站110kV双回输电线路工程开展前期工作的复函唐发改函201359号；（2）柳树酄变至三友热电新站110KV电源线工程可行性研究报告；（3）唐山市城乡
7、规划局丰南区分局规划意见；（4）唐山市城乡规划局南堡经济技术开发区分局规划意见。表四 评价标准1.本评价采用以下标准：500kV超高压送变电工程电磁辐射环境影响评价技术规范（HJ/T241998）；高压交流架空送电线无线电干扰限值（GB157071995）。具体采用的标准值详见表4-1。表4-1 评价标准值污染物名称评价标准标准来源工频电场以4kV/m作为居民区工频电场强度评价标准500kV超高压送变电工程电磁辐射环境影响评价技术规范（HJ/T241998）工频磁场以100T作为工频磁感应强度的评价标准无线电干扰距边相线投影20m处0.5MHz无线电干扰场强不大于46dB(V/m)高压交流架空
8、送电线无线电干扰限值（GB157071995）2.评价范围（1）工频电场、工频磁场的评价范围参照500kV超高压送变电工程电磁辐射环境影响评价技术规范（HJ/T241998）中以送电线路走廊两侧30m带状区域为工频电场、工频磁场的评价范围的规定，本项目选取110kV线路走廊两侧各30m的带状区域为本项目工频电场、工频磁场的评价范围。（2）无线电干扰评价范围参照500kV超高压送变电工程电磁辐射环境影响评价技术规范（HJ/T241998）中以送电线路走廊两侧2000m带状区域为无线电干扰评价范围，根据110kV输变电工程对周围环境的实际影响情况，本项目选取110kV线路走廊两侧各50m带状区域为
9、本项目的无线电干扰评价范围。表五 工程及污染源分析1.工程概况柳树酄变电站至三友热电新站110kV双回输电线路工程由柳树酄变电站至三友热电新站110kV双回线路组成。工程总投资为3470.97万元。（1）输电线路1）线路路径及走向本线路由柳树酄220kV变电站向东电缆出线（长度0.08km）后至J1右转架空，向南偏东至J2，线路左转向东经J3、J4、J5小角度调整后至J6，然后跨过丰碱公路至涧河派出所东侧电缆入地（长度0.06km）钻110kV柳黄线，然后改架空至J7，继续向东跨过陡河和规划铁路后至J8，右转跨过黑沿子排水沟至J9，继续向东跨过沿海高速及沙河后至丰南区与南堡开发区界设J10，左
10、转向北跨沿海公路（S364）至J11，然后向东至三友热电新站北侧设J12，右转跨过沿海公路（S364）经终端塔进入110kV三友热电新站。本线路路径总长度约10.6km，其中同塔双回架设10.46km，地下电缆敷设0.14km.2）线路路径沿线环境概况柳树酄变电站至三友热电新站110kV双回线路位于唐山市丰南区及南堡区境内，线路沿线多为为鱼塘及虾池，主要跨越：陡河、沙河及黑沿子排水沟各1次（一档跨越，不在河中立塔），规划铁路1次，沿海高速1次，丰碱公路1次，沿海公路（S364）2次。新建线路路径总长度约为10.6km，鱼虾孵化厂距本项目线路边相线投影约为40m，毕家颧村距本项目线路边相线投影约
11、为70m。线路路径地理位置示意图见附图1，线路路径及监测布点示意图见附图2。2.施工组织（1）线路施工线路施工流程见下图。1）塔基施工塔建设施工材料运输，塔基开挖采用四基座分别开挖，减小了开挖面。基础型式不同施工工艺也不同。插入式基础和主柱配筋式基础开挖采用人工掏挖，塔基基础采用现场浇筑混凝土，机械搅拌，机械捣固。灌注桩基础采用机械钻孔，孔钻好以后，安装钢筋骨架，安装前设置定位钢环、混凝土垫块以保证保护层厚度，固定骨架，灌注混凝土。从规划路径的地质条件来看，地质多以软塑、流塑状态的素填土、粉质粘土、粉砂、粉土为主，其承载力较低，变形大，灵敏度高，施工时易因扰动发生基础沉降、位移等不利影响。因此
12、天然地质一般难以满足设计要求，所以采用灌注桩基础。由于部分塔位于渔塘、稻田形成的滩地之中，施工机具和材料均无法直接进入基础作业区，因此施工前期需要进行大量填塘补路、基础围堰和基面硬化工作。修建道路标准：鱼塘内修路，高度按4.0m、路面宽度按4m考虑，道路两侧1:1放坡，塔位处施工面可按照200m2考虑，高度及放坡与路面相同。水稻田内修路，高度按2m，路面宽度按4m考虑，道路两侧1:1放坡，塔位处施工面可按照200m2考虑，高度及放坡与路面相同。根据现场踏勘情况，鱼塘、水坑及稻田内铁塔基础施工时需要搭建工作平台及材料区，共计土方量51000m3。每个塔基施工需临时占地200m2。2）架线施工工程
13、所用直线塔或耐张塔根据铁塔结构特点分解组立。导线采用张力牵引放线，防止导线磨损，所以每回线路都要设置牵张场地。各线路导、地线均采用张力放线施工方法。根据实际情况选择放线方式。导、地线在放线过程中防止导、地线落地拖拉及相互摩擦。张力放线时需在耐张段的线路范围设置牵张场地。牵张场地的设置原则为：按不超过7km设置一处，或控制在塔位不超过16基的线路范围内。张力放线后应尽快进行架线，一般以张力放线施工段作紧线段，以直线塔为紧线操作塔。紧线完毕后应尽快进行耐张塔的附件安装和直线塔的线夹安装、防振金具和间隔棒的安装。因此本项目设置牵张场地约2处，属临时占地。每处牵张场按2800m2计，共5600 m2，
14、采取一次性补偿措施，并且在施工结束后可以恢复原来使用功能。场地尽量选择较平坦的区域布置，施工结束后及时恢复。3.污染源及其污染物分析（1）施工期1）施工噪声在施工过程中土方挖掘机、翻斗车、牵张机、绞磨机等设备产生一定的机械噪声。2）施工污水施工期污水主要来自施工人员的生活污水。线路单塔基施工人员约20人，每人每天生活污水产生量30L计，生活污水总量最高约0.6m3/d。3）施工固废施工期间固体废弃物主要为施工人员的生活垃圾、建筑垃圾、施工弃土。4）扬尘扬尘来自于平整土地、开挖土方、道路铺浇、材料运输、装卸和搅拌等过程。（2）运行期线路产生的感应电磁场及无线电干扰对附近环境产生影响。4.评价因子
15、本评价选取工频电场、工频磁场和无线电干扰作为评价因子。5. 工程占地情况（1）永久占地本工程全线共需建杆塔约42基，按每基杆塔占地100m2计，工程占地约4200m2，这部分占地属于永久性占地。铁塔涉及占用土地仅限于四个支撑脚，施工结束后塔基中间部分仍可恢复其原有功能。（2）临时占地工程临时占地主要有两个方面，一方面是塔基施工占地，临时占地面积约8400m2，塔基施工结束后按照土层顺序回填，尽量恢复土地原有功能。另一方面是牵张场施工占地，临时占地面积约5600m2，施工结束后可以恢复原来使用功能。6. 生态影响及各阶段恢复措施根据环境影响评价技术导则 生态影响（HJ 19-2011），本高压输
16、变电工程对沿线动植物的生存环境影响很微弱，对附近生物群落中的生物量、物种的多样性都没有影响。输电线路工程生态环境影响主要产生在施工期，属于短期影响；其工程占地主要是塔基，本工程线路不涉及自然保护区等生态敏感区，对生态环境影响很小，仅进行一般分析。（1）对林业的影响本工程线路路径不涉及自然保护区、森林公园、风景名胜区。沿线跨越树种主要是当地生长的杨树、柳树、榆树、松树、果树。工程设计中采取增加杆塔高度的措施。线路塔基永久占地处，需要砍伐一些乔灌木，但不会促使沿线林木发生地带性植被的改变，也不会对沿线生态环境造成系统性的破坏。其他如牵张场地、施工通道等知识施工期间临时占地，施工结束后可恢复期原有土
17、地使用功能，对林业生态影响很小。（2）对农业生产的影响本工程线路沿线部分位于平原地区，沿线种植业结构简单，农作物主要是水稻。线路工程对农业产生的影响主要是塔基占地。塔基占地处的农作物将被清除，另外塔基土石方的堆放、施工机具的碾压也会伤害小面积农作物。此外塔基开挖将扰乱土壤耕作层，除开挖部分受到直接破坏外，土石方混合回填后，也改变了土壤层次和质地。因此，施工时应尽量保存塔基开挖处的熟土和表层土，并按照土层的顺序回填，恢复为农用地，最大程度的减少对农业产生的影响。线路的运行不影响农作物的生长。（3）对野生动物的影响由于本工程路径不涉及自然保护区及风景名胜区，经沿线生态调查和咨询，线路评价范围内没有
18、国家重点保护的珍稀濒危动物，其他陆生动物主要是鼠、黄鼠狼及野兔等。本工程对动物的影响主要表现为工程塔基占地、开挖和施工人员活动等干扰因素，这些因素将缩小野生动物的栖息空间，限制部分动物的活动区域、觅食范围等、从而对动物生存产生一定的影响。但工程施工多靠近现有公路，避开了野生动物主要的活动场所。此外由于线路工程施工方法为间断性的，施工时间短，点位分散，故本工程对陆生动物资源影响很小，不会对其生存空间造成威胁。同时，高压输电线路也不会阻断动物迁移通道。以上分析表明，本工程建设对野生动物影响较小且影响时间较短，这种影响将随着施工的结束和临时占地植被的恢复而缓解、消失。7.工程采取的环保措施（1）线路
19、施工塔基基础采用现场浇筑混凝土，机械搅拌，机械捣固。所有塔基在基础浇注过程中，采用彩条布隔离现场材料与地面的接触；浇注完成后对施工现场进行清理，固废及弃土回填、就地平整。为保证周围空气环境少受粉尘污染影响，施工时要做到：施工工地定期洒水，施工建筑设置滞尘网，采用商品混凝土，以减少施工扬尘的产生。在采取上述抑尘措施后，施工扬尘对空气环境不会造成大的影响。按照110kV-750kV架空输电线路设计规范控制架线高度，确保与跨越物留有足够距离，对主要跨越物的最小垂直距离见表5-1；表5-1 本项目线路与跨越物最小垂直距离情况一览表序号名 称设计技术规程标准（m）工程设计距离（m）说 明1非居民区6.0
20、7.0至地面2等级公路7.07.0至路面3电气化铁路11.511.5至轨顶4树木3.53.5至自然生长高度树顶5河流6.06.0至冬季冰面（2）线路路径合理选择架空线路路径，避让敏感环境保护目标，降低线路对周围电磁环境的影响。表六 电磁环境质量现状1.监测仪器所用仪器均经国家计量部门检定合格，并处于检定证书有效期内，仪器的频率性能覆盖监测对象的频率范围。EFA-300电磁场分析仪（有效期至2014年3月11日）； KH3933接收机（有效期至2013年11月16日）。2.监测方法工频电场、工频磁场强度按500kV超高压送变电工程电磁辐射环境影响评价技术规范（HJ/T241998）进行；无线电干
21、扰值按高压架空送电线、变电站无线电干扰测量方法（GB/T 7349-2002）进行。3.监测点位工频电场、工频磁场监测点：拟建线路路径、环境敏感保护目标处；0.5MHz无线电干扰监测点：拟建线路边相线投影20m处、环境敏感保护目标处。监测布点示意图见附图2。4.监测单位和时间河北省辐射环境管理站于2013年11月4日进行监测,天气：晴，温度11。5.监测结果电磁环境监测结果见表6-1。表6-1 电磁环境现状值监测结果监测点位工频电场强度(V/m)工频磁感应强度 (nT)0.5MHz无线电干扰场强（dB（V/m）柳树酄变电站至三友热电新站110kV双回线路路径处4.62233.9鱼虾孵化厂（距线
22、路约40m）4.31432.5毕家颧村（距线路约70m）2.21232.1由表6-1可以看出，拟建线路路径处、敏感环境保护目标处和毕家颧村的工频电场、工频磁感应强度和0.5MHz无线电干扰场强分别符合4kV/m、100T和46dB(V/m)的评价标准。表七 电磁环境影响分析（1）输电线路本评价参照500kV超高压送变电工程电磁辐射环境影响评价技术规范，预测本项目线路架空部分运行后产生的工频电磁场和无线电干扰对周围环境的影响范围及程度。因为架线越低对地面的影响越大，本评价分别选取线路架设中高度较低且用量较多的1J-SZ1-21型铁塔来评价线路建成后对环境的影响，计算预测评价采用参数见表7-1，本
23、项目线路计算预测所用塔型见附图3。表7-1 理论计算所用参数表塔型1J-SZ1呼高21m弧垂点对地高度7m架设方式同塔双回路架设导线型号JL/LB20A-240/30铝包钢芯铝绞线导线半径10.80mm分裂间距不分裂导线相序顺相序电压等级110kV电流强度610A110kV线路电场预测110kV送电线下空间电场强度的预测计算根据500kV超高压送变电工程电磁辐射环境影响评价技术规范附录A推荐的计算模式进行。A、单位长度导线下等效电荷的计算高压送电线上的等效电荷是线电荷，由于高压送电线半径r远小于架设高度h，因此等效电荷的位置可以认为是在送电导线的几何中心。设送电线路为无限长并且平行于地面，地面
24、可视为良导体，利用镜像法计算送电线上的等效电荷。多导线线路中导线上的等效电荷由下列矩阵方程计算： .（1）式中：u-各导线对地电压的单列矩阵； Q-各导线上等效电荷的单列矩阵； -各导线的电位系数组成的n阶方阵(n为导线数目)。式1中，u矩阵由送电线的电压和相位确定，并以额定电压的1.05倍作为计算电压。并由三相110kV（线间电压）回路各相的相位和分量，计算各导线对地电压为：各导线对地电压分量为： 图7-1 对地电压计算图式1中，矩阵由镜像原理求得。地面为电位等于零的平面，地面的感应电荷可由对应地面导线的镜像电荷代替，用i,j表示相互平行的实际导线，用i,j,表示它们的镜像，则电位系数为：.
25、(2).(3) .( 4)上式中：o -空气介电常数（）； Ri-导线半径，对于分裂导线用等效单根导线半径代入。 .(5)式5中，R-分裂导线半径；-次导线根数；r-次导线半径。 图7-2 电位系数计算图对于三相交流线路，由于电压为时间向量，计算各相导线的电压时用复数表示为：.(6)相应地电荷也是复数量：.（7)式1矩阵关系即分别表示了复数量的实数和虚数两部分：.(8).(9)B、等效电荷产生的电场计算空间任意一点（档距中央）的电场强度根据叠加原理求得，在（x,y）点的电场强度Ex和Ey分别为：.(10).(11)式中：xi、yj-导线i的坐标（i=1,2,.m）；m-导线数目；Li，Lij-
26、分别为导线i及其镜像至计算点的距离。对于本项目110kV三相交流线路，根据式8和9求得的电荷计算空间任一点电场强度的水平和垂直分量为： .(12) .(13)式中：EXR-由各导线的实部电荷在该点产生的场强的水平分量；EX1-由各导线的虚部电荷在该点产生的场强的水平分量；EYR-由各导线的实部电荷在该点产生场强的垂直分量；EY1-由各导线的虚部电荷在该点产生场强的垂直分量。（x,y）点的合成场强为：.(14)式中： .(15) .(16)在地面处（y=0时）电场强度的水平分量取EX=0。电场强度计算结果见表7-2，电场强度的分布图见图7-3。表7-2 电场强度计算结果到线路中心线投影的距离（m
27、）1.5m高处电场水平分量(kV/m)1.5m高处电场垂直分量(kV/m)1.5m高处电场综合量(kV/m）-500.004 0.073 0.073 -450.005 0.086 0.087 -400.006 0.103 0.103 -350.007 0.124 0.124 -300.007 0.147 0.147 -250.005 0.168 0.168 -200.013 0.166 0.167 -190.019 0.158 0.160 -180.027 0.146 0.149 -170.038 0.128 0.133 -160.053 0.103 0.115 -150.071 0.070
28、0.100 -140.095 0.043 0.104 -130.126 0.077 0.147 -120.165 0.160 0.230 -110.213 0.277 0.349 -100.269 0.430 0.508 -90.333 0.626 0.709 -80.398 0.869 0.956 -70.450 1.160 1.244 -60.470 1.486 1.559 -50.440 1.816 1.869 -40.352 2.104 2.133 -30.230 2.304 2.316 -20.117 2.406 2.409 -10.042 2.438 2.438 00.000 2.
29、442 2.442 10.042 2.438 2.438 20.117 2.406 2.409 30.230 2.304 2.316 40.352 2.104 2.133 50.440 1.816 1.869 60.470 1.486 1.559 70.450 1.160 1.244 80.398 0.869 0.956 90.333 0.626 0.709 100.269 0.430 0.508 110.213 0.277 0.349 120.165 0.160 0.230 130.126 0.077 0.147 140.095 0.043 0.104 150.071 0.070 0.100
30、 160.053 0.103 0.115 170.038 0.128 0.133 180.027 0.146 0.149 190.019 0.158 0.160 200.013 0.166 0.167 250.005 0.168 0.168 300.007 0.147 0.147 350.007 0.124 0.124 400.006 0.103 0.103 450.005 0.086 0.087 500.004 0.073 0.073 图7-3工频电场强度的总体分布情况由表7-2和图7-3可以看出，距线路中心线投影0m处的工频电场强度值最大，为2.442kV/m，之后随与此点距离的增加电场强
31、度呈逐渐降低的趋势，环境敏感保护目标鱼虾孵化厂处的工频电场强度值为0.103 kV/m，综上，所有点位的工频电场强度值均符合4kV/m的评价标准。110kV线路磁场预测110kV送电线下空间磁感应强度的预测计算根据500kV超高压送变电工程电磁辐射环境影响评价技术规范推荐的模式进行预测计算110kV导线下方A点处的磁场强度： .(17)式中：I-导线i中的电流值；h-计算A点距导线的垂直高度；L-计算A点距导线的水平距离。为了与环境标准相适应，需要将磁场强度转换为磁感应强度，转换公式如下：B=0HB：磁感应强度H：磁场强度0：真空中相对磁导率（0=410-7H/m）。磁感应强度计算结果见表7-
32、3，磁感应强度的分布图见图7-4。表7-3 磁感应强度计算结果到线路中心线投影的距离（m）1.5m高处磁场水平分量(T)1.5m高处磁场垂直分量(T)1.5m高处磁场综合量(T)-501.410 8.136 8.257 -451.755 8.961 9.132 -402.227 9.961 10.207 -352.891 11.190 11.558 -303.866 12.727 13.301 -255.366 14.673 15.623 -207.813 17.147 18.843 -198.481 17.713 19.639 -189.230 18.303 20.499 -1710.074
33、 18.915 21.431 -1611.027 19.548 22.443 -1512.110 20.195 23.547 -1413.345 20.850 24.755 -1314.761 21.499 26.079 -1216.393 22.123 27.535 -1118.284 22.687 29.138 -1020.483 23.138 30.902 -923.038 23.388 32.829 -825.985 23.303 34.904 -729.310 22.690 37.066 -632.889 21.310 39.189 -536.428 18.960 41.067 -4
34、39.477 15.628 42.457 -341.613 11.623 43.206 -242.731 7.477 43.381 -143.119 3.596 43.269 043.187 0.000 43.187 143.119 3.596 43.269 242.731 7.477 43.381 341.613 11.623 43.206 439.477 15.628 42.457 536.428 18.960 41.067 632.889 21.310 39.189 729.310 22.690 37.066 825.985 23.303 34.904 923.038 23.388 32
35、.829 1020.483 23.138 30.902 1118.284 22.687 29.138 1216.393 22.123 27.535 1314.761 21.499 26.079 1413.345 20.850 24.755 1512.110 20.195 23.547 1611.027 19.548 22.443 1710.074 18.915 21.431 189.230 18.303 20.499 198.481 17.713 19.639 207.813 17.147 18.843 255.366 14.673 15.623 303.866 12.727 13.301 3
36、52.891 11.190 11.558 402.227 9.961 10.207 451.755 8.961 9.132 501.410 8.136 8.257 图7-4磁感应强度的总体分布情况由表7-3和图7-4可以看出，磁场综合量最大值出现在距线路中心线投影2m处，其值为43.381T，之后随与此点距离的增加，其值逐步降低，环境敏感保护目标鱼虾孵化厂处的磁场综合量值为10.207T，所有点位的工频磁感应强度均符合100T的评价标准。110kV线路无线电干扰预测110kV送电线无线电干扰电平的预测计算根据500kV超高压送变电工程电磁辐射环境影响评价技术规范推荐的计算模式进行计算。A、0.
37、5MHz时的高压交流架空送电线的无线电干扰场强按下式计算：.(18)式中：E-无线电干扰场强，dB(V/m)；r-导线半径，cm；D-被干扰点距导线的距离，m；gmax-导线表面最大电位梯度，kV/cm。其中，gmax按下式计算：.(19)式中：R-通过次导线中心的圆周直径，cm；n-次导线根数；g-导线的平均表面电位梯度，g按20式计算。.(20)式中Q为每极导线的等效总电荷，计算方法参照（1）节。B、高压交流架空送电线无线电干扰场计算根据式18计算出的高压交流架空送电线三相导线的每相在某一点产生的无线电干扰场强，如果有一相的无线电干扰场强值至少大于其余的每相值3dB(V/m)，则高压交流架
38、空送电线无线电干扰场强值即为该场强值，否则按21式计算。.(21)式中：E-高压交流架空送电线无线电干扰场强，dB(V/m) ；E1、E2-三相导线中的最大两个无线电干扰场强，dB(V/m)；C、无线电干扰场强值的概率、置信度修正式18计算的是好天气时50%时间概率下的无线电干扰场强值，对于80%时间概率，具有80%置信度的无线电干扰场强值由该值增加610dB(V/m)修正得到，本评价采用增加8dB(V/m)进行修正。根据以上计算参数和模式，可以计算距线路中心不同距离处无线电干扰场强值，距线路边相线投影20m处的无线电干扰场强值为26.5dB(V/m)，与柳树酄变电站至三友热电新站110kV双
39、回线路的背景值33.9dB(V/m)叠加后为34.6dB(V/m)，与环境敏感保护目标鱼虾孵化厂处的背景值32.5 dB(V/m)叠加后为32.6dB(V/m)，与毕家颧村处的背景值32.1(V/m)叠加后为32.1dB(V/m)，均符合46dB(V/m)的评价标准。(2)地下电缆环境影响分析本项目110kV线路地下电缆部分采取类比分析的方法进行评价。经现场勘察，本专项评价地下电缆线路利用与其相似并运行的石家庄供电公司方村110kV输变电工程地下电缆线路地面上的监测结果进行类比分析预测。本项目110kV地下电缆线路与类比地下电缆线路的相关性比较见表7-4。表7-4 本项目地下电缆线路与方村11
40、0kV输变电工程地下电缆线路基本情况线路电压等级线路回数线路铺设方式电缆埋深电流强度本项目地下电缆线路110kV2回地下电缆1.0m610A方村T接许营裕华110kV双回地下电缆线路110kV2回地下电缆1.0m600A.监测内容工频电场强度、工频磁感应强度、0.5MHz无线电干扰值。.监测仪器所用仪器均经国家计量部门检定合格，并处于检定证书有效期内，仪器的频率性能覆盖监测对象的频率范围。EFA-300型工频电磁场计。.监测时运行工况监测时线路正常运行。.监测方法工频电场、工频磁场强度按500kV超高压送变电工程电磁辐射环境影响评价技术规范（HJ/T241998）进行；无线电干扰值按高压架空送
41、电线、变电站无线电干扰测量方法（GB/T 7349-2002）进行。.监测布点滨镍110V变电站工程地下电缆线路运行时产生的电磁环境的测量由电缆正上方（为原点），沿其垂直方向进行，测点间距为0m，依次测至50m处为止。.监测结果表7-5列出了方村110V输变电工程地下电缆线路电磁环境监测结果。 7-5 方村输变电工程地下电缆运行后的工频电磁场监测结果测点距线路的距离(m)工频电场强度(V/m)工频磁感应强度 (10-3T)04.221.454.222.0104.224.0154.023.0204.122.0254.321.6304.222.2由表7-5可知，该地下电缆地面上方1.5m高度处的工频电场强度为4.04.3V/m，工频磁感应强度为0.0210.024T，分别符合4kV/m、100T的标准限值要求。由于本项目110kV地下电缆与方村110kV输变电工程地下电缆线路的电压等级相同及线路回数相似，可以预测本项目地下电缆运行后地面上工频电场强度、工频磁感应强度分别符合国家4kV/m和100T标准限值要求。
