生活垃圾焚烧处理中烟气净化系统设计.doc

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1、 生活垃圾焚烧处理中烟气净化系统设计 摘 要：生活垃圾焚烧过程中将产生大量有害气体，酸性气体、二恶英，以及大量粉尘，本设计主要是针对生活垃圾焚烧过程中排出的烟气进行除尘净化。工艺流程为：生活垃圾经过前期的破碎等处理后，进入焚烧炉，通过焚烧炉后产生的烟气进入半干式洗涤塔，在半干式洗涤塔中的物理和化学作用去除掉烟气中的酸性气体，再进去袋式除尘器进行除尘，最后剩余气体从烟囱排出。生活垃圾焚烧日益成为生活垃圾处理的主要方式，相对于将生活垃圾填埋，占地面积大，且垃圾渗滤液一旦泄漏将对人体，环境，水资源造成严重的危害。但焚烧垃圾过程中还是会产生大量的有害烟气，因此，本次设计针对生活垃圾焚烧过程中所产生的烟

2、气设计净化系统，解决了垃圾焚烧后产生的后续污染问题。关键词：生活垃圾焚烧厂；烟气；袋式除尘器I WasteIncinerationFlue GasPurificationSystem Design Abstract: a large amount ofharmful gasgarbage incineration process, acid gas,dioxin,anda lot of dust,this design is mainly fordomestic waste incineration flue gas discharged in the process of dust puri

3、fication.The process is: the garbage through the crushingprocess,into the burning furnace,flue gasproduced by burningfurnaceafterentering thesemi dryscrubber,insemi dryscrubberinphysical and chemical effects ofremovingacid gas in flue gas,and then gointo thedustbag dust collector,the last remainingg

4、asdischargefrom the chimney.Hasbecome the main way ofliving garbage disposalof garbage incineration,relative tolandfill,covers an area of large,andonce the landfill leachatewill leakto the human body,the environment,waterresources causedserious harm.Lifewillnot only solve theproblemof waste incinera

5、tionprocessingwasteincinerationcan also be used toproduce heatfor power generation,reducing theamount of coalused inpower supply.Butin the process ofwaste incinerationwillproduce harmfulgas,a large number oftherefore,the design offlue gaspurification systemfor thedesign ofgarbage incinerationprocess

6、,subsequentincinerationto solve pollutionproblems after.Keywords:solid waste incineration;flue gas;bag type dust collector目 录1 绪论11.1引言11.2烟气的产生和组分11.2.2粉尘11.3重金属11.4二恶英等有机物11.5生活垃圾焚烧处理厂流程图22 烟气净化工艺选择32.1酸性气体去除工艺的选择32.1.1干法除酸32.1.2半干法除酸32.1.3 湿式洗涤塔32.2 除尘器的选择42.2.1静电除尘器42.2.2 袋式除尘器43 主要设计参数、流程及主要设备计

7、算53.1锅炉参数53.2布袋除尘器入口53.3环境条件53.4设计流程图53.5半干式反应塔53.6袋式除尘器的设计计算63.6.1设计依据标准和设计参数63.6.2袋式除尘器的计算、选型及设计63.7烟囱的设计133.7.1烟囱的高度133.7.2烟囱的总压损143.7.2.1烟囱总摩擦压力损失的计算143.8 管道的布置及设计计算153.8.1各装置及管道布置的原则153.8.2管径的确定153.9系统阻力的计算163.9.1摩擦压力损失163.9.2局部压力损失163.9.3系统总阻力173.10标准状态下风机风量的计算173.10.1风机风压的计算173.10.2电动机功率的计算17

8、4 结论19致谢20参考文献21附录22221 绪论 1.1引言在生活中，我们在不知不觉中总会产生许多生活垃圾，厨余垃圾、生活用品废弃物等等。然后由于生活垃圾给我们带来的影响和造成的污染越发严重，已经开始危害人类的身体健康和影响着生态的平衡，对于这当下社会的一大公害，对于如何合理有效的处理生活垃圾已经成为全世界关注的问题。而在处理生活垃圾过程中较为可行的两种办法是焚烧和填埋，但是填埋垃圾过程中可能会发生垃圾渗滤液的渗出，污染了地下水，对人体造成的危害更是不可想象的，而垃圾焚烧过程中也会产生一些危害人体的废气，如HCL、HF、SO2、NOx、CO、重金属（Pb、Hg）和二恶英等。为了避免二次污染

9、，要对垃圾焚烧过程中产生的烟气进行净化处理达标后再排放。1.2烟气的产生和组分1.2.1酸性气体（SOX、HCL、HF）酸性气体，如氯气、氟气在垃圾焚烧过程中氯或含氯物质以及其他有机物在燃烧后产生的酸性气体。烟气中HCL的含量在600 mg/m3到1200mg/m3之间；SOX主要是由垃圾中所含硫化合物在焚烧过程中产生的，以SO2为主，在重金属催化作用下，会生成少量SO3，烟气中SOX含量在200 mg/m3到800mg/m3 之间。1.2.2粉尘焚烧产物中主要的无机组分构成，粒度范围在200m。在锅炉出口处，烟气的含尘量大约为2000 mg/m3到6000mg/m3。1.3重金属 重金属主要

10、包括有Hg、Cd、Pb、As等，主要来自于垃圾中的废电池、日光灯管和含有重金属的涂料、油漆等。Hg 和Cd 在烟气中存在，这是因为有些含有这种成分的化合物在燃烧过程中挥发所产生的。当温度降低时重金属混合物的挥发率将剧烈的降低，相应地排放随之减少。余热锅炉出口处烟气中Hg的含量为0.1 mg/m3到0.6mg/m3之间，其他重金属含量为5 mg/m3到 30mg/m3之间。1.4二恶英等有机物垃圾在燃烧过程中还会产生二恶英类，多氯二苯并二恶英（PCDD）和多氯二苯并呋喃（PCDF）分别有75个、135个异构体。二恶英主要是由含氯杀虫剂、除锈剂、塑料、合成树脂等成分废弃物在焚烧时产生的，其中剧毒物

11、质含量很少,是以气态或着是吸附在烟尘上，存在于烟气中的。当烟气温度达到850时,停留时间2s且O26%时即可分解成二氧化碳和水等物质。另一方面，当烟气中温度在200400时会有再生成二恶英的可能。1.5生活垃圾焚烧处理厂流程图图12 烟气净化工艺选择2.1酸性气体去除工艺的选择 酸性气体净化工艺按照有无废水排出分为干法,半干法和湿法三种方式。2.1.1干法除酸 干法除酸有两种方式，一是干式反应塔。二是在进入除尘器前喷入干性药剂，药剂在除尘器内和酸性气体发生反应。除酸的药剂大多采用熟石灰。让氢氧化钙粒表直接接触酸性气体，发生中和反应，产成无害的中性盐颗粒，在除尘器里，反应后的产物连同烟气中粉尘和

12、未发生反应的吸收剂一起被捕集下来，到达净化酸性气体的目的1。 此工艺的特点为：工艺简单，不需要复杂的石灰浆制备和分配系统，设备故障率低，维护简单；药剂的使用量大，运行费用高；除酸的效率相对湿式和半干式低些。 2.1.2半干法除酸 半干法除酸吸收剂使用氧化钙或者是采用氢氧化钙为原料，制备成氢氧化钙溶液，在烟气净化工艺系统流程中通常放置于除尘设备之前，因为在注入石灰浆后会在反应塔中形成大量的颗粒物，必须通过除尘器收集去除。半干式反应塔内没有完全反应的消石灰，可随着烟气流进入除尘器，除尘设备使用袋式除尘器，使酸性气体二次反应，使得脱酸效率再一次提高，因此提高了石灰浆的利用效率。此种方式的特点是： 半

13、干式反应塔脱酸效率高，对HCL的去除效率达到90%以上,此外，对一些重金属合理使用时去除效率可达到99%以上；不产生废水，耗水量相对于湿式洗涤塔较少；工艺流程简单，投资和运行费用较低；石灰浆制备系统较复杂。2.1.3 湿式洗涤塔湿法脱酸使用洗涤塔形式，在烟气进入到洗涤塔后经过碱性溶液充分接触后得到满意的脱酸效果。洗涤塔设置在除尘器的下游，以防粒状污染物阻塞喷嘴而影响其正常操作。湿式洗涤塔所使用的碱液通常为氢氧化钠，少数使用石灰浆液以避免结垢。这种方式的特点为：流程较复杂，配套设备多；净化效率高，在欧洲以及美国有多年的实践均可验证其正确性。 脱除效率可达到95%以上，对SO2亦可达到80%以上；

14、产生含高浓度的无机氯盐以及重金属废水，需经处理后才能排放；处理后废气因其湿度降低至露点以下，需再加热，以防止烟囱出口形成白烟现象，造成不良景观；设备投资高，运行费用也相对较高。经过以上比较，且结合查阅资料，本次设计采用半干法，半干式烟气循环流化床脱硫(CFB-FGD)工艺。2.2 除尘器的选择垃圾焚烧厂的粉尘控制常见的设备有电除尘器、布袋除尘器、文丘里洗涤器等。根据实际情况，文丘里洗涤器不适合本次设计的要求，因此本次设计对静电除尘器和袋式除尘器进行比较，选择适合本次设计的除尘器。2.2.1静电除尘器静电除尘器内有一系列组合起来的电极集尘板，带有粒状污染物烟气顺着水平方向通过集尘区段，其中的粒状

15、物受到电场感应带负电，由于电场引力的影响，被移动到集尘板进行收集。再利用集尘板上所产生的震动来震荡起吸附在集尘板上的颗粒物，将落入底部的飞灰收集到灰斗内，以维持良好的集尘效率。这就是静电除尘器的工作原理。2.2.2 袋式除尘器袋式除尘器可去除粒状污染物和重金属。袋式除尘器通常包含多组密闭集尘单元，其中多个由笼骨支撑的滤袋。烟气从袋式除尘器下半部进入，然后从下向上流动，当含尘烟气流经滤袋时，粒状污染物被滤布过滤，并附着在滤布上。清除下来的粉尘掉落至灰斗并被运走。在袋式除尘器的设计上，气布比是非常重要的因素，对投资费用及去除效率有决定性的影响。随着对去除物的要求越来越高，电除尘器不仅不能满足脱除有

16、机物（二恶英等）、重金属的需要，同时它也无法满足对粉尘排放的要求。所以，现在的垃圾焚烧厂已基本不再采用电除尘器作为处理装置。GB 184852001生活垃圾焚烧污染控制标准中明确规定生活垃圾焚烧炉除尘器装置必须采用布袋除尘器。 因此本次设计也采用布袋除尘器。3 主要设计参数、流程及主要设备计算3.1锅炉参数锅炉类型：垃圾焚烧锅炉3.2布袋除尘器入口处理风量 16666.723333.3入口浓度 15出口浓度 50入口烟气温度 1502603.3环境条件年平均气温：极端最高气温：极端最低气温：平均气压：平均相对湿度：全年平均风速：全年平均风压：3.4设计流程图烟气半干式洗涤塔袋式除尘器烟囱排放图

17、2设计流程图3.5半干式反应塔半干式反应塔实际上是一个喷雾干燥系统。将熟石灰加水混合成泥浆状，与与喷嘴喷出来的压缩空气混合，利用高效雾化器将熟石灰泥浆从塔顶乡下喷入干燥吸收塔中。半干式洗涤塔对酸性气体的去除率与其后接的除尘器设备有关，后接袋式除尘器，则HCl的去除效果可达到95%以上，SO2的去除效果可达到80以上。通过网络查到，目前生活垃圾焚烧处理过程中一般使用半干式烟气循环流化床脱硫(CFB-FGD)，参考烟气脱硫脱硝净化工程技术与设备选择设备，详细设计见设计后的附图3。3.6袋式除尘器的设计计算3.6.1设计依据标准和设计参数(1)参照标准生活垃圾控制标准 （GB184852001）布袋

18、除尘器用滤料及滤料技术条件 （GB1262590）袋除尘器用滤袋框架技术条件 （JB/T591791）布袋除尘器性能测试方法 （GB1213889）脉冲喷吹类袋除尘器技术条件 （JB/T85321997）3.6.2袋式除尘器的计算、选型及设计一、滤袋的选择 根据此设计处理烟气的性质和温度须在内，根据表 所示的滤料性能对比得出，采用诺梅克斯滤料最为合理。诺梅克斯纤维是合成纤维中较为耐温的一种，在的高温下物理性质不会发生改变，对反复出现的高峰温度可达，以上才会分解炭化，此滤料高温下尺寸稳定性好，难燃烧且有灭火性。表1几种滤料性能对比表纤维品种工作温度瞬间温度过滤特性耐磨性水解稳定性耐酸性耐碱性抗氧

19、化性聚氯乙烯较好良好良好良好良好较好聚丙烯较好较好良好良好良好较差聚酰胺一般良好较差一般较好一般工具苯烯腈较好较好较好一般一般较好耐温烯族较好较好良好良好良好较差均聚丙烯腈较好较好较好较好一般较好聚酯一般良好较差一般较差较好偏芳族聚酰胺一般良好一般一般一般较好聚苯硫醚一般较好良好良好良好一般诺梅克斯的耐磨性和耐酸耐碱性好，虽造价较高，但强度较高，寿命长，过滤风量大，它的出现使脉冲喷吹袋式除尘器的应用更为广阔。表2诺梅克斯滤料性质类别原料或聚合物商品名称密度最高使用温度长期使用温度20以下的吸湿性/%合成纤维偏芳族聚酰胺诺梅克斯1.14-1.162602204.5-5二、滤袋的规格外滤式圆形滤常

20、用的直径规格为120mm、130mm、152mm三种规格，本次设计采用直径152mm的滤袋，属于周长小于500mm的滤袋。三、袋式除尘器的设计计算(1)过滤面积计算过滤面积计算公式 式（3-1）过滤面积：S 过滤风速 ： 选取（一般选择风速为0.61.5之间）处理风量：100，工况下处理风量取45555.3由公式可得取 1100。滤袋条数滤袋尺寸定为 直径 高度每条滤袋面积滤袋条数 式（3-2）取条。(2)中箱体的设计计算进风口的设计：选取风速为：18（进口风速一般控制在18即可）进风口尺寸为： 初定：校核： 出风口的设计：选取风速为：18（出口风速一般控制在18即可）出风口尺寸： 初定：校核

21、： (3)袋笼本次设计采用圆形滤袋框架，顶部结构采用卷边法兰型。袋笼纵筋为不锈钢筋条，支撑圈为的不锈钢筋条。其尺寸为。(4)中箱体高度：滤袋尺寸(5)上箱体的设计计算滤袋室的确定滤袋室的布置：分室数量过少则会造成滤袋室清灰时，其他各室过滤负荷增加过大，加速滤袋的磨损，分室数量不可过多，太多会造成控制阀门增多，导致除尘器运行的可靠性降低，还增加了维修工作量。一般取六个分室为最佳。通过计算需用424条滤袋，则每室有条滤袋，为排列。花板的设计对花板的要求：1除尘器花板要平整、光洁，平面度偏差不得大于花板长度的。2用弹性胀圈固定滤袋花板孔径公差为。3花板的孔径加工后的实际位置与理论位置的偏差不得大于1

22、.5。4花板应该经喷砂除锈后进行完善的涂装处理，以防生锈。根据以上要求以及设计经验，得出滤袋为152mm的滤袋间的距离留为70mm。则滤袋中心距为。为了便于维修，将滤袋分为5列为一组，每组间留有90mm的空间。每个花板的横向尺寸为：每个花板的纵向尺寸为：气包气包设计分为圆形和方形，气包为压力容器，设计时必须考虑安全问题，为此气包制造后必须经过耐压检测，检验压力为工作压力的倍。气包内压力应不低于原始压力的85%。为满足以上要求，可将多个气包用管道连接成为一个贮气回路。如果气包需承受0.6Mpa压力时方型气包壁厚必须在14mm以上，采用圆形壁厚应在7.5mm以上，一般采用标准无缝钢管制造。本设计采

23、用200L的气包，每个室一个气包，长度定为2000mm，截面为380mm,电磁脉冲阀在气包上的间隔为222mm。脉冲阀的选择脉冲阀是脉冲喷吹清灰系统的执行机构和关键部件，本次设计选用DYF-60型。表3 DMF系列电阀技术规格型号气源压力/MPa工作电压/MPa喷吹量/绝缘电压/DMF-1000.50.7DC2412DMF-1010.50.7DC2412DMF-3000.50.7DC2436DMF-5000.50.7DC2442DMF-6000.50.7DC2455DYF-420.20.4DC2450DYF-600.20.3DC24100DYF-890.20.3DC24250DYF-89A0.

24、20.3DC24250脉冲管的设计喷吹管长度应该根据设计的喷吹滤袋数、滤袋直径和间距进行确定。应做到进入第一个滤袋和进入最后一个滤袋的喷吹气流的流量相差小于10%。在设计中喷嘴应选为12mm。喷嘴出口两侧带有引流入门，可饮用更多的气流进入滤袋。脉冲喷吹气流的扩散角为20左右，结合滤袋口径，设计喷吹管离花板的距离。通常该距离为150mm。对喷吹孔的设计要求如下：1喷吹孔孔距公差，喷吹管上的喷吹孔的直径度。2喷吹管上的喷吹孔径必须垂直向下，严防喷孔的偏斜，以保护滤袋不受喷吹气流的冲刷，喷吹孔轴心线的垂直度。3除尘器的滤袋安装必须垂直花板，喷吹管安装时喷吹喷出气流的中心线与滤袋中心一致，其位置偏差应

25、。提升阀的设计提升阀的作用是切断气源，使该室进行离线清灰。提升阀尺寸的确定选取提升阀出口气速为。每个提升阀的面积为：提升阀半径为：校核： 校核结果为符合要求。由于处理气量过大，因此此设计选用重型气缸QGB前法兰式f，其基本参数见表4表4重型气缸QGB前法兰式f基本参数缸内径（mm）100行程（mm）300工作压力（MPa）0.151介质温度（）-25+80（在不冻结条件下）理论作用力（N）推力3140（以0.4MPa计算）拉力2819上箱体高度的确定上箱体高度的确定要考虑到提升阀，截面的风速以及安装维修等问题。通常要留800mm。截面风速： 式（3-3）式中：截面风速，； 一个室的气体流速，；

26、 一个室的截面面积，；截面风速不超过，符合。(6)下箱体的设计计算螺旋输送机的选用螺旋输送机环境温度为；物料温度小于200；输送机倾角；输送机长度一般长度小于40m，最长不超过70m。分类特征螺旋输送机螺旋叶片分为实体螺旋面型、带式螺旋面型及叶片螺旋面型三种。计算1灰量的计算处理风量：，则工况下为，入口浓度为。需要输灰的能力： 式（3-4）每个输送机的输灰量应为：（国内螺旋输送机通常乘以1.5以上的系数）表5 LS250型螺旋输送机规格型号螺旋直径mm螺距mm转速n输送量Q(填充系数为0.33时)螺旋输送机长度mLS25025025045137.52螺旋机运输能力的计算 式（3-6） = =

27、=3螺旋输送机效率计算： 式（3-7） 式中 输送量，； 阻力系数； 螺旋输送机长度，m； 螺旋输送机直径，m； 倾斜布置是的垂直高度，m。4电机功率 式（3-8）驱动装置总效率，一般取选取0.9螺旋输送机的电动功率为：5螺旋输送机驱动装置本设计选取LS250型45螺旋输送机，选取TY80-31.5-1.5型同轴减速器。(7)灰斗的设计计算此除尘器分为六个室，每三个室共用一个灰斗，使用两套螺旋输送机实现联合清灰，简化设备，较合理。设计时应该考虑粉尘的安息角，查设计手册得出，粉尘安息角的范围为。在设计除尘装置时，应使用管道和储灰斗等倾角大于粉尘的自然安息角（堆积）角，以防止淤积堵塞。设计灰斗横向

28、倾角为，纵向倾角为。灰斗上部宽度为2340mm。灰斗下部宽度为356mm。灰斗高度为1718mm（）。灰斗上部长度为6420mm()。灰斗下部长度为5814mm()。(8)回转卸尘器的选取 回转卸尘器在粉体工程专业的储存、定量供料、给料、气流输送和除尘系统中应用广泛。在袋式除尘器和旋风除尘器出口都需要配备回转卸尘器，在保证除尘系统密闭的基础上及时将除尘器灰斗中粉尘排出。回转卸尘器工作时，粉尘靠重力沉降，落入上面和侧面的星形叶轮、减速机、电动机组成，阀体和叶轮可使用钢板焊接而成，也可直接铸造而成。1回转卸尘器的卸尘量是由转速决定，因此星形叶轮转的转速 是关键，在选择星形叶轮转速时，应考虑物料品种

29、、粒度和性质，对于含水量少粘性小的粉尘和颗粒状物料，一般转速应；对于含水量高粘性大的粉尘，转速要；对于密度比较大且干燥的颗粒物料，转速可达。回转卸尘器功率消耗时它的输灰量通常时取0.20.3KW；输灰量在时，取0.30.5KW。2回转卸尘器排尘量计算，即 式（3-9） 式中：卸尘器排尘量，； 星形阀有效储灰容积，； 粉尘松散密度，； 叶轮转速，； 粉尘在星形叶轮空格内的填充系数，一般取K=4050。3GLF-C（GLY-C）系列星形卸灰阀，叶片耐磨性强，特别适合作为微细粉尘料的卸灰装置。结合本次设计灰尘特点，故选择此系列卸灰阀较为合适。表6 GLF（GLY）系列卸灰器性能参数设备型号适用介质工

30、作温度卸灰能力GLP-C（GLY-C）干燥粉尘15051604插板阀插板阀位于回转卸尘器和螺旋输送机的出灰法兰之间，主要是在线更换回转卸灰阀和检修时防止除尘器漏风，其尺寸由上述两种的法兰尺寸决定，阀口净尺寸为，材质为80#槽钢。3.7烟囱的设计3.7.1烟囱的高度焚烧炉烟囱高度应按环境影响要求确定，单不能低于下表规定的高度要求。表7 焚烧炉的烟囱高度要求处理量烟囱的最低允许高度 m254060已知 式（3-10）烟囱的下端口直径：根据环保设备设计手册查得，除尘管道内最低气流速度为16m/s,本设计中取V=18m/s。 式（3-11）根据环保设备设计手册查得，烟囱上端口内径气流速度取V=25m/

31、s烟囱的上端口直径 式（3-12）热值计算 式（3-13）式中：空气比定压热容，0.243KJ/标准状况下烟气流量出口烟气流温度出口大气环境温度将已知量代入上式求得 式（3-14）式中：B抬升公式中除风速以外的其他量烟囱上端口内径气流速度，V=25m/s将已知量代入上式求得根据环保设备设计手册查得，在0.651.0范围内变化，此处取烟囱的几何高度 式（3-15）上式中 ；求得3.7.2烟囱的总压损3.7.2.1烟囱总摩擦压力损失的计算 式（3-16）式中：单位长度管道的摩擦压力损失，简称比压损（或比摩阻），Pa/s 摩擦压力损失系数 管道内气体的平均流速，25m/s 管道内气体的密度，t为12

32、3时 式（3-17）上式中k=0.15mm D=2.5m 雷诺数，其中求得=0.0132将已知量带入式(3-16)求得烟囱总摩擦压力损失 式（3-18）3.7.2.2烟囱局部阻力损失已知风帽局部阻力系数 式（3-19）3.7.2.3烟囱的总压损 式（3-20）3.8 管道的布置及设计计算3.8.1各装置及管道布置的原则对各装置以及管道的布置原则应力求简单、紧凑、管路短、占地面积小、并且使安装、操作以及检修方便等。3.8.2管径的确定 式（3-21）式中： 工况下管内烟气流量，12.66m3/s； 烟气流速，m/s（1）从除尘器到脱硫装置气体流量基本不变，因此各管段的管径可取相同值。设管内气体流

33、速v=18m/s，则：圆整，取标准管径,此时管内实际风速3.9系统阻力的计算3.9.1摩擦压力损失 （Pa） 式（3-22）式中：L管道长度，m；d管道直径，m；烟气密度，；u管中气流平均速率，m/s；摩擦阻力系数，是气体雷诺数Re和管道相对粗糙度的函数。 式（3-23）管段总长： 3.9.2局部压力损失 式（3-24）式中：系统局部压力损失，Pa;异形管件的局部阻力系数，可在有关手册中查到，或通过实验获得；u与相对应的断面平均气流速率，m/s；烟气密度，。弯头（均为弯头）共7个；，3.9.3系统总阻力 3.10标准状态下风机风量的计算 式（3-25） 式中：1.1 风量备用系数；Q标准状态下

34、风机前风量，m3/h tp风机前烟气温度，C，如果管道不太长，可以近似取排烟温度； p当地大气压，kPa。m3/h3.10.1风机风压的计算风机风压： 式（3-26）式中：1.2 风压备用系数 h系统总阻力，Pa Sy烟囱抽力，Pa 风机前烟气温度，C风机性能表中给出的试验用气体温度，C y标准状态下烟气密度，kg/m3根据Qy和Hy选定46812.5C离心式风机3.10.2电动机功率的计算 式（3-27）式中：电动机备用系数,取1.1；通风机全压效率，取0.9；机械传动效率，取0.96。表8性能参数Table9 The performance parameters型号转速功率/kW46812

35、.5C112073.75电动机功率恰满足表六所选用引风机配置电动机功率。4 结论通过此次生活垃圾焚烧处理中烟气净化系统的毕业设计，我了解和掌握了更多有关生活垃圾处理过程中的知识，以及对生活垃圾焚烧过程中产生的烟气进行净化处理过程中需要用到的设备和方法，加深了对脉冲袋式除尘器的认识。本次设计的重点是对袋式除尘器的设计，计算。在对垃圾焚烧烟气性质充分了解的基础上，对比了几种常见的焚烧烟气除尘装置，结合国家标准，本次垃圾焚烧烟气处理选用长袋脉冲布袋除尘器，依据设计步骤，依次确定了滤袋材质、滤袋规格、滤袋配件，再根据设计参数计算过滤面积、过滤袋数，在展开中箱体、上箱体、下箱体设计。在计算和设计中遇到了

36、各种各样的或简单或难，或大或小的问题，充分反映出我在所学知识上掌握的不好，和知识面的狭窄，所以在今后的生活，工作中要总结这此设计的所学所想，将它们充分运用。致谢转眼间，四年的大学生活就这样过去了，在这四年的大学生活里，我学到了很多，感谢老师的教诲和不断付出，是你们给予了我们一个丰富的大学生活，指引我们正确的方向，特别感谢赵玲子老师对这次设计给予我的帮助，之所以能够按时、顺利的完成此次毕业设计，我要感谢对我有指导和帮助的人，尤其特别感谢我的指导老师赵玲子老师，由于专业基础知识有限，我有很多的疑惑之处，老师都为我一一解答。赵老师作为我的导师，对我的影响和帮助很大，不仅在学习上，也在生活上提出了一些

37、意见和帮助，不论什么时候找老师都不会不耐烦总是那么和蔼可亲，在我心中是一个很温暖的老师。通过这次毕业设计我也清楚的看到了老师的认真与严谨，这正是我学习或者工作中需要具备的特质，老师一次次不厌其烦的为我修改设计才让我最终能够提交满意的答卷。其次要感谢学院的领导以及各专业课老师，我明白想要成为一名优秀的学生是需要锻炼和学习的，是他们给了我充足的机会锻炼自学的能力以及与人相处的能力。在此次设计中，我学到了很多大气方面的知识，让我更加了解了这个科目，也让我学会了生活垃圾焚烧处理中烟气净化系统设计，通过老师的指导，使得我可以更加理解了此次设计的重点，使得自己具备了完成设计的能力，在与老师的交谈后，也让我

38、的设计更加的完善，老师也十分准确的指出了我设计中的缺点，使得我可以得以改正。在通过大量的翻阅设计手册和大气方面的有关书籍，让我在设计的同时，对大气的其他知识也有了很多了解，在绘制流程图和零件图的过程中，也使得我的CAD水平有了很大的提高。参考文献1王金波主编.生活垃圾焚烧厂烟气净化工艺选择及案例分析J. 环保科技，2008.2Novel Fabric Filrer Soles Electric ARC Furnace Emisson Problem:A Case History.1983.3中国环保产业协会. 袋式除尘器滤料及配件手册M. 东北大学出版社.2002.4国家环境保护总局.生活垃圾

39、焚烧污染控制标准，2002.5郝吉明. 马广大主编.大气污染控制工程M. 北京：高等教育出版社，2002.6 刘天齐主编. 三废处理工程技术手册(废气卷).北京：化学工业出版社，1999.7 周兴求主编. 环保设备设计手册-大气污染控制设备.北京：化学工业出版社，2004.8蒋文举主编. 烟气脱硫脱硝技术手册M.北京：化学工业出版社，2006.9吴忠标主编. 实用环境工程手册大气污染控制工程M. 北京：化学工业出版社，2001.10刘天奇主编. 大气污染控制技术及设备M. 北京：化学工业出版社，2005.11马广大主编. 大气污染控制技术手册M. 北京：化学工业出版社，2010.12William Licht. Air Pollution Control Engineering-asic Calculation for Particulate collectionM. 2nd ed. New York:Marcel Dekker,Inc,1988.13 Stern A C. Air PollutionM. 3rd ed. Vol. ,Enginnering Control of Air Pollution,Academic Press,1997.附录 附图：CAD图5张（A1）