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1、*新工厂A、B栋落地式扣件钢管圆拱支撑顶架技术方案工程名称：*科技有限公司*新工厂A、B栋工程地点：*经济技术开发区*一路 投标单位：*建设有限公司 编制单位：*建设有限公司 编制人： 审批人： 编制日期：2007年12月20日 目 录一工程概况1二、园拱顶架编制依据1三、施工规范2四、搭设要求和拱梁搭拆工艺2五、安全措施6六、拆架要求和施工管理架构7七、劳动力安排9九、其它事项11十、脚手架搭设平面图、立面图、剖面图11十一、计算书 13一工程概况1、工程名称及地理位置、工程名称：*科技有限公司*新工厂A、B栋建设工程。、工程地点：*经济技术开发区*一路。2、建设单位、设计单位：、建设单位：
2、*科技有限公司、设计单位：*地产设计策划有限公司3、施工现场条件：场地具备施工条件，施工图设计已完成。现场附近有临时用水电接驳口。4、工程规模本工程包括A、B两座厂房，四层，总建筑面积32942.6平方米，其中A座12983.8平方米， B座19958.8平方米。A厂房共五层，首层高度为7.00m，二至三层为4.4m，四至五层为4.00m，总建筑高度为24.00m，B厂房共五层，首层高度为7.00m，二至三层为4.4m，四至五层为4.00m，总建筑高度为24.00m。各立面另做圆形混凝土拱共341个。二、园拱顶架编制依据： 1.建筑施工脚手架实用手册； 2.建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范
3、JGJ130-2001；3.建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-92；4.建筑施工安全检查标准JGJ59-99；5.*省建设工程限制使用竹脚手架管理规定的通知，*建管字200338号。三、施工规范：该工程采用扣件式钢管脚手架配合施工，满足施工需要和确保使用安全是对建筑施工脚手架的基本要求，为了使扣件式钢管脚手架能够安全可靠地承受和传递各种荷载作用，其组成应满足以下基本要求：1、模板顶架是由立柱、纵向与横向水平杆共同组成的“空间框架结构”必须同时设置立柱，纵向与横向水平杆及剪刀撑；2、扣件螺栓拧紧扭力矩应在40N.m65N.m，以保证“空间框架结构”的节点具有足够刚性和传递荷载的能力；3、在
4、顶架和建筑物之间，必须按设计要求设置足够数量分布均匀的连墙拉结筋和顶撑-+-，以便在脚手架的侧向（垂直于建筑墙面方向）提供约束，防止脚手架横向失稳倾覆，并可靠地传递风荷载；4、顶架立柱的地基与基础必须坚实，应具有足够承载能力，并防止不均匀的沉降或过大的沉降；在搭设顶架前施工现场必须做好平整场地，夯打坚实，保证地基承载力不少于100KPa，清除障碍物，并向建筑物外侧成一定坡度，在顶架外侧设排水沟，以利于排水。5、应设置纵向支撑（剪刀撑、斜撑），以使脚手架具有足够的整体刚度。四、搭设要求和拱梁搭拆工艺： 1、使用材料有：钢管（483.0mm）外径壁厚，直角扣（十字扣）、活动扣（旋转扣）、驳芯扣（连
5、接扣）、篙竹、胶笏、安全网、钢丝绳、扎头（锁扣）、钢筋吊环、黄油等。2、搭设施工工序流程：立柱小横杆大横杆水平杆连墙杆交叉撑安全网。3、所有立杆（立柱）、大横杆（对龙）、小横杆（托底）、剪刀撑（斜撑）等全部使用钢管，相互连接点用扣件连结，螺栓必须拧紧拧实。4、所有立柱由地面或楼面起搭设，设置在坚实的混凝土地基上，立柱间距为1.80m，接驳柱用连接扣件接驳，左、右衔接要错开，不能在同一位置高度接驳，立柱由地面起到建筑物顶层标高起设1.5m护栏止，四角要垂直，保证顶架外观整齐，内、外立柱在地面起20cm沿顶架纵、横向设置扫地杆1道，防止柱头滑动，使脚手架整体均衡受力。5、内立柱离建筑物墙边或飘线边
6、20cm，如部分位置立柱离墙超过20cm应要做空隙封挡措施，跟楼层高度每隔1层用篙竹铺设加安全网封挡一次，在外排立柱纵向每层平桥（约1.90m高）在平桥面上设置用18cm1cm木板油上红、白相间颜色做踢脚板，确保安全生产。6、桥架搭设：该厂房平桥搭设每层高度步距为1.9m，桥架排距宽度净空为70cm，两边大横杆用钢管、横托用钢管，中间铺设篙竹6条，钢、竹共8条，桥架每平方荷载不得超过3KN，不得在同一位置上、下层同时堆放过多材料，严格控制架面施工荷载和同时作业的层数（层数二层），避免超载或产生荷载过大集中和偏心分布而失稳。操作层铺脚手板，其余每隔10m铺一层兜底网。7、剪刀撑（斜撑）设置：斜撑
7、应设置在顶架外侧，每68m设一对，斜杆与地面的倾角宜在4560之间用活动旋转扣把斜撑同立柱连结，斜撑接驳用2个活动扣件交接，每个接头不得小于1m接驳到建筑物顶层或女儿墙顶止，要做到畅顺牢固，不得有滑动、松动，斜撑端部不得超出角柱10cm。8、斜挡板设置：斜挡板设置在脚手架外侧，用钢管由内立柱到外立柱向外飘出2m，呈25度角，面上铺扎篙竹12条加铺安全网，踢脚板加红白相隔的镀锌钢铁皮，第1层搭设高度约12m，以上每12m高度搭设1层，共设2层。9、顶架水平拉杆（连墙杆）锚固：采用刚性顶杆，连墙杆或拉筋宜呈水平设置，当不能水平设置时与顶架连接的一端应下斜连接，不应采用上斜连接；每层楼高度在楼面靠外
8、侧砼梁边每3m顺延，水平间距约3.6米（隔柱一度），用48钢管连接砼梁锚固（钢管先行预埋），做顶架锚固点扶着拉杆，预埋深度30cm外露0.2米，每条拉结必须做一条钢管回头顶，确保顶架稳定性。10、安全围蔽：在脚手架平桥内用密目阻燃安全网（经检测合格）全封闭，上、中、下共设三点绑扎，顺桥架走向每50cm绑扎一点，四角要垂直，每搭设完成一层桥架，安全网必须满挂。桥架严禁堆放模板、木枋、钢筋、杂物等，应及时清理。如有电线要经脚手架穿过或附着的必须做好绝缘防护措施。11、施工梯（斜道）设置：在脚手架外侧搭设，跟平桥高度搭设成单边梯上落，即：上完一层施工梯转向内桥面走，到梯台时再往上一层行走，上落梯台规
9、格为1.5m1m2个，梯段长度为7.5m，梯级用钢管加木板用铁钉铺设（木板由工地现场提供），每级步高不得超过30cm，每栋楼搭设一樘，具体搭设位置一般在各栋楼房中部位置搭设，坡度应采用1：3。12、卸料平台设置（使用塔吊吊运材料时适用）：在脚手架外侧用钢管支承，并跟楼层高度搭设，平台面铺设篙竹加木板，平台周边用钢管设1.2m高护栏，每层楼面搭设2个，规格为4.5m2.5m，每个卸料平台荷载不得超过800kg（具体搭设位置视现场实际要求而定）。13、所有扣件：直角扣、活动扣、连接扣、扎头等螺栓部位应全部点上黄油，扣与钢管接触位置不得沾黄油，方便以后拆架。14、圆拱顶架搭拆施工工艺：（1）根据本圆
10、拱结构要求和现场施工实际情况，制定以下的圆拱施工工序：四层外墙装饰基本完成拆除四层脚手架改造顶架安装四层玻璃钢模具钢筋制安浇捣早强混凝土完成四层基本装饰工程三天强度检测、达标后拆模-三层外墙装饰基本完成拆除三层脚手架改造顶架安装三层玻璃钢模具钢筋制安浇捣早强混凝土完成三层基本装饰工程三天强度检测、达标后拆模-二层外墙装饰基本完成拆除二层脚手架改造顶架安装二层玻璃钢模具钢筋制安浇捣早强混凝土完成二层基本装饰工程三天强度检测、达标后拆模一层外墙装饰基本完成拆除一层脚手架改造顶架安装一层玻璃钢模具钢筋制安浇捣早强混凝土完成一层基本装饰工程三天强度检测、达标后拆模直至全部完成。（2）园拱施工的一般要求
11、和工序：安装圆拱托架和专用玻璃钢模具、固定模板顶架安全和质量验收钢筋焊接绑扎钢筋验收安排混凝土浇捣接近初凝时收面12小时后开始养护，养护时间不小于7天；由上而下逐层拱梁向下施工拱梁模板顶架拆除要求拱梁强度达到100浇捣完成时间不小于3天；在拆除拱梁模板顶架的同时，恢复和搭设凹位的外墙装饰架以满足外墙施工要求；顶架、圆拱梁顶架搭设（作法见附图）。(三)、按甲方招标要求本工程使用*市景泰园林工艺品有限公司的整体玻璃钢模具；现浇快干砼使用湖南永州市中大特种水泥有限公司的水泥，确保施工进度和质量。（四）、施工工期计划120天完成。五、安全措施：1、认真执行安全技术操作规程有关章程及规定，是确保本工程安
12、全生产的关键。本项目实行三级检查验收制度，拟由项目施工部与监理单位专员实施工程质量安全整体监控，力争把安全事故消灭在萌芽状态中，因此必须认真加强工人安全思想教育力度，使每个工人思想上树立施工讲文明，生产讲安全的好风气，对每个班组工人上班前做好安全技术交底，并由受交底人签名。2、顶架搭设必须积极配合施工进度，每搭设完成一层或一段都要做好“三检”工作，即：班组自检，质安专检，棚队联检，并做好检查记录及验收签证工作。为确保安全生产，外脚手架保持搭设高出施工层一层或1.2m以上，脚手架每搭设完成一层或一段，施工单位会同棚队双方派质安员、施工员进行检查及验收签证，合格才能交付使用，在施工使用过程中不得随
13、意损坏、变更、拆除脚手架，如确需修改必须征得棚队同意才能修改。3、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得将模板、支撑、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备。4、坚决杜绝盲目指挥操作，根据架子工有关技术及规范进行施工搭设，经常检查所搭顶架是否符合安全规范，发现隐患应及时处理，所有材料应放在不易坠落的位置，发现有易坠落的物料应及时转移到楼面或地面。5、进入施工现场施工的工作人员应遵守工地现场有关规章制度，坚决杜绝盲目指挥操作，必须戴安全帽，不得穿硬底鞋，不得穿拖鞋及赤脚，不得酒后高空作业，不得向下抛掷杂物，不得乱掉烟头火种，悬空搭设必须系安全带。6、在脚手架（
14、顶架）使用期间，严禁拆除下列杆件：主节点处的纵、横向水平杆、纵横向扫地杆、连墙拉杆、顶墙杆、卸荷吊环、吊杆。7、不得在顶架基础及其邻近处进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并报主管部门批准。8、临街搭设顶架时，外侧应有防止坠物伤人的防护措施，搭设安全平台。9、在顶架上进行电、气焊接作业时，必须有防火措施（如接焊渣盘、淋水、准备灭火器等）和专人看守。10、搭、拆顶架时，地面应设围栏和警示标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。六、拆架要求和施工管理架构：1、严格执行国家建设部有关建安工人操作的规章制度和现场施工安全生产“十条”规定，做好安全技术交底，做好出入路口、路标、栏杆警示标志，凡有栏杆、路标
15、的路口要有专人看管，严禁违章作业，严禁违章指挥，严禁高空抛掷物料，禁止无关人员进入拆架施工现场。2、拆除顶架前施工单位派人把桥架上的杂物清理干净，把所有扶着在顶架上的电线、电缆、水管等物件全部拆除后才能交给棚队进行拆架。3、拆除顶架施工工序流程与搭设相反，一般为安全网栏杆扶手剪力撑挡板连墙件/拉吊补贴外墙饰面脚手板大横杆小横杆立柱。4、进入施工现场必须戴安全帽，拆除悬空脚手架必须系安全带，同时要有两人以上配合操作，不得单独一人冒险操作，绝对服从分工，服从指挥，发现有不安全的隐患应马上停止施工，做好防护措施才能继续工作。5、如脚手架使用时间较长，脚手架已有部分腐烂，在拆除前必须加固维修好后才能拆
16、除，拆架的基本原则是：先搭后拆，后搭先拆，由上而下，逐层拆下，不能将未拆到的桥层连墙杆先拆。拆下材料要小心轻放，不要损坏门窗、玻璃及墙体的装饰物，材料传入楼面时必须用木枋夹定窗框保护铝窗，并在地面铺垫木板，保护地面。6、拆架时必须把钢管上的扣件拆除干净，拆下材料暂放平桥面，用塔吊机将材料吊运到地面，短料、扣件暂放到楼面，然后集中到上落笼（提升架）位置，用上落笼把所有的短料、扣件转运到地面，如上落笼与脚手架同步拆除时应考虑配合垂直运输，先拆脚手架后拆笼，交替拆除。7、拆下材料如用人力传递时应由上而下传到地面，传递人员所站位置要错开，不能成一直线，不得向下抛掷物料，拆下材料必须按长、短、分规格、分
17、类堆放在指定的位置，用汽车及时清理运走。零星工具、配件要放在工具袋内，拆卸用的活动扳手要用绳绑牢另一端绑固于操作者身上，防止失手掉下伤人。8、拆除脚手架时必须配备35台无线对讲机，其中1台给拆架位置人员使用，1台给开吊机人员使用，另1台给地面卸料人员使用，上落必须协调同步使用，确保拆架按期完成。9、施工管理体系项目经理项目副经理安全主任生产主管土建技术主管机械设备组预算组材料组施工组质安组后勤组总施工财务室资料组采购组长保安组仓管组长 七、劳动力安排：本工程暂定安排30个架子工配合顶架搭拆工作，其中1人为现场项目负责人，负责日常工作和技术交底，联系业务和办理验收签证及结算工作，1人为班组长，其
18、它为生产工人，为不影响生产进度，又不耽误工日，视现场施工进度而增减人员，搭设满堂红顶架时要加派人手。八、文明施工管理1. 施工管理人员和特种工作业人员要佩戴工作卡，持证上岗。2. 建筑材料、构件、料具和建筑垃圾要按施工总平面图指定的区域堆放，堆放要整齐，挂定型化的标牌进行标识。3.项目部要建立消防领导小组，制定安全消防措施，配备充足的灭火器和消防人员。4.施工现场要设置吸烟室，禁止随地吸烟，春夏秋季节要搞好绿化。 5.食堂必须有卫生许可证，建立卫生责任制度，炊事人员要穿戴白色工作服上岗，食堂内高度不低于2.8米，设透气窗，墙面刷白，地面抹水泥砂浆，灶台镶贴瓷砖，食堂必须设在距厕所、垃圾场地及其
19、它产生有害物质的场所30米以上。6.办公室内悬挂项目部管理制度及管理人员岗位责任制.7.楼层清理施工垃圾，使用封闭的专用垃圾道或采用容器吊运，严禁随意凌空抛撒造成扬尘。施工垃圾要及时清运，清运时，适量洒水减少扬尘。 8.施工现场在施工前做好施工道路的规划和设置，如采用临时施工道路，基层要夯实，路面铺垫焦渣、细石，并随时洒水，减少道路扬尘。9. 施工现场制定洒水降尘制度，配备专用洒水设备及指定专人负责，在易产生扬尘的季节，施工场地采取洒水降尘。10.施工现场提倡文明施工，建立健全控制人为噪声的管理制度。尽量减少人为的大声喧哗，增强全体施工人员防噪声扰民的自觉意识。11.凡在居民稠密区进行强噪声作
20、业的，严格控制作业时间，晚间作业不超过22时，早晨作业不早于6时，特殊情况需连续作业（或夜间作业）的，应尽量采取降噪音措施。 12 施工现场要天天打扫，保持整洁卫生，场地平整，道路畅通，作到无积水，有排水措施。 13.施工现场严禁大小便，发现有随地大小便现象要对责任区负责人进行处罚。施工区、生活区有明确划分，设置标志牌，标牌上注明姓名和管理范围。九、其它事项：1、对使用材料进行用前检查，不符合使用安全要求的材料均勿使用，其中安全网还需按规定送检。2、使用后，要加强对脚手架的可靠、安全性检查和维护（如发现紧固件、螺丝松动应及时返拧实）。3、共同做好安全防火工作，材料必须按现场指定位置分类堆放。4
21、、脚手架搭设施工期间，搭吊机或上落笼（提升架）必须配合材料垂直运输，确保工期按时完成。5、本方案未详尽事宜请与现场总负责施工协商解决，如遇重大问题未能达成共识，报上级有关部门解决，力求做到文明施工，确保安全生产。十、脚手架搭设平面图、立面图、剖面图。下十一、拱梁模板(扣件钢管顶架)计算书*标准拱工程；属于框架弯梁结构；建筑高度：24m；标准层层高：4.4m ；总建筑面积：32000平方米；本高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017
22、-2003)等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。梁段:L1。 一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.40；梁截面高度 D(m):0.25混凝土板厚度(mm):立杆梁跨度方向间距La(m):1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：20.00；梁两侧立柱间距(m):0.60；承重架支设:无承重立杆，方木支撑垂直梁截面；板底承重立杆横向间距或排距L
23、b(m):1.00；采用的钢管类型为483.0；扣件连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：
24、9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：80.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底纵向支撑根数：2；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；穿梁螺栓水平间距(mm)：穿梁螺栓竖向根数：2；穿梁螺栓竖向距板底的距离为：穿梁螺栓直径(mm)：主楞龙骨材料：木楞,，宽度80mm，高度80mm；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞,，宽度50mm，高度100mm；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧
25、压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 50.994 kN/m2、18.0
26、00 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中， - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 面板的最大弯距(N.mm)； W - 面板的净截面抵抗矩，W = 501.81.8/6=27cm3； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q
27、 - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.5180.9=9.72kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.520.9=1.26kN/m；q = q1+q2 = 9.720+1.260 = 10.980 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 50mm；面板的最大弯距 M= 0.110.98502 = 2.74103N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 2.74103 / 2.70104=0.102N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =0.102N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值
28、f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 180.5 = 9N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 50mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 501.81.81.8/12=24.3cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6779504/(10095002.43105) = 0 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =50/250 = 0.2mm；面板的最大挠度计算值 =0mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.2mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(
29、木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用1根木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5010021/6 = 83.33cm3；I = 5010031/12 = 416.67cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(N.mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2180.9+1.420.9)0.05=1.1
30、kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm； 内楞的最大弯距: M=0.11.10500.002= 2.75104N.mm； 最大支座力:R=1.11.0980.5=0.604 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 2.75104/8.33104 = 0.329 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 0.329 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 E - 面板材质的弹性模量： 10000N/mm2； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.0
31、00.05= 0.90 N/mm； l-计算跨度(外楞间距)：l = 500mm； I-面板的截面惯性矩：I = 8.33106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.6770.95004/(100100008.33106) = 0.005 mm；内楞的最大容许挠度值: = 500/250=2mm；内楞的最大挠度计算值 =0.005mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力0.604kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。本工程中，外龙骨采用2根木楞，截面宽度80mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为
32、:W = 808022/6 = 170.67cm3；I = 808032/12 = 682.67cm4； 外楞计算简图 外楞弯矩图(kN.m) 外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.03 kN.m 外楞最大计算跨度: l = 100mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 3.03104/1.71105 = 0.178 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；外楞的受弯应力计
33、算值 =0.178N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.001 mm外楞的最大容许挠度值: = 100/250=0.4mm；外楞的最大挠度计算值 =0.001mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =0.4mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁
34、螺栓所受的最大拉力: N =180.50.1 =0.9 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=0.9kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的简支梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10001818/
35、6 = 5.40104mm3； I = 1000181818/12 = 4.86105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kN.m)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =400.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）1.000.250.90=6.89kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.351.000.90=0.38kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.001.000.9
36、0=2.52kN/m；q = q1 + q2 + q3=6.89+0.38+2.52=9.78kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 1/89.7830.42=0.196kN.m； =0.196106/5.40104=3.623N/mm2；梁底模面板计算应力 =3.623 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)0.250+0.35）1.00= 6.73KN/m； l-计算跨度(梁底
37、支撑间距): l =400.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =400.00/250 = 1.600mm；面板的最大挠度计算值: = 56.7254004/(38495004.86105)=0.486mm；面板的最大挠度计算值: =0.486mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 400 / 250 = 1.6mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1
38、)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)0.250.4=2.55 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.350.4(20.25+0.4)/ 0.4=0.315 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)0.4=1.8 kN/m；2.方木的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.22.55+1.20.315=3.438 kN/m；活荷载设计值 P = 1.41.8=2.52 kN/m； 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=
39、888/6 = 85.33 cm3； I=8888/12 = 341.33 cm4；方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q = 3.438+2.52=5.958 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.15.95811= 0.596 kN.m；最大应力 = M / W = 0.596106/85333.3 = 6.982 N/mm2；抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；方木的最大应力计算值 6.982 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: 截面抗剪强度必须满
40、足: 其中最大剪力: V = 0.65.9581 = 3.575 kN； 方木受剪应力计算值 = 33574.8/(28080) = 0.838 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.838 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: q = 2.550 + 0.315 = 2.865 kN/m；方木最大挠度计算值 = 0.6772.86510004 /(10010000341.333104)=0.568mm；方木的最大允许挠度 =1.000
41、1000/250=4.000 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.568 mm 小于 方木的最大允许挠度 =4 mm，满足要求！3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)0.250= 6.375 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(6.375 + 0.350 )+ 1.44.500 = 14.370 kN/m2；梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。当n=2时： 当n2时： 计算简图(kN) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=2.979 kN；最大弯矩 Mmax=0.298 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=0.514 mm；支撑钢管的最大应力 =0.298106/5080=58.642 N/mm2；支撑钢管的抗压设计强度 f=205.0 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 58.642 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度
