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1、乐自高速公路一合同段项目经理部现浇结构支架安全施工方案沈阳高等级公路建设总公司乐自高速公路一合同段项目经理部现浇结构支架安全施工方案第一节、工程概况乐山至自贡高速公路工程项目路基土建工程LJ1标段全长3.08KM，里程桩号K0+000K3+080。主要施工项目为路基土石方工程、桥涵工程、排水及防护工程。其中有软弱地基1393米/9处，互通式立交2处，大桥4座，中桥2座，钢筋砼箱涵6道，钢筋砼盖板涵15道，钢筋砼圆管涵9道。第二节、预应力连续梁施工方案总体施工方案：本工程上部结构采用碗扣式钢管架搭设平台，逐联依次现浇混凝土方法施工，施工顺序为：先支架一次现浇第一联第三跨、第二跨、第一跨，砼强度达
2、到90%后张拉纵向预应力筋，养生达到混凝土强度后，拆除第一联支架，依次支架施工第二联第四、五跨，本桥箱梁共计855m3/2联，钢筋191T，钢绞线19T。一、地基处理将原地面上的淤泥和杂物清除、刮平、压实，若持力层以下出现弹簧土，需将软弱土全部进行换填石渣压实处理。在其上用开山石渣填筑30cm,其30cm石渣密实度不小于90%；在30cm石渣上铺10cm砂砾垫层,10cm碎石垫层压实度95%，压实后检测地基承载力，地基承载力不小于270KPa；在碎石垫层上浇筑10cmC20砼做硬化处理。C20砼浇筑前将垫层洒水湿润顶面，浇筑时要振捣密实，人工收面并保证平整。浇筑的砼地面要覆盖养生，待砼地面有足
3、够的强度后安装脚手架。地基表面高度根据箱梁底标高、底模高度、横梁高度、支架高度（不含顶托高）、枕木高度确定。在离地基两侧50cm顺桥向挖排水沟，以防止雨水浸泡地基使地基的密实度降低，在施工中出现沉降现象，或地基承载力下降。二、满堂支架搭设 （一）、碗扣式满堂支架布置 1、碗扣式满堂支架布置本桥上部箱梁共二联，第一联箱梁高度为1.7米，第二联箱梁高度为1.3米，横向根据桥面宽度布置为单箱双室。支架采用以下布置，支座处两侧各3.6m范围内采用立杆横向间距60cm，纵向间距60cm,横杆步距120cm；跨中等截面采用立杆横间距均为60cm,纵向间距为90cm,横杆步距120cm；横桥向基础用枕木垫铺
4、，底托盘放在枕木上，架顶纵桥向用1010钢，横桥向用1010木方；各联剪刀撑均采用沿线路方向每5m在横截面上设置一排，每排设置4道，即两侧翼板下各1道，梁体中间2道；纵向剪刀撑布置五排，底板范围内共三道，翼板下各一道；剪刀撑与地面成45角。支架宽出翼板100cm，并搭设宽0.8m、坡度不陡于45度的人行道，用钢管搭设高1.2m的护栏，并挂安全网。具体布置详见“ 满堂支架布置图”。2、支架顶部纵横向位移控制 支架顶部外楞方木与支架顶托绑扎牢固，支架之间用碗扣式钢管可靠连接，支架内外用剪刀撑加固。3、搭设注意事项 （1）、接头组装：接头是立杆同横杆的连接装置，要确保接头锁紧。组装时，先将上碗扣搁置
5、在限位销上，将横杆接头插入下碗扣，使接头弧面与立杆密贴，待全部接头插入后，将上碗扣套下，并用榔头顺时针沿切线敲击上碗扣凸头，直至上碗扣被限位销卡紧不再转动为止。 如发现上碗扣扣不紧，或限位销不能进入上碗扣螺旋面，要检查立杆与横杆是否垂直，相邻的两下碗扣是否在同一水平面上（即横杆水平度是否符合要求）；下碗扣与立杆的同轴度是否符合要求；下碗扣的水平面同立杆轴线的垂直度是否符合要求；横杆接头与横杆是否变形；横杆接头的弧面中心线同横杆轴线是否垂直；下碗扣内有无砂浆等杂物充填等；如是装配原因，则要调整后锁紧；如是杆件本身原因，则拆除，并送去整修。 （2）、杆件组装顺序：在已处理好的地基或基垫上按设计位置
6、安放立杆可调座，其上交错安装立杆，调整立杆可调座，使同一层立杆接头处于同一水平面内，以便装横杆。组装顺序是：立杆底座立杆横杆斜杆接头锁紧脚手板上层立杆横杆。要求至多二层向同一方向，或由中间向两端推进，不得从两边向中间合拢组装，否则中间杆件会因两侧架子刚度太大而难以安装。 （3）、组装注意事项：所有构件都要按设计及脚手架有关规定设置。在搭设过程中，注意调整整架的垂直度，要求整架垂直度小于1/500L，但最大允许偏差为100mm。 在搭设、拆除或改变作业程序时，禁止人员进入危险区域。4、支架验算上部箱梁共两联，第一联箱梁高度为1.7米，第二联箱梁高度为1.3米，横向根据桥面宽度布置为单箱双室。因各
7、断面的横断面结构尺寸不同，对第一联进行支架应力验算。第二联采用第一联支架方案。4.1第一联为0#台至3#墩，箱梁断面高为1.7米。4.1.1荷载组合及计算断面选取现浇箱梁采用满堂支架法施工，箱梁支架全部采用钢管支架。根据支架使用说明，当横杆步距为600mm时，每根立杆可承受最大竖直荷载为40KN；当横杆步距为1200mm时，立杆可承受最大荷载为30KN。通过对箱梁断面的计算，最终确定支架施工方案。4.1.2截面面积箱梁的截面为10.5m1.7m, 按箱梁腹板下最不利断面计算截面积，断面具体位置详见支架纵断面图1。1-1截面（横隔梁处）： 6.51.7=11.05 m；2-2截面（横隔梁-跨中断
8、面过渡段）：（1105+5.355 ）0.5=8.2m；3-3截面（跨中断面）：（0.25+0.22）6.5+0.51.233+0.250.7520.20.22 =5.355 m4.1.3荷载计算（1）、新浇筑混凝土自重标准值：钢筋混凝土容重：26KN/m31-1断面端横梁（距支座中心左右侧1m范围）单位荷载：q端横梁=11.05/6.526=44.2 KN/m2-2断面过渡段（2.50m范围）单位荷载：q过渡段=8.2/6.526=32.8 KN/m3-3断面跨中（等截面）单位荷载：q过渡段=5.355/6.526=21.42 KN/m（2）、模板及支撑梁自重标准值：空心内模竹胶板自重标准值
9、：竹胶板容重：0.084 KN/m（厚度为1.2cm）q芯模=（12+0.784+0.2840.794）0.084/6.5=0.12 KN/m、纵梁方木自重标准值：木板、方木容重：6 KN/m3钢模板下纵梁为1010方木，间距30cm,底板下共22根：q方木=220.10.10.96/6.5/0.9=0.20 KN/m、横梁10号槽钢自重标准值：10号槽钢横梁顺桥向间距60cm,横桥向长取11米，每米重10.001Kgq横梁=110.0100019.8/10.5/0.6=0.17 KN/m、定型钢模板容重：0.5KN/mq钢模=（6.5+1.22）0.5/6.5=0.68 KN/m模板及支撑梁
10、自重标准值合计：0.12+0.20+0.17+0.68=1.2 KN/m（3）、施工人员和施工料具行走运输或堆放荷载a、模板验算：均布荷载取2.5 KN/m（以下数据参见桥梁施工工程师手册）b、支撑梁：均布荷载取1.5 KN/mc、支架验算：均布荷载取1.0 KN/m（4）、振捣混凝土对水平面产生的荷载2.0 KN/m（5）考虑风荷载的影响，水平风荷载的标准值按下式计算WK=0.7szW0=0.71.0 0.80.35=0.20 KN/式中WK风荷载标准值(KN/)； s风荷载体型系数；按建筑结构荷载规范规定取1.00；z风压高度变化系数；按建筑结构荷载规范规定取0.8；W0 基本风压(KN/
11、)；按建筑结构荷载规范查得0.35 KN/。4.1.4横隔梁断面处验算4.1.4.1最不利荷载组合横隔梁处支架坚杆横向间距为60cm，纵向间距为90cm，支架步距120cm，模板采用钢模板。取单位荷载最大的端梁处验算。根据规范要求，所采用的荷载设计值，应取荷载标准值分别乘以相应的荷载分项系数再进行组合。永久荷载的分项系数取1.2，可变荷载的分项系数取1.4；计算构件变形（挠度）时，荷载设计值、各类荷载分项系数均取1.0。该段组合后最不利设计荷载为：1.244.2+1.4（1.2+2.5+2+0.2）=61.3 KN/4.1.4.2模板计算模板采用钢模板，横桥向跨径L1=0.3m,纵桥向宽度b=
12、0.9m.模板上均布荷载为：q=61.30.3=18.39 KN/m模板跨中弯矩计算：M1/2=qL12/10，W=bh2/6强度验算：按连续结构计算= M/W = 6qL2/(10bh2) = 618.390.32/（100.90.0052）/1000 = 44.14 MPa =205 MPa强度满足要求。刚度验算：fmax=Kfql14/B0=0.0101318.390.34/(2.051050.0053/(12(1-0.32)=0.64mmf= 1.5mmKf-挠度计算系数，根据板面不同的支承情况查均布荷载作用下四边简支板计算系数表得系数为0.01013B0-板的刚度B0=Eh3/(12
13、(1-v2)=2.051050.0053/(12(1-0.32) v-泊松比，对于钢板v=0.3刚度满足要求。4.1.4.3分配梁计算支架托架顶横桥向采用10槽钢强度验算，跨度为0.6m，取0.6m长度为计算荷载，按连续梁计算。横梁跨度：L2=0.6m；纵桥向宽度L1=0.9m横梁单位荷载：q=61.30.6=36.78 KN/m跨中弯矩：M1/2= qL2/8= 0.12536.780.62=1.655KN.m截面模量：W=39.7cm3强度验算：=M/W=165539.7=41.68 MPa=205 MPa 符合要求。计算其挠度惯性矩：Ix=1.98310-6m4；挠度验算：fmax=ql
14、24/(128EI)=36.780.64/(1282.051051.98310-6) =0.092mmfmax=600/400=1.5mm符合要求。4.1.4.4底板底模下方木验算底模下方木规格为1010cm，横向间距为30cm，方木下铺10槽钢，纵向间距为90cm。受力验算方木单位长度的均布荷载：q=61.30.3=18.39 KN/m强度验算：M=qL2/8=18.390.92/8=1.86 KN.mW=bh2/6=0.10.12/6=0.00017m3=M/W=1.86/0.00017/1000=10.9 MPa=11 MPa挠度验算：fmax=qL4/(128EI)=1218.390.
15、94/(1281070.10.13)=1.13110-3m=1.131mmfmax=600/400=1.5mm强度和挠度均满足要求。4.1.4.5支架计算槽隔梁处支架采用483.5mm钢管，支架竖杆横向间距为60cm ，纵向间距为90cm，步距h取1.2m。每延米钢管重量为3.84 Kq/m。截面抵抗矩：W=5.08cm3（d2、d1分别为钢管的外径和内径）截面惯性矩：I=12.19cm4回转半径：i=1.58cm弹性模量：E=2.05105 MPa 容许应力=205 MPa 立杆截面积A=4.8910-4m（1）立杆稳定性验算立杆稳定性应满足下式：NA立杆截面积A=4.8910-4m，回转半
16、径i=1.58cm，=2.15106 KN/m2。N=1.2NQK/K1+1.4NQiK（i从1到n）K1：高度调整系数，取1.0NQK：脚手架自重产生的轴心压力标准值，NQK =HdqK，Hd为脚手架的高度，Hd =10米，qK可以查表得0.14，NQK =100.14=1.4 KNNQiK为施工荷载产生对立杆的轴心压力标准值的总和：a.模板与混凝土的荷载，44.2+1.2 =45.4 KPab施工人员及料具产生的荷载Q K 2 =1.0 KPac振捣混凝土对水平面产生的荷载Q K 3 =2.0 KPaQK=45.4+1+2=48.4 KPaNQiK=LbLQK=0.60.948.4=26.
17、14 KNN=1.21.4/1.0+1.426.14=38.28KN立杆稳定性应满足下式：NA由于步距b=1.2m,长细比=b/i=120/1.58=75.95，查表得压杆的稳定系数=0.667。N= A=0.667489205=66863N=66.86 KN由此可得NA，说明立杆稳定性满足要求。强度验算：=N/A=38.28/4.8910=78.28MPa=205 Mpa,立杆强度满足要求。（2）纵向、横向水平杆不需计算脚手架立柱柱距，施工层的纵向、横向水平杆间距不超过纵向、横向水平杆不需计算的最大容许柱距（一）中数量值时，可不对纵向、横向水平杆进行抗弯强度、抗弯刚度及扣件抗滑移计算。表中最
18、小值为1.2m，因本工程脚手架柱间距均未超过1.2m ，故不需计算纵向和横向水平杆进行验算。(3)翼板下支架计算翼板砼最厚处为50cm,最大荷载为0.526=13 KN 远小于N=30 KN满足要求。通过以上计算证明，横隔梁处立杆横向间距为60cm，纵向间距为90cm,水平杆步距120cm，符合要求。所以为了保证施工安全，横隔梁处及断面渐变处均采用上述结构形式进行支架施工。4.1.5跨中断面处验算4.1.5.1最不利荷载组合跨中处支架拟采用立杆纵横向间距为60cm90cm，支架步距120cm，模板采用钢模板。取单位荷载最大的腹板范围内进行验算。根据规范要求，所采用的荷载设计值，应取荷载标准值分
19、别乘以相应的荷载分项系数再进行组合。永久荷载的分项系数取1.2，可变荷载的分项系数取1.4；计算构件变形（挠度）时，荷载设计值、各类荷载分项系数均取1.0。该段组合后最不利设计荷载为：1.221.42+1.4（1.2+2.5+2+0.2）=33.96 KN/4.1.5.2模板计算模板采用钢模板，横桥向跨径L1=0.3m,顺桥向宽度b=0.9m.模板上均布荷载为：q=33.960.3=10.19 KN/m模板跨中弯矩计算：M1/2=qL12/10 W=bh2/6强度验算：按连续结构计算=M/W=6qL2/(10bh2)=610.190.32/(100.90.0052)/1000=24.46 MP
20、a=205 MPa强度满足要求。刚度验算：fmax=Kfql14/B0=0.0101310.190.34/(2.051050.0053/(12(1-0.32)=0.355mmf= 1.5mmKf-挠度计算系数，根据板面不同的支承情况 查均布荷载作用下四边简支板计算系数表得系数为0.01013B0-板的刚度B0=Eh3/(12(1-v2)=2.051050.0053/(12(1-0.32) v-泊松比，对于钢板v=0.3刚度满足要求。4.1.5.3分配梁计算支架托架顶横桥向采用10槽钢强度验算，跨度为0.9m，取1m长度为计算荷载，按连续梁计算。横梁跨度：L2=0.6m；纵桥向宽度L1=0.9m
21、横梁单位荷载：q=33.960.6=20.38 KN/m跨中弯矩：M1/2= qL2/8= 0.12520.380.92=2.34 KN.m截面模量：W=39.7cm强度验算：=M/W=234039.7=58.9 MPa=205 MPa 符合要求。计算其挠度惯性矩：Ix=1.98310-6m4；挠度验算：fmax=ql24/(128EI)=20.380.94/(1282.051051.98310-6) =0.257mmfmax=900/400=2.25mm符合要求。4.1.5.4底板底模下方木验算底模下方木规格为1010cm，横向间距为30cm，方木下铺10槽钢，纵向间距为90cm。受力验算方
22、木单位长度的均布荷载：q=33.960.3=10.19 KN/m强度验算：M=qL2/8=10.190.92/8=1.03 KN.mW=bh2/6=0.10.12/6=0.00017m=M/W=1.03/0.00017/1000=6.06 MPa=10 MPa挠度验算：fmax=qL4/(128EI)=1210.190.94/(1281070.10.13)=0.62710-3m=0.627mmfmax=900/400=2.25mm强度和挠度均满足要求。4.1.5.5支架计算跨中处支架采用483.5mm钢管，支架竖杆纵横向间距为90cm 90cm，步距h取1.2m。每延米钢管重量为3.84Kq/
23、m。截面抵抗矩：W=5.08cm（d2、d1分别为钢管的外径和内径）截面惯性矩：I=12.19cm4回转半径：i=1.58cm弹性模量：E=2.05105 MPa 容许应力=205MPa （1）立杆稳定性验算立杆稳定性应满足下式：NA立杆截面积A=4.8910-4m，回转半径i=1.58cm，=2.15106 KN/m2。N=1.2NQK/K1+1.4NQiK（i从1到n）K1：高度调整系数，取1.0NQK：脚手架自重产生的轴心压力标准值，NQK =HdqK，Hd为脚手架的高度，Hd =10米，qK可以查表得0.14，NQK =100.14=1.4 KNNQiK为施工荷载产生对立杆的轴心压力标
24、准值的总和：a.模板与混凝土的荷载，21.42+1.2 =22.62 KPab.施工人员及料具产生的荷载Q K 2 =1.0 KPac.振捣混凝土对水平面产生的荷载Q K 3 =2.0 KPaQK=22.62+1+2=25.62 KPaNQiK=LbLQK=0.60.925.62=13.8 KNN=1.21.4/1.0+1.413.8=21 KN立杆稳定性应满足下式：NA由于步距b=1.2m,长细比=b/i=120/1.58=75.95，查表得压杆的稳定系数=0.667。N= A=0.667489205=66863N=66.86 KN由此可得NA，说明立杆稳定性满足要求。强度验算：=N/A=2
25、1/4.8910=42.94 MPa=205 MPa,立杆强度满足要求。（2）纵向、横向水平杆不需计算脚手架立柱柱距，施工层的纵向、横向水平杆间距不超过纵向、横向水平杆不需计算的最大容许柱距（一）中数量值时，可不对纵向、横向水平杆进行抗弯强度、抗弯刚度及扣件抗滑移计算。表中最小值为1.2m，因本工程脚手架柱间距均未超过1.2m ，故不需计算纵向和横向水平杆进行验算。(3)翼板下支架计算翼板砼最厚处为50cm,最大荷载为0.526=13 KN 远小于N=66.86 KN满足要求。通过以上计算证明，跨中等截面处立杆纵横向间距60cm90cm,水平杆步距120cm，符合要求。4.2因第二联箱梁高度均
26、比第一联箱梁低，为确保施工安全支架采用第一联施工方案。（二）、构配件检验与验收和使用管理 1、构配件检验 （1）、碗扣式脚手架构件主要是焊接而成，故检验的关键是焊接质量，要求焊缝饱满，没有咬肉、夹碴、裂纹等缺陷。 （2）、钢管必须无裂缝、凹陷、锈蚀。可调构件，螺纹部分完好，无滑丝现象，无严重锈蚀，焊缝无脱开现象。 （3）、立杆最大弯曲变形矢高不超过1/500L，横杆斜杆变形矢高不超过1/250L。 脚手板、斜脚手板及梯子等构件，挂钩及面板无裂纹，无明显变形，焊接牢固。 2、整架检验与验收 在达到设计高度、遇有6级及以上大风和大雨、大雪之后、停工超过一个月恢复使用前必须对脚手架进行实测检查。（1
27、）、检验主要内容：基础是否有不均匀沉陷； 立杆垫座与基础面是否接触良好，无松动或脱离情况；检验全部节点的上碗扣是否锁紧；安全网等构件的设置是否达到了设计要求；荷载是否超过规定。 （2）、主要技术要求：地基基础表面要坚实平整，垫板放置牢靠，排水通畅；不允许立杆有浮地松动现象；整架垂直度必须小于1/500L，但最大不超过100mm；对于直线布置的脚手架，其纵向直线度必须小于1/200L；横杆的水平度，即横杆两端的高度偏差必须小于1/400L；所有碗扣接头必须锁紧。 3、使用管理 （1）、脚手架的施工和使用设专人负责，并设安全监督检查人员，确保脚手架的搭设和使用符合设计和有关规定要求。 （2）、在使
28、用过程中，定期对脚手架进行检查，严禁乱堆乱放，及时清理各层堆积的杂物。 （3）、不得将脚手架构件等物从过高的地方抛掷，不得随意拆除已投入使用的脚手架构件。 （三）、脚手架拆除 1、支架在预应力孔道灌浆材料强度达到90%后再拆除。 2、拆除前对脚手架作一次全面检查，清除所有多余物件，并设立拆除区，禁止无关人员进入。 3、拆除顺序自上而下逐层拆除，不容许上、下两层同时拆除。 拆除的构件用吊具吊下、或人工递下，严禁抛掷。拆除的构件要及时分类堆放，以便运输、保管。三、门洞搭设在第二跨中位置设置汽车通道,宽度为4.5米，净孔高度为5米。门洞的两侧1.2米范围内用普通钢管以0.3米0.3米搭设排支架，其余
29、箱梁支架保持不变，在支架上设置顶托并在其上搁10cm10cm方木，方木上搁置40b型工字钢，间距为0.9米，40b型工字钢上根据现场实际标高支架或直接铺设方木模板。在门洞的上方设置密目安全网，防止施工时物件坠落通道，伤人伤车。四、支座安装1、支座采用GPZ（）盆式橡胶支座，盆式橡胶支座的规格、型号、技术标准应符合公路桥梁盆式橡胶支座JT391-1999的规定。支座布置按设计。 2、支座安装前，垫石强度必须达到设计要求。 3、填充前，计算所需的胶泥体积，不允许中间缺浆或施工中断。支座安装完成后，按设计要求调整支座预偏值。 4、施工时，注意各墩顶与支座类型及调平钢板和支座垫石的对应关系。根据垫石高
30、度适当调整钢筋网的层距并注意预埋地脚螺栓。桥墩顶面为平面，桥墩处横坡由垫石调整。支座安装规定值或允许偏差检查项目规定值或允许偏差支座中心与主梁中线（mm）应重合，最大偏差2高程符合设计要求支座四角高差（mm）2支座上下各部件纵轴线必须对正活动支座顺桥向最大位移（mm）250双向活动支座横桥向最大位移（mm）25横轴线错位距离（mm）根据安装时的温度与年平均最高、最低温差计算确定支座上下挡块最大偏差的交叉角必须平行80%-50%-0。每卸下一级荷载，均对所有测点进行一次测量，并做详细记录，根据现场采集的数据及时进行计算、分析、处理、修正，得出系统变形值，按预压所得的数据进行模板预拱度调整。6.1
31、、横隔梁处堆载重量计算因各联箱梁断面尺寸不同，堆载高度分别计算。堆载可根据实际现场情况采用砂袋堆载或砂袋加钢筋堆载。6.1.1第一联横隔梁处堆载重量计算：（1）、新浇筑混凝土自重标准值：1-1断面端横梁（1m范围）单位荷载：q端横梁=44.2KN/m（2）、模板及支撑梁自重标准值：1.2KN/m（3）、施工人员和施工料具行走运输或堆放荷载a、模板验算：均布荷载取2.5 KN/m（4）、振捣混凝土对水平面产生的荷载2.0 KN/m（5）考虑风荷载的影响，水平风荷载的标准值按下式计算Wk=0.7szW0=0.71.0 0.80.35=0.20 （kN/）堆载重量合计 （44.2+1.2+2.5+2
32、+0.2）1.2=60.12 kN/堆载高度：按全部用砂堆载计算，砂的密度按1800kg/m3（砂的密度考虑了含水量）计算，60.12/1.8/9.8=3.41m根据实际现场情况采用砂袋堆载或砂袋加钢筋堆载。6.2.1第一联跨中及等截面处堆载重量：（1）、新浇筑混凝土自重标准值：断面跨中（等截面）单位荷载：q =21.36 KN/m（2）、模板及支撑梁自重标准值：1.2KN/m（3）、施工人员和施工料具行走运输或堆放荷载a、模板验算：均布荷载取2.5 kN/m（4）、振捣混凝土对水平面产生的荷载2.0 KN/m（5）考虑风荷载的影响，水平风荷载的标准值按下式计算Wk=0.7szW0=0.71.
33、0 0.80.35=0.20 （kN/）堆载重量合计 (21.42+1.2+2.5+2+0.2) 1.2=32.78kN/堆载高度：按全部用砂堆载计算，砂的密度按1800kg/m3（砂的密度考虑了含水量）计算，32.78/1.8/9.8=1.86m根据实际现场情况采用砂袋堆载或砂袋加钢筋堆载。第二联计算方法同第一联，第二联横隔梁处堆载高度为2.25M，跨中等截面处堆载高度为1.41M。后附堆载预压荷载布置示意图。6.3沉降观测纵向每跨离墩身1.5米（一、三排）、跨中（二排）特征断面设立测点进行沉降观测，每断面设5个测点，每日观测1次，当连续3日沉降量在3mm以内时，认为沉降基本稳定。将观测资料
34、汇总、报验，经监理工程师批准后方可卸载、清理。压重一般需7天左右时间，根据观测的结果由本项目部组织研究是否进行基础再处理或支架再加固调整等工作。进行沉降观测的测量步骤：加载期、预压期和卸载期的弹性变形、回弹变形和塑性变形，立模高度=设计高程+塑性变形+（1/21/3）的塑变。卸去砂袋后，利用支架的可调顶托调整高度及底模，再进行模板安装、钢筋制作以及混凝土的浇筑工作。支架的沉降曲线理想状态如下图所示： t（ 时间）d f e a b ch (沉降量)a：加载期 b：预压期 c：卸载期d：弹性变形 e：回弹变形 f：塑性变形类似照片第三节、脚手架工程专项安全施工方案1、 概述建筑施工用脚手架是为建
35、筑施工而搭设的上料、堆料、施工作业用的临时结构架，按使用材料不同可分为建筑施工用落地式（底撑式）单、双排扣件式钢管脚手架、竹脚手脚、木脚手架等，本项目工程中用的较普遍的为扣件式钢管脚手架。2、 脚手架施工流程图设计、审批拆除使用验收搭设NY3、 设计、审批31基本要求311脚手架必须经过技术部门设计、校核，并制定施工方案，必要时制定安全保证措施，并经总工程师审批。报批的同时报送脚手架程序和设计选用依据及验算资料。312高度在25M以上的脚手脚必须采用扣件式钢管脚手架，其单立杆脚手架高度宜控制在50M以内；高度超过50米的脚手架应采用双管立杆、钢丝绳斜拉、分段卸荷等有效措施，并别行专门设计。31
36、3脚手脚的设计须满足工程的需要，并标明其用途、最大静荷载。314脚手架架设时，必须对脚手架的锚固（连墙杆等）、交通梯道、作业平台、防护棚等做出具体规定。315脚手架在施工中需要改变原有结构、加高（宽）、改为它用等情况下，须经技术部设计、验证，并经审批。316脚手架的设计严格执行审批制度。没有审核人、批准人签字的设计禁止搭设施工，未经批准的设计不得向监理申报。25M以下的脚手架设计、校核后报项目部工程师或技术负责人审批，25米以上的必须报总工程师审批；50M以上或有特殊要求的脚手架的设计方案，应有上级部门或总工程师参与设计、审核，项目部总工程师应组织有关部门、专业技术人员进行专题讨论。32技术要
37、求321钢管脚手架所用材料须符合下列要求：3211钢管外径应为48-51mm，壁厚3-3.5mm, 长度以4-6 。5M，和2.1-2.8 M宜，有严重锈蚀、弯曲、裂纹、损坏的不得使用。3212扣件应有出厂合格证明，凡脆裂、变形、滑丝的不得使用。4搭设41搭设前的准备411设计单位（部门、人员）必须在现场对脚手架搭设及现场人员进行技术、安全交底，未参加交底人员不得参与搭设作业；脚手架搭设人员须熟悉脚手架的设计内容。412对钢管、扣件、脚手板、爬梯、安全网等材料的质量、数量进行清点、检查、验收，确保满足设计要求，构配件不得在同一脚手架上使用。413清除搭设场地的杂物，在高边坡下搭设时，应先检查边
38、坡的稳定情况，对边坡上的危石进行处理，并设专人警戒。414根据脚手架的搭设高度、搭设场地地基情况，对脚手架基础进行处理，确认合格后按设计要求放线定位。415对参与脚手架搭设和现场管理人员的身体状况要进行确认，凡有不适合从事高处作业的人员不得从事脚手架的搭设和现场管理工作。42搭设要求421脚手架的搭设必须按照经过审批的设计、施工方案和现场交底的要求进行，严禁偷工减料，严格搭设工艺，不得将变形或校正过的材料作为立杆。422脚手架搭设过程中，现场须有熟练的工人带班指导，并有安全员跟班检查监督。423脚手架搭设过程中严禁上下交叉作业。要采取切实措施保证材料、配件、工具传递和使用安全，并根据现场情况在
39、交通道口、作业部位上下方设安全哨监护。424脚手架须配合施工进度搭设，一次搭设高度不得超过相邻连墙件（锚固点等）以上两步。425脚手架搭设中，跳板、护栏、墙件、安全网交通梯等必须同时跟进。43技术要求431脚手架满足使用要求的构件尺寸的同时，应满足安全标准要求。4311构架结构稳定。4312联结节点可靠，杆件相交位置符合节点构造规定；联结件的安装紧固力符合要求。4313脚手架钢管按设计要求进行搭设或对接。432基础（地）和拉撑承受结构4321脚手架立杆的基础（地）应平整夯实，具有足够的承载力和稳定性，设于坑边和台上时，立杆距坑、台的边缘不得小于1米，且边坡的坡度不得大于土的自然安息角，否则应做
40、边坡的保护和加固处理。4322脚手架立杆下不平整、坚实或为斜面时，须设置垫座或垫板。4323脚手架的连墙点、撑拉点和悬挂（吊）点必须设置在能可靠地承受拉荷载的结构部位，必要时须进行结构验算，设置尽量不能影响后续的施工，以防在后续的施工中被人为拆除433安全防护脚手架上的安全防护设施应能有效地提供安全防护，防止架上的物件发生滚落、滑落，防止发生人员坠落、滑倒、物体打击伤人等事件。4331作业现场应设安全围护和警示标志，禁止无关人员进入施工区域；对尚未形在或已失去稳定结构的脚手架部位加设临时支撑或其它可靠安全措施；在无可靠安全带挂物时，应设安全带母线或挂设安全网；设置材料提上或吊下的设施，禁止投掷。4332脚手架的作业面必须铺满并绑扎牢固，不得留有空隙和探头板，脚手板与墙面间的距离一般不大于20cm ;作业面的外侧立面防护设施根据具体情况确定，可采用立网
