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1、目 录第一节 工程概况1一、 基本概况1二、 环境概况1第二节 编制依据2第三节 工程特点分析、危险源辨识及相应处理措施2一、工程特点分析2二、危险源辨识及相应处理措施2三、其他危险源分析及相应措施5第四节 支撑体系设计及计算书7一、现浇箱涵盖板支撑体系计算7二、现浇箱涵墙身板模支撑体系计算书16第五节 主要施工方法及安全技术管理措施21一、主要施工程序和方法21二、模板支撑体系构造要求及施工方法21三、支模体系立杆地基22四、安全技术管理措施22第六节 安全生产及文明施工24一、安全生产24二、文明施工25第七节 质量保证措施及质量通病防止方法26一、质量保证措施26二、 质量通病防止方法2
2、6第八节 验收程序与方法27第九节 监控方案31一、检测项目31二、检测手段、方法及预警值31三、监测频率及周期31四、监测资料的分析、反馈、预警32第十节 应急预案33一、目的33二、应急领导小组33三、公司应急指挥及救援组织职责33四、领导小组职责34五、应急反应预案34附图：36施工总平面布置图36第一节 工程概况一、 基本概况本道路为城市主干路级，环西路南段起点（k4+560）接中段终点；路线自北向南至k4+613.1处与文华路相交，至k4+879处吉安河（支流），设桥一座；继续于终点（k5+140）处南接环南路，路线全长580米，包含k4+879.62 3号桥和文华路1-16m刚架拱
3、桥楼两座桥梁。本项目路线全长580m，道路路基宽32.5m、40m、60m不等，行车道一般路段为两幅双向2*8.0m；公园采用单幅16.5m。3号桥为2-8.0箱型框架桥。桥梁共分四幅，绿化带位置桥梁断开，道路中心线及机非带处设沉降缝。桥梁跨度为18.3米，桥梁轴线与道路中心线成40.389度。箱涵顶板厚0.75m，底板厚0.9m；中墙厚0.7m，边墙厚0.8m。桥梁采用单箱两室普通混凝土框架刚构桥，桥梁净宽2*8.0m，箱涵孔洞净空为5.37米。二、 环境概况1.2.1场地位置及地形地貌场地位于屯昌县城区的西南部。临近新建的屯昌县体育休闲公园。场地未经平整，施工现场内有溪流，且高差较大。1.
4、2.2场地地层条件由岩土工程勘察报告中可知，场地在开挖深度范围内从上至下可能含括3个土层。分别为：素填土层、粉质粘土层和砂质粘性土层。杂填土：主要为灰、褐色，干、稍湿，欠压实，局部稍压实。粉质粘土层：灰、浅灰黄、青灰黄色，可塑状。砂质粘性土层：灰、浅灰黄色，可塑状。以上各层的埋藏分布详见地质勘察报告“工程地质剖面图”和“钻孔柱状图”。第二节 编制依据混凝土结构工程施工质量验收规范 （GB50204-20020）城市道路工程施工与质量验收规范（CJJ1-2008）城市桥梁工程施工与质量验收规范（CJJ2-2008）建筑工程大模板技术规程 （JGJ74-2003）建筑施工扣件钢管脚手架安全技术规范
5、（JGJ130-2001）钢结构设计规范（GB50017-2003）建筑施工高处作业安全技术规程（JGJ59-99）建筑结构荷载规范（GB50009-2001）施工图纸：环西路南段市政道路工程施工图本工程的施工组织设计国家及地方现行法律法规及管理条例第三节 工程特点分析、危险源辨识及相应处理措施一、工程特点分析 本工程为道路下的大型钢筋砼箱涵，其主要特点如下：1、箱涵顶板钢筋砼平均厚0.9m，顶板与侧墙连接处设计有三角形加腋。竖向荷载达25KN/m2。 2、箱涵支模架高度5.37m，箱涵墙板中墙厚0.7m，边墙厚0.8m，墙板侧向压力较大。3、箱涵设计跨度8米，单幅最大宽度为16米，底板厚0.
6、9m，整个箱涵砼量较大，设计强度C40，易产生收缩变性裂缝。二、危险源辨识及相应处理措施本工程面荷载25KN/m2，模板支撑体系高5.37m，危险源等级为二级。根据工程特点分析主要危险源如下：1、箱涵顶板重荷载高支模模板支撑体系各构件的强度、稳定、刚度的设计及验算。处理措施：按照安全施工相关技术规范及条文，对箱涵顶板重荷载高支模支撑体系各构件分别进行强度、稳定、刚度验算。箱涵顶板厚0.75m，两端有加腋，加腋最大高度为0.5m、宽度约为1.5m。为确保安全避免施工过程中出现的偶然荷载作用及便于计算，全部箱涵顶板按平均厚度0.95m进行设计验算。根据计算结果，由于箱涵顶板竖向最大荷载较大，模板支
7、撑体系的各构件对立杆间距的大小特别敏感。设计立杆间距为0.750.75m，实际施工中立杆间距必须严格按照设计要求设置，不得大于0.75m。其他模板支撑体系的规格、间距具体详第四章重荷载高支模设计计算书及设计图。在顶板模板支撑中模板与模板连接处下面放方木，使2张独立的模板有效地连接在一起。其方木与钢管之间的间距30cm。2、箱涵顶板砼施工上的水平震动荷载极易引起重荷载高支模体系的整体失稳。相应处理措施：48钢管模板支撑体系的主要特点是竖向承载力较大，横向承载力较低，易产生整体失稳，采取的最有效措施是：（1）必须严格按照国家安全管理条例中的有关规定设计布置垂直纵向剪刀撑、垂直横向剪刀撑、水平剪刀撑
8、、联柱件、联墙件，具体布置详本案第五章第二条模板支撑体系构造要求及施工方法。（2）砼浇筑要分层分段逐步推进，不得集中大量堆放砼。（3）模板支撑体系按市政施工相关规定进行1.2倍设计荷载的堆放预压，检验模板支撑体系的可靠性，在静载试验时要对各主要承载力构件的变形进行监测，具体详第五章第六条支模体系静载预压。3、箱涵墙板模板体系构件承受巨大的砼的水平压力、强度、刚度的设计及施工也是主要危险源之一。处理措施：按照安全施工相关技术规范及条文，对箱涵墙板模板支撑体系进行设计验算。取0.8m墙厚板进行设计验算。模板体系选择木胶板18mm厚，木方楞80mm50mm，作为墙板竖向内楞连接模板，48钢管作为墙板
9、横向外楞。14对拉螺栓，为尽量节约成本，有保安全，竖向内楞为300mm，14对拉螺栓水平间距设计为600mm（隔跨布置），竖向间距为400mm。4、箱涵底板砼浇筑时预埋48段钢管1800，用做斜撑，增加墙板、顶板支模系统的横向稳定及刚度。5、箱涵顶板、底板、墙板均较厚，长度较长，砼设计强度较高，因此在施工过程中极易产生收缩变形裂缝。 处理措施：（1）按设计要求严格设置伸缩缝。（2）底板砼浇筑完后，应该尽快进行箱涵墙板及顶板砼施工，避免因为两者相隔时间过长，底板砼收缩早已完成，而新浇墙板、顶板砼再产生收缩变形时由于底板的约束而导致墙板、顶板收缩性裂缝。（3）优化配合比，采用“双掺”技术，尽量降低
10、砼配合比的水泥用量，减少水化热。（4）砼浇筑完后应及时晒水养护。（5）为保证墙板模板的界面形状及钢筋间距，应设置12钢筋撑钩，布置间距为400mm400mm梅花布置。为保证箱涵底板、顶板钢筋间距，应设置16钢筋马凳，间距1200mm1200mm，呈梅花形布置。每管马凳筋长度为0.453+0.782mm。三、其他危险源分析及相应措施危险源评估及控制措施表（模板支架、高出作业等）项目危险源控制措施物理性危险危害因素设备设施缺陷扣件的质量不符合国家标准的要求按照国家规定，项目部不符合要求的扣件及时更换，进场的扣件应具备产品合格证扣件的螺栓无垫片或垫片不符合国家标准的要求同上扣件有夹沙现象同上立杆未设
11、置离地200mm的扫地杆同上立杆的接头间隔不符合规范架子班组应按照JGJ130-2001标准的要求，经过检查符合安全要求后方能投入使用立杆的间隔不符合安全要求同上物理性危险危害因素设备设施缺陷架体的转角处剪刀撑与地面的夹角过大架工班组按照JGJ130-2001标准的要求，地面夹角应在45o-60o之间并经过检查合格后投入使用横杆的端头与扣件的中心小于10cm架工班组JGJ130-2001标准的要求，经过检查合格后投入使用水平杆搭接间隔不符合安全要求同上有些焊接钢管作为立杆将焊接钢管全部退场，禁止使用连墙点的设置不符合安全要求按照JGJ130-2001标准及落地式双排竹脚手架标准进行纠正，检查符
12、合要求后方可使用扣件的螺栓扭矩力没有达到安全要求按照JGJ130-2001标准进行检测，检测不符合要求的进行加固并检测验收合格后方可使用防护缺陷安全帽没有定期检查按照安全帽管理规定的有关标准进行检查，对不符合标准要求的全部更换安全带没有定期检查按照安全带管理规定的有关标准进行检查，对不符合标准要求的全部更换安全网没有定期检查按照安全网管理规定的有关标准进行检查对不符合标准要求的全部更换架子工作业没有配备工具袋按照职业健康安全管理制度中的（劳保用品发放标准）执行不佩戴或不正确佩戴安全防护用具按照职业健康安全管理制度的规定进行教育和处理，加强管理力度和安全教育运动物危害钢管、扣件、螺丝、工具等高空
13、坠落完善各种防护措施，挂设安全标志牌加强安全管理和安全教育工作环境大风、大雨天搭设外架遇到大风、大雨停止高空作业搭设或拆除外架时，有人在外架下通行搭设或拆除外架时，项目部派专人进行监护，设警戒区，挂设警示标志并加强管理标志支架搭拆时无安全无安全标志和警示项目部安全员根据现场实际情况进行挂设第四节 支撑体系设计及计算书支撑体系设计说明：面板采用18mm厚的胶合模板，面板背楞用枋木支撑，采用483.5水平钢管作为背楞（木枋）的支撑。满堂支架的搭设规格为：立杆间距0.75m0.75m，步距1.2m。立杆顶端采用顶托作为集中荷载的传递构件。支撑体系搭设的构造应满足以下要求：1、扫地杆：离地高度不超过0
14、.2m。2、剪刀撑：每隔四排立杆设置一道垂直剪撑，垂直剪刀撑钢管与地面成45-60度角，水平剪刀撑按照其两端与中间每隔四排立杆从顶部开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑，每道剪刀撑宽度不小于4跨，且不小于6m。3、立杆顶端的顶托伸出上部第一根水平杆的长度不得超过50cm（自由端长度。注：自由端长度为模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线支撑点的长度）。由于本箱涵结构模板支撑成型洞口尺寸远大于该截面面积的1/3,所以不考虑风荷载。一、现浇箱涵盖板支撑体系计算（一）、参数信息1、立杆参数： 立杆的纵距b=0.75m 立杆的横距1=0.75m立杆的步距h=1.20m伸出长度：0.2m2、荷载参数： 砼板
15、厚：950mm砼自重选用 25KNm3模板自重采用 0.3 KNm2施工均布荷载选用 2.5 KNm2振捣砼荷载 2 KNm2（水平模板） 4 KNm2（垂直模板）钢筋自重 1.5 KNm3（每立方钢筋砼钢筋自重）3、地基参数地基承载力标准值取170 KNm2基础底面面积取50mm50mm4、木方参数：木方的宽度80mm木方的高度50mm木方的弹性模量为E=7650Nmm2木方自重 0.3KNm2木方的顺纹抗剪强度取ft=1.87Nmm2木方的抗弯强度取fw=17.9Nmm2木方的截面惯性矩I： I=bh3/12=8035012=2.13106mm4木方的截面抵抗矩W：W= bh2/6=802
16、506=5.33104mm35、面板参数：面板厚为18mm面板的顺纹抗剪强度取ft=1.87Nmm2面板的抗弯强度取fw=17.9Nmm2面板的弹性模量为E=4680Nmm2面板的截面惯性矩I：I=bh3/12=100018312=4.86105mm4面板的截面抵抗矩wW= bh2/6=10001826=5.4104mm36、其他参数：搭设高度取5.37m伸出长度取0.45m钢管规格：48mm3.5mm钢管立杆净截面面积（cm2）：A489mm2，钢管截面抵抗矩WW5078mm3，钢管截面惯性矩I：I1.22105mm4，钢管的弹性模量E2.1105N/mm2，钢管的抗弯强度取ff215 N/
17、mm2钢管抗剪强度取ft=120Nmm2（二）、模板面板计算规格183091518mm。受力验算取单块板验算，按三跨连续梁计算，其计算简图如下所示：荷载计算：序号荷载种类单位荷载荷载计算备注1模板自重0.3KN/m21.20.3=0.36KN/ m22新浇筑砼自重25KN/m31.2250.95=28.5KN/m23钢筋自重1.5KN/m31.21.51.05=1.89KN/ m24施工人员及设备2.5KN/m21.42.5=3.5KN/m25振捣时产生的荷载水平荷载2KN/m21.42=2.8KN/m2垂直荷载4KN/m21.44=5.6KN/m2恒荷载设计值：g=0.36+28.5+1.8
18、9=30.75KNm2活荷载设计值：q=3.5+2.8=6.3 KNm2荷载总设计值：g+q=30.75+6.3=37.05 KNm2内力计算：按三等跨连续梁计算内力(为简化起见，凡超过三跨的模板均按三跨连续计算)，本结构为受弯结构，需要验算其抗弯强度、抗剪强度和刚度，根据荷载组合要求。将面荷载转为线荷载模板面板取0.915m板宽带计算。当在满载作用下时，三等跨连续梁的最大弯矩在B、C支座，最大剪力发生在B支座左侧及C支座右侧。即支座弯矩 MB=0.1（g+q）12支座剪力 QB左= -0.6（g+q）11、抗弯强度计算：M=0.137.0510.32=0.33KNm截面抗剪强度计算值：=MW
19、fw=17.9 Nmm2W= bh2/6=10001826=5.4104 mm3=0.33106（5.4104）=6.1Nmm2 fw=17.9Nmm2 (满足要求)2、抗剪计算： QB左= -0.6（g+q）1= -0.637.0510.3= -6.669 KN截面抗剪强度计算值：=3Q2bh ft=1.87Nmm2=36669（2100018）=0.56Nmm2ft=1.87Nmm2 (满足要求)3、刚度验算。即验算在荷载（g+q）作用下挠度是否满足要求。施工规范规定：结构表面不隐蔽时模板容许最大挠度w=l/300,最大挠度发生在第1、3跨的跨中。挠度计算：1=3=0.677（g+q）l4
20、100EIw 面板最大挠度计算：w=0.67737.05l3004(10046804.86105)=0.90mmw=0.90mm =300250=1.2mm满足要求。（三）、背楞钢管受力验算规格48mm3.5mm的钢管。受力验算取单块板长度183mm验算，按三跨连续梁计算，平均跨长600mm，其计算简图如下所示：荷载计算：序号荷载种类单位荷载荷载计算备注1板及板上部结构、施工荷载传来的恒荷载30.75KN/m230.750.3=9.225KN/m2钢管自重 0.0384KN/m 1.20.0384=0.0461KN/m恒荷载设计值：g=9.225+0.0461=9.27KNm活荷载设计值：q=
21、6.30.3=1.89 KNm荷载总设计值：g+q=9.27+1.89=11.16 KNm内力计算：按三等跨连续梁计算内力(为简化起见，凡超过三跨的模板均按三跨连续计算)，本结构为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据荷载组合要求，当在满载作用下时，三等跨连续梁的最大弯矩在B、C支座，最大剪力发生在B支座左侧及C支座右侧。即支座弯矩 MB=0.1（g+q）l2支座剪力 QB左= -0.6（g+q）l1、抗弯强度计算：M=0.111.160.62=0.40KNm截面抗剪强度计算值：=MWfw=215MPa W5078mm3=0.40106（5.078103）=78MPa fw=215MPa (
22、满足要求)2、抗剪计算： QB左= -0.6（g+q）l= -0.611.160.6= -4.018 KN截面抗剪强度计算值：=3Q2bh f=120Nmm2=34018（2489）=12.3Nmm2ft=120Nmm2 (满足要求)3、刚度验算。即验算在荷载（g+q）作用下挠度是否满足要求。施工规范规定：结构表面隐藏时模板容许最大挠度w=l/300,最大挠度发生在第1、3跨的跨中。挠度计算：1=3=0.677（g+q）l4100EIw 钢管最大挠度计算w=0.67711.166004(1002.11051.22105)=0.36mm=600300=2mm（满足要求）。（四）、主楞水平横向钢管
23、受力计算规格48mm3.5mm的钢管。受力验算取单块板长度183mm验算，按三跨连续梁计算，平均跨长600mm，其计算简图如下所示：荷载计算序号荷载种类单位荷载荷载计算备注1背楞钢管及钢管上部荷载、施工荷载传来的恒荷载9.27KNm9.270.6=5.562KN2钢管自重 0.0384KN/m 1.20.03840.6=0.03KN恒荷载设计值：G=5.562+0.03=5.592KN活荷载设计值：Q=1.890.6=1.134 KN总荷载设计值：G+Q=5.592+1.134=6.726 KN内力计算：按三等跨连续梁计算内力(为简化起见，凡超过三跨的模板均按三跨连续计算)，本结构为受弯结构，
24、需要验算其抗弯强度和刚度。根据荷载组合要求，当在集中荷载作用下时，三等跨连续梁的最大弯矩在B、C支座，最大剪力发生在B支座左侧及C支座右侧。即第1跨跨中弯矩 M=1G+2 Q支座剪力 V=3G +4Q1、抗弯强度计算：M=0.1755.5920.6+0.2131.1340.6=0.732KNm截面抗剪强度计算值：=MWfw=215MPa W5078mm3=0.79106（5.078103）=144.1MPa fw=215MPa 满足要求。2、抗剪计算： VA，max=3G +4Q=0.355.592+0.4251.134=2.63KN VBl，max=3G +4Q=-0.655.592-0.5
25、751.134=-4.64KN VBr，max=3G +4Q=0.55.592+01.134=3.066KN故在B支座右侧剪力最大VBr，max=3.066KN截面抗剪强度计算值：=3Q2bh f=120Nmm2=33066（2489）=9.41Nmm2f=120Nmm2(满足要求)3、刚度验算。即验算在荷载（g+q）作用下挠度是否满足要求。施工规范规定：结构表面隐蔽时模板容许最大挠度w=l/300,最大挠度发生在第1、3跨的跨中。挠度计算：1=3= pl3/(48EI)w 钢管最大挠度计算w=6.72610006003(482.11051.22105)=1.18mmw=1.18mm =600
26、300=2mm（满足要求）。（五）、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）：RRC其中RC-扣件抗滑承载力设计值，当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时，试验表明：单扣件在12KN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8KN；双扣件在20KN的荷载下会滑动，其抗滑承载力取12KN。采用单扣件进行验算，其在12KN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8.0KN。按照最不利的中间跨进行验算，受力影响范围为600mm600mm，受力大小为水平横杆传递的荷载+扣件自重：6726N+1.213.2N2=6.758KN8KN 满足要求，但考虑到顶板厚度较大，局
27、部施工过程可能出现较大的集中荷载，为保证支撑体系的稳定和安全，本工程采用顶托作为荷载承重支撑点，通过顶托将上部荷载直接传递至立杆的轴心。（六）、立杆受力验算1、钢管脚手架的自重（KN）立杆纵距查表值1=0.75m 步距查表值h=1.20m按照最不利的中间跨进行验算，其受力范围为750mm750mm。荷载计算序号荷载种类荷载计算1扣件传来的荷载6758N2水平横杆重量按7.5m计：1.27.538.4=345.6N3扣 件按10个计：1.213.210=158.4N4立杆重量1.238.45.27=242.8N荷载组合7504.8N 稳定性验算立杆为483.5钢管：A489mm2，W5078mm
28、3，I1.22105mm4， i=(I/A) 1/2=15.8mm，fm205 MPa。按照扣件式钢管脚手架安全技术规范要求，满堂支架稳定性验算须进行顶部立杆段和非顶部立杆段的稳定性验算。非顶部立杆段取竖向荷载最大的底部立杆段进行验算。顶部立杆段验算计算长度L0=k1(h+2a)=1.155*1.719*（1.2+2*0.2）=3.177mk-满堂支撑架立杆计算长度附件系数，H8m，取k=1.155；1-考虑满堂支架整体稳定因素的单杆计算长度系数,查表取1.719；h-立杆步距，h=1.2m；a-立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度,取a=0.2m。L0=3177mm，长细比=L0/i=31
29、77/15.8=201，查表得稳定系数=0.179=N/（A）=6758/（0.179489）=77.2N/mm2 fm205 N/mm2，顶部立杆段满足稳定性要求。底部立杆段验算计算长度L0=k2h=1.155*2.225*1.2=3.084mk-满堂支撑架立杆计算长度附件系数，H8m，取k=1.155；2-考虑满堂支架整体稳定因素的单杆计算长度系数，查表取2.225；h-立杆步距，h=1.2m；L0=3084mm，长细比=L0/i=3084/15.8=195.2，查表得稳定系数=0.189=N/（A）=7504.8/（0.189489）=81.2N/mm2h，则侧压力分布图如下图所示,故墙
30、侧模板所受荷载为:47.71.2=57.24 KNm2面板恒荷载设计值:57.24 KNm2面板活荷载设计值: 41.4=5.6 KNm2面板荷载总设计值: 57.24+41.4=62.84 KNm2（三）、墙模板面板抗弯承载力计算1、计算线荷载计算宽度取b mmq=62.84b （kN/m）2、按面板抗弯承载力要求验算MM抗=fW=17.9 Nmm2b18260.1q2=0.162.84b2=17.9 Nmm2b1826 =17.91821000（60.162.84）1/2=392mm3、按面板刚度要求验算 q=47.7b 0.67747.7b4（1004680b18312）=/250 =1
31、0046801831000（250120.67747.7）1/3=304mm取最小值，模板竖楞间距300mm（四）、次楞方木强度计算1、计算线荷载计算宽度取0.3 mq=62.840.3=18.852 kN/m2、按次楞方木抗弯承载力要求验算MM抗=fW=17.9 Nmm25080360.1q2=0.118.8522=17.9 Nmm2508036 =17.950802（60.118.852）1/2=636mm3、按次楞方木刚度要求验算 q=47.70.3=14.31 kN/m 0.67714.314（10046805080312）=/250 =100468050803（250120.6771
32、4.31）1/3=744mm取最小值，水平钢管外楞间距600mm，放安全系数1:1.5，则水平钢管外楞间距取400mm。（五）、穿墙螺栓的计算 计算公式： NN=A 其中：N穿墙螺栓所受的拉力A-穿墙螺栓有效面积（mm2）穿墙螺栓有效面积（mm2）:A=154mm2 -穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取120.00 Nmm2穿墙螺栓最大容许拉力值N= 120154=18.48KN螺栓所受影响面积为：0.6m0.4m对拉螺栓轴向抗拉强度： = N/A=62.840.40.6/154=97 Nmm2即 (满足设计要求)第五节 主要施工方法及安全技术管理措施一、主要施工程序和方法主要施工程序： 基坑支护施
33、工土方开挖箱涵垫层箱涵底板施工箱涵墙板模板、钢筋安装箱涵墙板砼施工箱涵顶板钢管支架安装箱涵顶板钢筋安装箱涵顶板支模架系统堆载预压箱涵顶板砼施工养护以上步骤施工过程中必须全程监测，监测详下述监测方案。二、模板支撑体系构造要求及施工方法1、纵向垂直剪刀撑布置垂直剪刀撑纵向均必须设置，每隔四排立杆设置一道垂直剪撑，垂直剪刀撑钢管与地面成45-60度角；2、水平剪刀撑布置水平剪刀撑按照其两端与中间每隔四排立杆从顶部开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑，每道剪刀撑宽度不小于4跨，且不小于6m。3、连柱（墙）件要求每步与柱（墙）可靠连接。4、立杆每根立杆底部可设置木垫板，木垫板宽200mm，厚50mm。如果
34、板下地面不平，可以在立杆位置采用加木屑的方式顶紧，相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内。下端第一根立杆交错用不同高度的两种立杆相互错开接头。5、顶板纵、横向水平杆与墙板可靠连接，使整个支撑形成一个整体，以保证侧向稳定。纵、横向水平杆：纵、横向水平杆要求设置在立杆内侧，长度不宜小于三跨，接长宜采用对接。对接扣件应交错布置，两根相邻横向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm各接头中心至最近主节点的距离不宜大于步距的13。6、连柱（墙）件的布置及固定要求为了便于施工，本工程采用刚性连柱（墙）件水平方向沿每根框架柱设置，高度方向每步设置。在安
35、装立杆时，应尽选择靠近框架的位置，以满足规范中连柱（墙）件“宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm”的要求。7、纵向剪刀撑与水平剪刀的设置要求剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接。搭接长度不小于1m，等间距设置3个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至节点的距离不宜大于150mm。8、扣件螺栓拧紧扭力矩应不小于40N.m，且不大于6540N.m。主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑等用的直角扣件、旋转扣件中心的相互距离不应大于150mm。各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。对接扣件开口应朝上或朝内。9、扫地杆必
36、须纵横双向设置，严格控制扫地杆的离地高度，扫地杆距基础面高度应不大于200mm，增强架体的稳定性。三、支模体系立杆地基本支模架体系落于钢筋砼结构的箱涵底板，支架搭设前，应保证底板混凝土的强度达到设计要求。四、安全技术管理措施本工程建立以项目经理部为核心的文明安全施工领导组织，组成以项目经理为首的分级负责的安全生产保证体系。项目经理：时安全生产的第一责任人，统筹协调、指挥全面负责文明安全管理。施工负责人：是安全管理的第一直接责任人，代表项目经理部行使安全管理的权力，负责本工程安全标准的制定，执行情况的监督与检查。技术负责人：是安全技术的第一责任者，负责安全技术措施审核批准。下设置安全组、施工监测
37、组、材料设备组、投资计划组、行政资料组等，是对现场文明安全全过程进行管理监督的有效管理层。各工长、专职安全员在指挥部的统一领导下，具体负责安全技术、措施的执行，领导劳务作业队伍开展安全建设，是安全生产有力保证层。 五、支模体系静载预压在堆载预压时同步进行沉降和水位监测，收集数据，对整个模板支撑体系进行静载检验，以利正式施工时参考。1、 挠度及稳定性，减少支架的不均匀沉降以及确定合适的施工预拱度，使上部构造在卸架后能获得满意的技术规范要求的外形。2、预压部位：预压部位与范围根据设计要求或相关规范规定进行。3、预压荷载为全板自重的120%，分三次加载（40%,70%,120%）分别在4小时内观测支
38、架沉降量，并做好记录。卸载分两次（60%,120%）完成，卸载完毕后，仔细观测支架回弹变形值，以调整支架初步计算的施工预拱度。砂袋加载完后如三天内支架无沉降，则表示支架稳定。4、预压重量计算： 根据箱涵实际尺寸确定。5、预压方式：采用沙袋预压，底板范围上预压叠起的砂袋。第六节 安全生产及文明施工一、安全生产1、支模过程中应遵守安全操作规程，如遇中途停歇，应将就位的支顶，模板联结稳固，不得空架浮搁。2、拆模间歇时应将松开的部件和模板运走，防止坠下伤人。3、拆模时应搭设脚手架。4、废烂木楞不能用作龙骨。5、内模板安装超过2.5m时，应搭设临时脚手架。6、在4m以上高空拆模时，不得让模板、材料自由下
39、落，更不能大面同时撬落。操作时必须注意下方人员动向。7、坚持每次使用后清理板面，涂刷脱模剂。8、材料应按编号分类堆放。9、每次下班时保证工完场清。10、在进场之前，项目部应向其所有工人最少提供以下保护设备：安全帽；防护眼镜（有侧面保护、塑胶镜片）安全带、绳等。11、对个人防护设施存放、使用以及维护，应确保所有工人通过培训后能够明确理解这些使用要求。12、在使用设备时应该佩带认可后的安全防护眼镜，以减少对眼镜或脸部的影响以及在使用危险品时的飞溅灼伤。在焊接操作时必须佩带焊接防护眼镜或面罩。所使用的设施必须符合眼睛以及脸部防护的要求。在必要时应该穿戴手套、围裙以防止化学物质造成人身伤害。13、在施
40、工现场，所有工人有义务佩带安全帽。安全帽的质量应该良好。没有破裂以及损坏。在安全帽子应该清楚显示公司名称。14、有义务使用认可的安全鞋或安全靴。损坏的鞋子必须重新替换，不允许在现场穿戴不防滑的鞋子和靴。15、在高空作业时，工人必须佩带安全带、安全绳，在3m以上高空作业时应该将安全绳附在牢固的物件上。16、处在运行和运转中的机械严禁对其进行维修、保养或调整等作业。17、机械设备的操作人员必须身体健康，并经过专业培训考试合格，在取得有关部门颁发的操作证或驾驶执照、司炉证、特殊工作操作证后，方可独立操作。学员必须在师傅的指导下进行操作。18、现场施工负责人影应为机械作业停工道路、水电、临时机棚后停机场地等必须的条件，并消除对机械作业有妨碍后部安全的因素。夜间作业必须设置有充足的照明。19、在有碍机械安全和人身健康场所作业时，机械设备应采取相应的安全措施。操作人员必须配备使用的安全防护用品，并严格贯彻执行中华人民共和国环境保护法（试行）。
