脚手架施工方案17.doc

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1、成都武侯工业园中小企业孵化中心配套基础设施建设项目工程D地块四标段脚手架施工方案编制单位：广东建粤工程有限公司日 期：二00九年六月二十五日目 录 序号内 容1一、 编制依据2二、 工程概况3三、 脚手架方案选择3-1一）、脚手架搭设方式选择3-2二）、脚手架材料选择3-3三）、架体构成及细部作法3-4四）、型钢悬挑架技术参数3-5五）、型钢悬挑架搭设的施工顺序3-6六）、悬挑卸料平台搭设及计算书3-7七）、型钢悬挑架的计算：3-7-1 A 1.35型钢悬挑架的计算（建筑外围直线部分悬挑架）3-7-2B 1.9型钢悬挑架的计算（建筑阳角转角及其他特殊部分悬挑架）4四、脚手架的劳动力安排5 五、

2、应急救援6六、脚手架的检查与验收十）、脚手架的检查与验收十）、脚手架的检查与验收7七、脚手架搭设安全技术措施8八、脚手架拆除安全技术措施9九、8.3米落地式围护架10十、安全技术交底脚手架专项施工方案一、 编制依据 建筑施工计算手册江正荣著 中国建筑工业出版社； 建筑施工手册第四版 中国建筑工业出版社； 钢结构设计规范(GB50017-2003) 中国建筑工业出版社； 建筑结构荷载规范(GB50009-2001)中国建筑工业出版社； 建筑施工脚手架实用手册(含垂直运输设施)中国建筑工业出版社； 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)中国建筑工业出版社； 建筑地基基础设计

3、规范(GB50007-2002)中国建筑工业出版社； 建筑施工安全检查标准(JGJ59-99)中国建筑工业出版社。二、工程概况工程建设地点:成都市武侯区武青四路；工程结构为框架结构；九组团总建筑面积90282.59，其中一层地下室建筑面积19474.79、框架结构、独立柱基加抗水底板基础，层高5.4m；40#、41#楼均为八层框架结构，结构高度均为31.1m，除一层层高4.5m外，其余均为3.8m，建筑面积分别为18571.1、23068.5、10050.3、19117.9。整个组团为塔楼式建筑。我公司（广东建粤工程有限公司）施工的是九组团地下室、40#、41#楼，其建筑总面积是：48642.

4、99，其中地下室面积：19474.79，40#楼面积为：10050.3、41#楼面积为：19117.9。总工期：480天。本工程由成都武侯工业园投资开发有限公司投资建设，中国华西工程设计建设有限公司设计，四川省地质工程勘察院作地质勘察，四川鼎和建设工程管理咨询有限公司监理，广东建粤工程有限公司组织施工；由叶国华担任项目经理，凌浩平担任技术负责人。三、脚手架方案选择 一）、脚手架搭设方式选择 本工程考虑到施工工期、质量、安全和合同要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点： 1、架体的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。 2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和

5、耐久性。 3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。 4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，搭拆方便，便于检查验收；5、在满足主体工程需要的同时，还必须符合JGJ59-99检查标准要求和相关文明标化工地的有关标准。6、结合本工程的实际情况：地下室底板为筏板基础，设计注重立面观感效果，给工程模板施工造成了一定的难度。本工程质量要求高，必须达到优质结构工程标准要求。为达到该目标，模板工程的施工质量是关键。模板工程施工主要问题是支撑体系方案的确定，它直接影响到施工阶段结构的安全、工程质量和施工成本。工期较紧，地下室顶板防水将提前施工。综合考虑以往的施工经验，同时针对前述的

6、设计情况及既定的各种环境与条件，从技术、经济与适用的角度考虑，结合本工程的工期目标，综合相关各种因素，经多方研究确定施工方案采用16号型钢悬挑架搭设。但地下室顶板至8.3米需按落地式脚手架搭设（详见本方案第九条）。二）、脚手架材料选择l、钢管脚手架，选用外径48mm，壁厚3.5mm，钢材强度等级Q235-A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要有出厂合格证。2、本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部钢管脚手扣件标准JGJ22-85的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应平整

7、，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达65N.m时不得破坏。 3、搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，颜色力求环境美观。脚手架立杆、防护栏杆、剪力撑、扫地杆统一漆黄色，踢脚板均漆黑黄相间色。 4、脚手板符合有关要求。 5、安全网采用密目式安全网，网目应满足2000目100cm2，做耐贯穿试验不穿透，1.61.8m的单张网重量在3kg以上，颜色应满足环境效果要求，选用绿色。要求阻燃，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证。6、连墙件采用钢管，其材质应符合现行国家标准碳素钢结构（GB 700-88）中Q235A钢的要求。三）、架体构成及细部作法（1）脚手架

8、立杆立杆纵向间距1500mm，横向间距900mm，内排距建筑物外墙边300mm。大角上悬挑架采用14#工字钢横担布置，悬挑架起步立杆必须套入工字钢梁顶面短管，均必须设置纵横向扫地杆，纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。（2）纵向水平杆（大横杆）纵向水平杆步距

9、1800mm，用十字扣件连接在立杆内侧，其长度不宜小于3跨。纵向水平杆接长要求采用对接扣件连接，对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主接点的距离不宜大于纵距的1/3。如确需搭接时，搭接长度不应小于1m，且应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm。（3）横向水平杆（小横杆）在立杆与纵向水平杆的交点处必须设置横向水平杆，横向水平杆应紧靠立杆用直角扣件固定在纵向水平杆上，主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。横向水平杆靠墙一端的

10、外伸长度为300mm。当遇作业层时，应在两立杆中间再增加一道横向水平杆，以缩小脚手板的跨度，当作业层转入其他层时，中间处横向水平杆可以随脚手板一同拆除，但交点处横向水平杆严禁拆除。（4） 剪刀撑与横向斜撑剪刀撑在脚手架外侧立面沿长度和高度连续设置。每组剪刀撑跨越立杆根数为57根(宽度不小于6m)斜杆与地面的倾角宜在4560之间。剪刀撑斜杆应用旋转扣件与立杆和伸出的小横杆进行连接，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm，剪刀撑底部斜杆的下端应置于垫板上。剪刀撑斜杆的接长，均采用搭接，搭接长度不应小于1m，且应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于1

11、00mm。剪刀撑、横向撑搭设应随立竿、横向、和纵向水平杆等同步搭设。为增强脚手架横向平面的刚度，在脚手架拐角处及中间沿纵向每隔6跨，在横向平面内加设斜杆，使之成为“之”字形或“十”字形。遇操作层时可临时拆除，转入其他层时应及时补设。（5）连墙件连墙件按两步三跨设置，采用刚性连接，优先采用菱形布置，也可采用方形、矩形布置。具体做法为：在建筑物外围剪力墙对应位置内预埋钢板（或埋钢管），将短钢管与预埋钢板满焊后，用扣件与架体横向水平杆可靠连接。连墙件应靠近节点并从底层第一步大横杆处开始设置，距主节点不应大于300mm。在搭设脚手架时，连墙件应与其他杆件同步搭设；在拆除脚手架时，应在其他杆件拆到连墙件

12、高度时，最后拆除连墙杆。最后一道连墙杆拆除前，应先设置抛撑后，再拆连墙杆，以确保脚手架拆除过程中的稳固性。（6）作业层作业层脚手板采用竹笆。竹笆应铺满、铺稳，离开墙面120150mm，并设置在四根纵向大横杆上，板与板之间应紧靠，并与外架绑扎牢固。在作业层脚手架外侧大横杆与脚手板之间，按临边防护的要求设置防护栏杆和挡脚板，防止作业人员坠落和脚手板上物料滚落。护栏用钢管搭设，高度为900mm。挡脚板采用18厚胶合板，高度不小于200mm。（7）型钢挑梁根据现场实际情况型钢挑架搭设方式为：是钢挑架分在建筑物楼层内正对脚手架立杆设置两道预埋型，一道设置在离外墙面0.5m处，另一道设置根据脚手架平面图布

13、置将18号型钢穿入楼层20圆钢U型环内锁紧；距端部100mm处，梁顶面焊100mm长Dg32短钢管，以便脚手架立杆插入固定；型钢伸入建筑物内段长度见平面布置图，距根部100mm处及靠建筑物外墙内边处设20卡环，卡环锚入现浇楼板内500mm，并与板内底部主筋焊牢（附图）。 （8）吊拉卸荷钢丝绳卸荷钢丝绳采用619钢丝绳，直径为23。吊拉点位于每根悬挑工字钢端部以及五层墙梁上，埋设20吊环；钢丝绳必须底部兜紧。（9）架体防护和层间防护脚手架的外侧采用密目防火安全网封闭，安全网设置在外排立杆的里面，用合乎要求的系绳将网周边每隔450mm（每个环扣间隔）系牢在脚手管上。每隔12m以及操作层必须满铺竹笆

14、板作全封闭并设置200mm高的踢脚板(18厚胶合板)，脚手板内侧距结构150mm。（10）斜道脚手板构造要求斜道脚手板横铺时，应在横向水平杆下增设纵向支托杆，纵向支托杆间距不应大于500mm；脚手板顺铺时，接头宜采用搭接；下面的板头应压住上面的板头，板头的凸棱处宜采用三角木填顺；人行斜道和运料斜道的脚手班上应每隔250-300mm设置一根防滑木条，木条厚度宜为20-30mm四）、型钢悬挑架技术参数悬挑脚手架的架体立杆纵距La1.5m，架体宽Lb0.9m，架体步距h1.8m，支撑底座型钢采用18。在18上离墙300350mm设置内排立杆，距离内排立杆1200mm1250mm设置外排立杆，搭设高度

15、为31m。五）、型钢悬挑架搭设的施工顺序型钢安装设置立杆设置纵、横扫地杆搭设大横杆搭设小横杆扶手水平杆搭设剪刀撑杆连墙杆拉设张挂密目安全网铺脚手板验收使用。六）、悬挑卸料平台搭设及计算书悬挑平台按宽2500,长3000,钢丝绳斜拉进行搭设,要求挑平台与架体完全脱离。挑卸料平台用12#工字钢悬挑，10#工字钢分部搭设,外边48钢管1.2m高上面满铺50厚木脚手板。脚手板荷载按400N/m2,施工荷载按1500N/m2，两道钢丝绳斜拉。计算在水平钢管和钢丝绳斜拉力的作用下保持平衡。计算简图如 型钢挑平台计算简图 1、 荷载、钢丝绳和挑钢管稳定性计算 工字钢自重 1960 N 钢管自重 50 N 脚

16、手板自重 1500 N 施工荷载 6750 N 合 计 10260 N在挑平台15003000范围内均布荷载为10260/1.53.0=2280N/m2。设中间挑钢梁不受力，仅为两边挑型钢受力，荷载作用于最外点，则最外点荷载为2280N/m22.7m1.27387.2N。钢丝绳斜拉两边钢管外端，挑型钢和钢丝绳在荷载作用下保持平衡。设钢丝绳与地面的夹角为。、钢丝绳计算钢丝绳拉力T按下式计算： Tsin= N 当=47o时， T=7387.2/0.737=10023 N当=66.6时 T=7387.2/0.918=8047 N取钢丝绳承受的最大拉力为10023N, 选用619的钢丝绳，计算钢丝绳的

17、最大破坏拉力，按下式计算： Fg=KT/aK为钢丝绳的安全系数，取6A为钢丝绳之间荷载不均匀系数，查表得为0.85Fg=610023/0.85 =35375 N =35.375kN 选用619钢丝绳直径为14（101KN）,满足要求。、挑钢梁强度计算,钢梁的回转半径为1.58cm,长细比为3100/15.8=196.2,查表得钢梁的稳定系数为0.1876 挑钢梁承受的轴心压力为N1=Tcos=6142.4cos45O =4343.35 N 钢梁的强度按下式计算: N/AKAKHfKAKHf=0.70.8205=114.8 N/mm2 N/A=4343.35/0.18764.89100=47.3

18、4 N/mm2N/AKAKHf 挑钢梁的稳定性满足要求。2 水平杆的计算卸料平台水平杆按二等跨连续梁计算，水平杆承受的荷载为均布线荷载q=8687/2.51.56=386.1N/m。 二跨连续梁的最大弯矩为：M=KfqL2=0.1253861.252=75.39 NM水平杆承受的抗弯应力为= M/W =75.39100/5.08 =1484 N/cm2=14.89N/mm2f=205 N/mm2水平杆满足要求.3、注意事项悬挑卸料平台按长3000米，宽2500搭设，上面满铺50厚脚手板。卸料平台限载500kg，。14钢丝绳斜拉角度大于45O,钢丝绳的端部必须用三个绳卡固定,压板必须沿钢丝绳受力

19、方向。卸料平台临边搭设两道防护栏杆，高度分别为1.2米和0.6米。卸料平台在使用过程中要不断地加强检查，保证各节点连线路牢固。七）、型钢悬挑架的计算：A 1.35型钢悬挑架的计算（建筑外围直线部分悬挑架） 悬挑式扣件钢管脚手架计算书 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为25.5米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.90米，立杆的步距1.80米。 采用的钢管类型为483.5， 连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距3.00米。 施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2

20、层，脚手板共铺设4层。 悬挑水平钢梁采用14a号槽钢U口水平，其中建筑物外悬挑段长度1.35米，建筑物内锚固段长度3.00米。 悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最外面钢丝绳距离建筑物1.30m。 一、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.1500.900/3=0.045kN/m 活荷载标准值 Q=3.0000.900/3=0.900kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1

21、.20.045=0.100kN/m 活荷载的计算值 q2=1.40.900=1.260kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.100+0.101.260)1.5002=0.302kN.m 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.100+0.1171.260)1.5002=-0.354kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.354106/5080.0=69

22、.727N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.038+0.045=0.083kN/m 活荷载标准值q2=0.900kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.083+0.9900.900)1500.04/(1002.06105121900.0)=1.910mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求! 二、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置

23、下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1500.9001.500/3=0.068kN 活荷载标准值 Q=3.0000.9001.500/3=1.350kN 荷载的计算值 P=1.20.058+1.20.068+1.41.350=2.040kN 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)0.9002/8+2.0400.900/3=0.617kN.m

24、=0.617106/5080.0=121.398N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.038900.004/(3842.060105121900.000)=0.01mm 集中荷载标准值P=0.058+0.068+1.350=1.475kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1475.100900.0(3900.02-4900.02/9)/(722.06105121

25、900.0)=1.520mm 最大挠度和 V=V1+V2=1.533mm 小横杆的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求! 三、扣件抗滑力的计算: 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0380.900=0.035kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1500.9001.500/2=0.101kN 活荷载标准值 Q=3.0000.9001.500/2=2.025kN 荷载的计算值 R=1.2

26、0.035+1.20.101+1.42.025=2.998kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN； 四、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248 NG1 = 0.12525.500=3.182kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15 NG2 = 0.15

27、041.500(0.900+0.300)/2=0.540kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.1501.5004/2=0.450kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50025.500=0.191kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.364kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.5000.900/2=4.050

28、kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：W0 = 0.450 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：Uz = 1.250 Us 风荷载体型系数：Us = 1.200 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.4501.2501.200 = 0.472kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷

29、载基本风压标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 五、立杆的稳定性计算: 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=10.91kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.19； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.12m； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50； A 立杆净截面面积，A=4.89cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3； 钢管立杆受压强度

30、计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 120.05 f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=10.06kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.19； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.12m； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定；u = 1.50 A 立杆净截面面积，A=4.89cm2； W 立杆净截面

31、模量(抵抗矩)，W=5.08cm3； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW = 0.273kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 164.49 f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足要求! 连墙件采用扣件与墙体连接。 经过计算得到 Nl = 12.144kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不满足要求! 连墙件扣件连接示意图 七、悬挑梁的受力计算: 悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。 悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本工程中，脚手架排距为

32、900mm，内侧脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体 = 1300mm， 水平支撑梁的截面惯性矩I = 563.70cm4，截面抵抗矩W = 80.50cm3，截面积A = 18.51cm2。 受脚手架集中荷载 P=1.24.36+1.44.05=10.91kN 水平钢梁自重荷载 q=1.218.510.00017.8510=0.17kN/m 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图 经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m) 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm) 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为 R1=11.949kN,R2=10.689

33、kN,R3=-0.067kN 最大弯矩 Mmax=2.037kN.m 抗弯计算强度 f=M/1.05W+N/A=2.037106/(1.0580500.0)+4.4381000/1851.0=26.497N/mm2 水平支撑梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 八、悬挑梁的整体稳定性计算: 水平钢梁采用14a号槽钢U口水平,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： 经过计算得到 b=5709.558.0235/(1300.0140.0235.0)=1.73 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值用b查表得到其值为

34、0.893 经过计算得到强度 =2.04106/(0.89380500.00)=28.35N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求! 九、拉杆的受力计算: 水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。 各支点的支撑力 RCi=RUisini 按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为 RU1=12.746kN 十、拉杆的强度计算: 拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=12.746kN 拉杆的强度计算： 上面拉杆以钢管100.010.0mm计算，斜拉杆的容许压力按照下式计算： =N/A f 其中 N 斜拉杆的

35、轴心压力设计值，N = 12.75kN； A 斜拉杆净截面面积，A =29.85cm2； 斜拉杆受拉强度计算值，经计算得到结果是 4.27 N/mm2； f 斜拉杆抗拉强度设计值，f = 215N/mm2； 受拉斜杆的稳定性计算 f,满足要求! 斜撑杆的焊缝计算： 斜撑杆采用焊接方式与墙体预埋件连接，对接焊缝强度计算公式如下 其中 N为斜撑杆的轴向力，N=12.746kN； lw为斜撑杆件的周长，取314.16mm； t为斜撑杆的厚度，t=10.00mm； ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185.0N/mm2； 经过计算得到焊缝抗拉强度 = 12746.45/(314.1610.00) = 4.06N/mm2。 对接焊缝的抗拉或抗压强度计算满足要求! 十一、