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1、脚手架计算书案例分析案例分析一工程概况 西安市北郊某欧式风格建筑，位于西安市北郊,剪力墙结构，地上26层，地下1层，建筑物总高度79.37m，建筑总面积47518.16m，标准层高2.9m。2悬挑脚手架设计2.1材料选择 脚手架搭设使用材料为483.5钢管、扣件、竹串片脚手板、密目网、工字钢、圆钢及钢丝绳。 2.2脚手架的设计2.2.1悬挑高度悬挑架由工程四层底板开始悬挑,根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术方案及西安市地方规定，每五层一挑,悬挑高度为14.5米(安全验算按15m考虑)。2.2.2钢梁设计 本工程为欧式风格建筑,多阳台、飘窗与凸出造型，因此，本次设计根据结构情况选用5m长16号
2、工字钢，钢梁外挑长度为2.5m,锚固长度为2.5m，端部斜拉17钢丝绳卸荷,钢梁按架体立杆间距而设定,保证每一根架体立杆均支撑在钢梁上,钢梁锚固端用18圆钢作为锚环固定钢梁。 2.2.3架体搭设 架体横距0.9，里排立杆间距离外墙皮0.3，步距1.8，立杆纵距不超过1.5m。连墙件按3.03.6布置，用刚性连接横杆对架体进行拉结, 拉结点应从外架的第一步开始进行设置。外侧搭设连续式剪刀撑，满挂密目网。整个架体用17钢丝绳钢丝绳斜拉将悬挑钢梁端部与工程主体拉紧，钢丝绳锚环选用18圆钢。3受力及安全验算3.1小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手
3、板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。3.1.1均布荷载值计算：小横杆的自重标准值：P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值：P2=0.351.50/3=0.175kN/m活荷载标准值：Q=3.001.50/3=1.5kN/m荷载的计算值：q=1.20.038+1.20.175+1.41.5=2.356kN/m小横杆计算简图3.12强度计算：最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩：计算公式如下：M=2.3560.902/8=0.239kN =0.239106/5080=47.047N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2，满足要求。3.1.3挠度计算：最大挠度考虑为简
4、支梁均布荷载作用下的挠度：计算公式如下：荷载标准值：q=0.038+0.175+1.5=1.713kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度：V=5.01.7139004/（3842.06105121900）=0.583mm小横杆的最大挠度0.583mm小于大横杆的最大容许挠度900mm与10 mm, 满足要求。3.2大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。3.2.1荷载值计算：小横杆的自重标准值：P1=0.0380.90=0.034kN脚手板的荷载标准值：P2=0.350.901.50/
5、3=0.158kN活荷载标准值：Q=3.000.901.50/3=1.35kN荷载的计算值：P=(1.20.034+1.20.158+1.41.35)/2=1.06kN大横杆计算简图3.2.2强度计算：最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下：集中荷载最大弯矩计算公式如下：M=0.08(1.20.034)1.502+0.2671.061.50=0.433kN.m=0.433106/5080=85.236N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2，满足要求。3.2.3挠度计算：最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠
6、度和均布荷载最大挠度计算公式如下：集中荷载最大挠度计算公式如下：大横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=0.6770.03815004/(1002.060105121900)=0.052mm集中荷载标准值P=0.034+0.158+1.35=1.542kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=1.883154215003/(1002.060105121900)=3.902mm最大挠度和：V=V1+V2=3.954mm大横杆的最大挠度3.954mm小于大横杆的最大容许挠度1500mm与10 mm, 满足要求。3.3扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算：R
7、 Rc其中：Rc- 扣件抗滑承载力设计值，取8kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；3.3.1荷载值计算：横杆的自重标准值：P1=0.0381.5=0.057kN脚手板的荷载标准值：P2=0.350.901.50/2=0.236kN活荷载标准值：Q=3.000.901.50/2=2.025kN荷载的计算值：R=1.20.057+1.20.236+1.42.025=3.1866kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求。当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时，试验表明：单扣件在12kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取
8、12.0kN；4.脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：（1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）；本例为0.163NG1 =0.16315.00=2.445kN（2）脚手板的自重标准值（kN/m2）；本例采用竹串片脚手板脚手板，标准值为0.35NG2 =0.63 kN（3）栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m）；本例采用栏杆、脚手板挡板，标准值为0.14NG3 = 0.141.502/2=0.21kN（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2）；0.005NG4 = 0.0051.5015.00= 0.113kN经计算得到，静荷载标准
9、值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.398kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.0021.500.90/2=4.05kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中：W0 - 基本风压（kN/m2），按照建筑结构荷载规范（GB50009-2001）的规定采用：W0 = 0.40Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范（GB50009-2001）的规定采用：Uz = 0.62Us - 风荷载体型系数：Us = 0.645经计算得到，风荷载标准值：Wk = 0.70.400.620.64
10、5 = 0.112kN/m2。考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式：N = 1.2NG + 0.851.4NQ风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式：MW = 0.851.4Wklah2/10其中：Wk - 风荷载基本风压值（kN/m2）； la - 立杆的纵距 （m）； h - 立杆的步距 （m）。5.立杆的稳定性计算本例考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式：其中：N - 立杆的轴心压力设计值，N=8.897kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 的结果查表得到0.186； i - 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； l0 - 计算长度 （m），由公式 l0
11、= kuh 确定，l0=3.12m； k - 计算长度附加系数，取1.155； u - 计算长度系数，由脚手架的高度确定；u = 1.5 A - 立杆净截面面积，A=4.89cm2； W - 立杆净截面模量（抵抗矩），W=5.08cm3； MW - 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW = 0.065kN.m； - 钢管立杆受压强度计算值 （N/mm2）；经计算得到 = 110.61 f - 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 立杆的稳定性计算 f,满足要求。6.连墙件的计算连墙件的轴向力计算值应按照下式计算： Nl = Nlw + No其中：Nlw - 风荷载产生的
12、连墙件轴向力设计值（kN），应按照下式计算： Nlw = 1.4 wk Aw wk - 风荷载基本风压值，wk = 0.11kN/m2； Aw - 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 33.6 = 10.8m2； 连墙件扣件连接示意图 No - 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）；No = 5经计算得到：Nlw = 1.663kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 6.663kN连墙件轴向力设计值：Nf = Af其中： - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l/i=30/1.58的结果查表得到=0.949； A = 4.89cm2；f = 205.00N/mm2。经
13、过计算得到：Nf = 95.13kNN1小于Nf，连墙件的设计计算满足要求。连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到：Nl = 6.663kN小于扣件的抗滑力8kN满足要求。7.悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本工程中，脚手架排距为900mm，内侧脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体 = 2000mm，水平支撑梁的截面惯性矩I = 93.1cm4，截面抵抗矩W = 141cm3，截面积A = 26.1cm2。受脚手架集中荷载：P=1.23.398+1.44.05=9.75kN水平钢梁自重荷载：
14、q=1.226.10.00017.8510=0.25kN/m悬挑脚手架计算简图：悬挑脚手架支撑梁剪力图：(kN)悬挑脚手架支撑梁弯矩图：(kN.m)悬挑脚手架支撑梁变形图：(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：R1=9.75,R2=11.25,R3=-0.38最大弯矩：Mmax=1.901kN.m截面应力：=M/1.05W+N/A=1.901106/(1.05141000)+6.51000/2610=15.33N/mm2水平支撑梁的计算强度小于205.0N/mm2，满足要求！8.悬挑梁的整体稳定性计算：水平钢梁采用，计算公式如下：其中：b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式
15、计算：经过计算得到：b=570737235/（200050235.0）=1.48由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值用b查表得到其值为0.879经过计算得到强度：=1.901106/(0.879141000)=15.34N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 小于205.0N/mm2，满足要求！9.拉绳的受力计算：水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算：其中：RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力：RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为： RU1=8.1kN10.拉绳的强度计算拉绳或拉杆的轴力RU
16、我们均取最大值进行计算，为：RU=8.1kN 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：其中：Fg - 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)； 计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K - 钢丝绳使用安全系数。计算中Fg取8.1kN，=0.82，K=10.0,得到：钢丝绳最小直径必须大于15mm就能满足要求。钢丝拉绳的吊环强度计算：钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为：N=RU=8.1kN钢丝拉绳的吊环强度计
17、算公式为其中 f 为吊环受力的单肢抗剪强度，取f = 125N/mm2；所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径 D=81004/(3.1416125)1/2=9.08mm11.锚固段与楼板连接的计算水平钢梁与楼板压点采用钢筋拉环，拉环做法如右图所示，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=11.25kN； 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为: 其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8f = 50N/mm2； 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=112504/(3.142502)1/2 =11.97mm 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，
18、锚固长度大于30d。12.施工工艺及操作要求12.1一般要求架体材料选用16工字钢，扣件式钢管架体，底部满铺竹片串脚手板操作层根据需要铺设两层脚手板，每层均设一道扶手栏杆。悬挑钢梁的锚环设置两道，两道锚环的间距应大于50，钢梁在铺设时内置部分的梁端头应距第一道锚环1530。 12.2施工工艺流程工字钢加工设置预埋环工字钢安装就位放扫地杆竖立杆与扫地杆扣紧安装第一步大横杆和小横杆连接附墙杆铺脚手板、围护栏杆、踢脚板、挂网随主体施工接高架体、加剪刀撑。12.3脚手架要求悬挑架搭设应严格一般落地式脚手架搭设规定，纵向水平杆与横向水平杆的连接，采用防滑扣件连接连接，并按规范要求连续设剪刀撑，斜杆与地面
19、倾斜角为45度60度。工字钢端部5cm即立杆生根处焊置高度10cm的25钢筋，作为生根点。挑架底部满铺脚手板，外架钢管全部刷黄黑相间油漆。脚手架中部脚手板铺设严密，不允许出现探头板，脚手板下拉兜网.脚手板的材质及规格符合规范要求。材料要求：I16工字钢材质必须符合国家标准要求。钢管规格48mm，壁厚3.5，焊接钢管其材质符合YB242-63标准，严禁钢管上打孔，扣件符合GB978-67可锻铸铁分类及技术条件，螺栓、螺母、垫圈符合GB700-79普通碳素钢技术条件A3规定，螺栓拧紧扭力达65N时，不发生破坏。木脚手板厚度不小于50mm，对接扣件应朝上或朝内.各杆件端伸出扣件的长度不小于100mm
20、。架体防护：架体外侧用1.5m6m密目网全封闭，按照临边防护的规定，设置防护栏杆和挡脚杆。底层、操作层均设高度200mm挡脚板，并刷斜度为45度黄黑相间油漆，底层和作业层脚手板应铺满、铺稳，并用钢筋及直径3.2mm的铁丝固定在支撑杆件上，防止人、物的坠落。施工中严格按照建筑施工钢管脚手架规范（JGJ130-2001）执行。在施工前期，对施工人员及操作人员进行技术安全培训，其主要内容为扣件式钢管脚手架安全技术规范、操作规程、现场施工管理制度的学习，本工程架子施工方案技术交底及施工程序。所有操作人员必须持证上岗，符合国家监管部门的规定要求。案例分析二二,小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度
21、计算,大横杆在小横杆的上面.用大横杆支座的最大反力计算值,在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形.1.荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.0501.500/3=0.184kN活荷载标准值 Q=3.1501.0501.500/3=1.654kN荷载的计算值 P=1.20.058+1.20.184+1.41.654=2.605kN小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配 的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=(1.20.038)1.050
22、2/8+2.6051.050/3=0.918kN.m=0.918106/5080.0=180.719N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5.00.0381050.004/(3842.060105121900.000)=0.02mm集中荷载标准值P=0.058+0.184+1.654=1.895kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=1895.1001050.0(31050.02-41050
23、.02/9)/(722.06105121900.0)=3.101mm 最大挠度和 V=V1+V2=3.125mm小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!三,扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN;R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;1.荷载值计算横杆的自重标准值 P1=0.0381.050=0.040kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.0501.500/2=0.276kN活荷载标准值 Q=3.1501.0501.500/2=2.481kN荷载
24、的计算值 R=1.20.040+1.20.276+1.42.481=3.852kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN;双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN.四,脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载,活荷载和风荷载.静荷载标准值包括以下内容:(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m);本例为0.1248NG1 = 0.12530.000=3.744kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2);本例采用冲压钢脚手板,标准值为0.35NG2 = 0.35
25、021.500(1.050+0.350)/2=0.735kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m);本例采用栏杆,冲压钢脚手板挡板,标准值为0.50NG3 = 0.5051.5002/2=0.757kN(4)吊挂的安全设施荷载,包括安全网(kN/m2);0.005NG4 = 0.0051.50030.000=0.225kN经计算得到,静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.461kN.活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和,内,外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值.经计算得到,活荷载标准值 NQ = 3.15011.5001.050/2=2.481kN风荷载标准
26、值应按照以下公式计算其中 W0 基本风压(kN/m2),按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用:W0 = 0.450Uz 风荷载高度变化系数,按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用:Uz = 1.250Us 风荷载体型系数:Us = 1.200经计算得到,风荷载标准值Wk = 0.70.4501.2501.200 = 0.472kN/m2.考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 0.851.4NQ不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 1.4NQ风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式MW = 0.
27、851.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载基本风压值(kN/m2);la 立杆的纵距 (m);h 立杆的步距 (m). 五,立杆的稳定性计算:1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中 N 立杆的轴心压力设计值,N=10.03kN; 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.19;i 计算立杆的截面回转半径,i=1.58cm;l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定,l0=3.12m;k 计算长度附加系数,取1.155;u 计算长度系数,由脚手架的高度确定,u=1.50;A 立杆净截面面积,A=4.89cm2;W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3
28、; 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2);经计算得到 = 110.37f 钢管立杆抗压强度设计值,f = 205.00N/mm2;不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 f,满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中 N 立杆的轴心压力设计值,N=9.51kN; 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.19;i 计算立杆的截面回转半径,i=1.58cm;l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定,l0=3.12m;k 计算长度附加系数,取1.155;u 计算长度系数,由脚手架的高度确定;u = 1.50A 立杆净截面面积,A=4.89cm2; W 立杆净截面
29、模量(抵抗矩),W=5.08cm3; MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩,MW = 0.273kN.m; 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2);经计算得到 = 158.43f 钢管立杆抗压强度设计值,f = 205.00N/mm2;考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 Nl,连墙件的设计计算满足要求!连墙件采用扣件与墙体连接.经过计算得到 Nl = 15.716kN大于扣件的抗滑力8.0kN,不满足要求!连墙件扣件连接示意图八,立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p fg其中 p 立杆基础底面的平均压力 (N/mm2),p = N/A;p = 40.11N 上部结构传
30、至基础顶面的轴向力设计值 (kN);N = 10.03A 基础底面面积 (m2);A = 0.25fg 地基承载力设计值 (N/mm2);fg = 48.00地基承载力设计值应按下式计算fg = kc fgk其中 kc 脚手架地基承载力调整系数;kc = 0.40fgk 地基承载力标准值;fgk = 120.00地基承载力的计算满足要求!脚手架的搭设施工准备技术人员应熟悉图纸中各个部位及高度的结构变化,项目部应组织必要的物料进场,其中包括钢管,对接卡扣,直角扣件,旋转扣件和安全网等,以备脚手架的搭设使用;有关作业班组应组织足够的作业人员,准备外脚手架的搭设;同时在施工前,应组织有关技术人员和质
31、安人员对作业班组进行作业前技术,安全交底.架子工必须具备国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则的条件,经过培训,考核取得安全操作证并以检验合格后方可从事脚手架安装,拆除作业. 基础处理:平整夯实.离建筑物0.2m和1.2m处浇筑两道宽20cm,厚30cm的细石砼垫层.距落地式双排脚手架外0.5m处设宽30cm深40cm的排水沟.外脚手架搭设的基本要求是;横平竖直,整齐清晰,图形一致,平竖通顺,连接牢固,受荷安全,有安全操作空间,不变形,不摇晃.外脚手架的搭设应严格遵守以下顺序:摆放扫地杆 逐根树立立杆并与扫地杆扣紧 装扫地小横杆并与立杆和扫杆扣紧 装第一步大横杆并与各立杆扣紧 安装第一步小横
32、杆 安装第二步大横杆 安装第三,四小大横杆和小横杆 安装连墙杆 安装立杆 加设室外地坪夯实后,再铺木枋.脚手架的搭设脚手架的搭设除了按顺序搭设外,还得注意下列事项:5.1,按照规定的构造方案和尺寸进行搭设.5.2,及时与结构拉结或临时支顶,以确保搭设过程的安全.5.3,拧紧扣件(拧紧程度要适当).5.4,有变形的杆件和不合格的扣件(有长度,扣接不紧等)不能使用.5.5,搭设工人必须佩挂安全带.5.6,随时校正杆件的垂直和偏差,避免偏差过大.5.7,没搭设完的脚手架,在每日收工时,一定要确保架子的稳定,以免发生意外.建筑物出入口处脚手架的搭设建筑物出入口处的脚手架,应根据出入口的高度和宽度采用平
33、行弦桁梁结构形式在开口入处的两边要采用双立杆,悬空立杆下要设安全扣件,此处的连接要加密,每步设置,同时要在没口边及其上设置剪刀撑,出入口脚手架的上方要有安全可靠的隔离防护设施,一般为在出入口处的外侧设置双层防护棚,防止物体堕落伤人,保护出入人员.安全网脚手架的外侧要满挂安全网,立网的下口与立杆或建筑物要牢固的扎结,固定点的距离不应大于50cm,下边沿设挡脚板,上下两网之间的拼接要严密.立网,平网与施工作业边沿的最大间缝不得大于10cm.九,搭设的一般规定架子工应熟悉图纸,熟悉现场具体情况,了解技术交底意图和施工操作方法,并将符合要求的钢管,扣件等材料运至现场,分堆堆好,搭设前清除障碍物.作业时
34、,必须佩带好安全帽,系好安全带及穿上防滑鞋,严禁穿高跟鞋,拖鞋或硬底带钉易滑鞋作业,工具及零件应放在工具包内,服从指挥,集中思想,相互配合,拆除下来的材料不乱抛,乱扔.脚手架作业下方不准站人,架子工不准在脚手架上打闹,嬉笑.凡遭遇级以上大风或下雨天气时,不得进行作业.雨后作业应待脚手架上雨水吹干后方可进行作业,防止滑落.在靠近电源处拆除脚手架时,必须将电源先切断或严密防护,必要时变更位置后方可进行作业,不允许将电源线拉在脚手架上,以防止漏电伤人.不在脚手架上附装机械设备,悬挑平台拉缆风绳及搭(接)卸料槽(斗)等.搭设双排脚手架,先立里排立杆,后立外排立杆,立杆的垂直偏差不行大于1/200架高,
35、相邻两根立杆接头错开500mm,并不在同一步距内.大横杆架设在立杆内侧,同一水平面的内外大横杆接头错开一跨距,大横杆水平偏差控制在50mm内.小横杆垂直置于大横杆之外,用扣件与立杆固紧连接,小横向联合杆伸出大横杆之外,不应小于100mm,靠近一面,距离100150 mm,小横杆应水平,不得内高外低.剪刀撑的位置从脚手架两端开始连续设置,竖向全高.剪刀撑的斜杆设在产杆外侧,与大横杆成夹角.为保证架子的稳定性,搭设剪刀撑时,将斜杆间隔的紧扣在立杆上和小横杆的伸出部分上.用对接扣件连接大横杆时扣件的开口应朝向架子的内侧,螺栓朝上,以防雨水进入,用十字扣件时,开口不得朝下以确保安全,在安装扣件时必须将
36、扣件放端正后再拧紧螺栓,拧紧螺栓时用力要适当,一役控制在4050夹角.脚手架竹脚手板在操作上应满,铺稳,两边用12号铁丝绑扎在林横杆上,防止滑动,严禁区在护栏杆外侧设站人竹脚手板.操作层脚手架设置栏杆与挡脚板,栏杆高度不低于1.2m,挡脚板用七夹板制成,高度不低于200mm.搭设脚手架必须严格按照规范要求选用材料,对于压扁弯曲,锈蚀和有裂缝的钢管及不保格的构件,严禁使用权用.扣件螺栓应满足正常状态下扭力矩要求(56*m).反拉钢丝绳要求保证通顺,不行应补其它钢管等部件阻挡,而形成折线形状,调节花篮螺栓,使其松紧适度,受力明确.检查验收,悬挑架安装完毕后,在进行全面综合的检查验收,签证,对所有的
37、节点还在进行复拧收紧,扣件螺栓扭力矩不宜小于40N*M,并不小于65N*M,及时用彩色粉笔做出标记,确保一个不漏.为了防火安全,在每层上人跑道及建筑物对角处,各设一个灭火器.脚手架搭设应满足相关技术要求及允许偏差.十,脚手架的拆除脚手架使用完毕后立即拆除,脚架拆除前应作好以下工作:脚手架拆除前对其进行架进行安全检查,确保不存在严重隐患,如存在安全隐患,先对脚手架进行架进行修整和加固,以保证脚手架在拆除过程中不发生危险.在拆除脚手架时,应先清除脚手架上垃圾杂物,清除时严禁高空向下抛掷,大块的装入容器内则垂直运输设备向下运送,能用扫帚集中装入容器中运下.脚手架在拆除前,应先明确拆附范围,数量,时间
38、和拆除顺序,方法,物件垂直运输设备的数量,脚手架上的小平运输,人员组织,指挥联络的方法和用语,拆除的安全措施和警戒区域.严格遵守拆除顺序,由上而下,后搭救者先搭者后拆,同一部分拆除顺序是:栏杆 竹脚手板 剪刀撑 大横杆 小横相 立杆.外脚手架的拆除一般严禁在垂直方向上同时作业,因此要事先做好其他垂直向工作的安排.拆除脚手架时,下部的出入口必须停止使用,对此除监护人员要特别注意外,还应在出入口设置明显的停用标识和围栏,此装置必须内外双面都加以设置.在拆除的脚手架周围,于坠落范围明显标示禁止入内字样的警告语,并有专人监护,以保证脚手架拆除时无其它人员在内.对于拆除脚手架钢管扣件及其垂直运输设备要用
39、滑轮和绳索运送或塔吊配合,严禁乱抛乱扔,并以地操作人员和使用人员进行交底,规定联络用语和方法,明确职责,以确保脚手架拆除时其垂直运输设备能安全运转.拆下的脚手架钢管,扣件及其他材料运至地面后,应及时清理,将合格的与需要整修后重复使用的和报废的加以区分,按规格堆放,对合格品应及时进行保养,保养后送仓库保存备以后使用.本工程脚手架拆除时遇大风,大雨,大雾天气时应停止作业.拆除时操作人员要系好安全带,穿软底防滑鞋,扎腿.脚手架拆除过程中,不中途换人,则应该在安全技术交底中交代清楚.十一,脚手架防电,避雷及安全防护装置防电钢管脚手架不应搭设在距离外电架空线路的安全距离以内,安全距离如下:脚手架的外侧边
40、缘与外电架空线路的边线间的最小安全操作距离为不小于2.5m.对于达不到上述规定最小距离时,必须采取防护措施,增设屏障,遮栏,围杆或保护网,并悬挂醒目的警告牌.脚手架搭设和使用期间,要严防与带电体接触,当需要穿过靠边近380V以内的电力线路,距离线路在2m以内时,搭设和使用期间应断开或拆除电源,如不能娄开或拆除时,应采取下列措施:对电线和脚手架分别采取有效的绝缘隔离措施.对脚手架要采取可靠的安全接地外理.夜间施工时,应使用不超过12V的低压电源.避雷2.1搭设脚手架时,应安装避雷针,避雷带,避雷线.2.2脚手架防雷接地,将建筑物上的避雷针伸出与各段脚手架承载装置的四角焊接,接地电阻不大于10欧姆
41、.安全防护装置3.1,脚手架要施工楼面四周的脚手回跑道上必须满铺竹脚手板,脚手板用铁丝同大横杆绑扎牢固,脚手架内排立杆与墙面之间铺设通长安全隔壁七夹板或安全网.3.2,脚手架外侧满铺密目式防火安全网,并在外立面杆里侧设置高的防护栏杆.3.3,脚手架在搭设平架时,平架应外高内低,与水平面成角,伸出外立杆,斜杆与横杆均用钢管搭设,上铺密目式安全网,用铁丝与横杆绑扎上错开协调.十二,脚手架的验收与保护脚手架在投入使用前必须进行验收,合格后方准使用.因为本工程的脚手架是随着结构施工进度而往上搭设的,所以是分段搭设,分段投入使用,这就要求脚手架也必须分段进行验收,验收合格后方可投入使用.检查验收的内容,
42、应按施工组织设计或验收标准的有关规定进行,外脚手架的验收主要有以下项目:脚手架的基础,.脚手架的步高.杆的纵横间距.立杆的纵横杆标高,水平度,小横杆的交叉位置.脚手板的固定.安全栏杆的高度与道数.剪刀撑的位置,距离,角度和搭接.隔离设施,外挑安全网和外包安全网.扣件的紧固程度.连墙杆的位置,数量和牢固程度.脚手架出入处加固.脚手架开口处加固.脚手回所用的钢管,扣件,型钢及其它材料的材质证明和抽检记录.脚手架的接地防雷.焊缝的质量.外架必须验收检查合格后办妥脚手架验收手续,在脚手架醒目入挂上脚手架验收合格牌后,方可投入使用.具体详见下表:在检查验收过程中,要特别注意扣件的紧固程度,扣件并不是拧得
43、越紧越好,对开拧力矩大于70N*M的扣件,要认真检查有无裂缝,变形,如果发现有上述弊病应立即调换,调上的扣件的螺栓应紧固在4070N*M之间.脚手架保养整修的主要内容有:(1),基础有无不均匀下沉,脚手架底部有无堆放杂物等.(2),脚手架的整体和局部的垂直偏听偏信差,特别要注意脚手架的转角外和断口入垂直度.如发现垂直度异常现象,应及时加固和消除隐患.(3),各类扣件的涂油和紧固.检查扣件时先检查扣件外观,而后将扣件上的螺栓逆时针方向松几牙螺纹,再涂油紧固螺栓至规定的力矩范围内.(4),检查脚手板有否松动,悬挑,还要检查四角是否用铁丝扎牢,如发现问题应及时纠正.(5),与建筑物连接的检查,检查连
44、接件是否齐全和完好,有无松动,移动.(6),要对外包安全网,外抄件安全网,采取隔离设施,外侧挡板,栏杆和接地防雷等安全设施进行检查,保证这些安全设施完整,牢固,能正常发挥安全作用.如果有损坏者要及时调换,如果有松动者应及时加固,如发现松动及开口要及时连通.(7),如脚手架的开口,断开和也入口处,应对该部位进行着点检查,使这些部位始终符合安全规定.(8),检查脚手架的荷载情况,使其不超过设计荷载,如有超载应及时卸载至设计荷载.还要检查脚手架堆架上物体是否处于安全位置和稳定状态,如发现有处于不安全位置和稳定状态的应及时纠正.此处还要逐日清理脚手板上的垃圾.(9),脚手架的日常保养和定期检查,都应记录在案.(10),脚手架使用中必须经常检查,清除架子上的杂物严禁在架子上暹积过多的施工
