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1、金色港湾三期C(S-01)地块4#商场17.0米超高模板脚手架加固方案 编制人： 审核人：编制单位：河南正阳建设工程有限公司编制时间：2011 年 11 月 13 日一、 编制依据 金色港湾三期C（S-01）地块4#商场结构施工图纸建筑结构荷载规范GB50009-2001 中国建筑工业出版社；混凝土结构设计规范GB50010-2002中国建筑工业出版社；建筑施工计算手册江正荣著 中国建筑工业出版社；建筑施工手册第四版 中国建筑工业出版社；建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001 中国建筑工业出版社；钢结构设计规范GB50017-2003中国建筑工业出版社；扣件式钢管模板高支撑
2、架设计和使用安全混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）、建筑工程冬期施工规程（JGJ104-97）等国家现行施工规范及行业标准；二、工程概述及计划：本工程位于航海路与银莺路交叉口西南角，建设单位河南正商置业有限公司，设计单位机械工业第六设计研究院，监理单位河南大象建设监理咨询有限公司，施工单位河南正阳建设工程有限公司。1、结构概况1-1、本工程为框架结构，四层结构层面标高15.15米，楼板厚度130mm；洞口周边中间层影院夹层20.15米；大屋面结构标高23.80米；封顶结构屋面标高32.20米，楼板厚度130mm。1-2、框柱截面尺寸1200*900、600*600、70
3、0*700、900*700mm。1-3、梁截面尺寸：600*2000（YWKL）、350*700、400*900、250*650mm等。1-4、本超高模板脚手架搭设位置DE/1217轴线处，自15.15米搭设至32.20米，中间20.15、23.80米为结构梁板且已施工完毕，支撑体系东西长26.2米，南北长25.90米。1-5、15.15及10.25米楼板结构均布活荷载标准值大于7.0KN/m2、5.0KN/m2。脚手架基础落在15.15米结构顶面之上（详见平面简图）。1-6、本次浇筑平面图如下：GG1712浇筑标高23.8032.20m范围为梁板柱26200DD2680017121-7、10
4、.2515.15m横板支撑系统立杆间距不大于800，有梁柱位置立杆间距适当加大，其横杆间距不大于1.7米。2、现场概况 2-1、模板统一采用15mm厚多层板模板。2-2、工程施工中须保证安全和文明施工。3、现场模板堆放搭设木模加工棚，模板堆放区避开道路、消防管线，并满足相关消防要求。设专人负责模板堆放和标识工作，模板堆放分规格、分类型，集中堆放，大模板距两端l/6长度处用通长100100mm2木方垫起(木模雨雪天气应用塑料布遮盖)；模板用油漆在背面标注其编号。 4、施工计划 4-1、本层脚手架一次性搭设，在D、G、12、17轴线空洞内柱皮内侧500mm，内侧柱皮500mm搭设满堂模板支撑脚手架
5、。网格区域内立杆间距不大于0.60.8m并平分。水平杆步距不超过1.501.70米。4-2、在影院夹层20.15m，大屋面23.80空洞周边有梁板的梁内预埋48钢管，外露结构层面300mm，间距对应立杆位置，并隔一设一。4-3、由23.80米向上搭设斜向支撑，20.15米及23.80米层横杆或斜撑与本层所预埋的钢管或单梁柱，及中间横杆与所对应的23.80米以下框柱拉结牢固，构成一个整体受力良好的支撑体系。4-4、本支撑体系所有节点均用扣件连结牢固，竖向支撑均布置在楼层主梁位置处（见附图）。 4-5、超高大横板支撑所对应的下层区域的模板支撑，等本层梁板砼浇筑后且强度达到75%以后，方可拆除，确保
6、两层已具有强度的梁板体系作为支点，进行力的传递和荷载分配。 4-6、浇筑顺序安排，待23.8032.20米框柱砼浇向完毕后方可进行32.20米屋面梁板砼的浇筑。4-7、利用已浇筑成型的框柱作为受力支点，保证大空间模板及支撑体系的整体性、刚度、抗剪弯能力满足施工要求。4-8、浇筑23.8032.20米梁板柱，浇筑设备使用汽车泵泵送，其冲击力经计算对模板及支撑结构无任何影响，4-9、浇筑顺序及方法，先浇筑框架柱，本施工段柱全高8.40米，计划分三次浇筑，第一次3米，第二次3米，其间隔时间2个小时，砼采用商品砼，并掺加早强防冻剂及减水剂。4-10、5、编制原则5-1、模板的选型、模板的设计按清水墙砼
7、要求执行。5-2、各种模板必须是新品，严把产品质量关，模板质量不合格的，不许进入现场使用，重点是板的表面平整度, 模板强度和刚度、稳定性，确保主体工程达到清水砼标准。5-3、各种架设工具进场前，必须经过油漆刷新处理，以达到施工现场文明整洁的要求。三、超高模板支撑选型与构造1、楼板模板支撑选型与构造1-1、构造图 楼板支撑架立杆平面布置及稳定性荷载计算单元1-2、材料选型模板面板采用胶合板材料尺寸规格为183091515mm，抗弯强度允许值为14N/mm2,抗剪强度允许值为1.4N/mm2；楼板底搁栅采用50100mm的方木，间距为366mm；抗弯强度允许值为13N/mm2,抗剪强度允许值为1.
8、3N/mm2；钢管撑顶部托梁采用100100mm的方木，间距为1200mm；抗弯强度允许值为13N/mm2,抗剪强度允许值为1.3N/mm2；楼板模板支撑采用483.25的钢管，纵、横方向间距不超过800mm，步距不超过1500mm。2、梁模板支撑选型与构造2-1、构造 立杆间距600800横杆步距15001700梁板上钉钉横板方木间距250托梁钢管400600托板钢管600*80015.15 m梁底顶杆间距600800同大横杆连结牢固梁板模板支撑架及梁底顶杆立面简图直角扣件连接牢固23.80 m20.15 m大横杆梁内预埋钢管15.1523.80m框架柱两排大横杆连柱杆连梁柱拉结点简图托梁大
9、横杆或小横杆板底大横杆斜撑立杆或梁底立杆梁模板对拉螺栓700700700水平撑梁板模板及方木600*2000预应力屋面框架梁加固图2-2、材料选型模板面板采用胶合板材料尺寸规格为183091515mm，抗弯强度允许值为14N/mm2,抗剪强度允许值为1.4N/mm2；楼板底搁栅采用7535mm的方木，间距为200250mm；抗弯强度允许值为13N/mm2,抗剪强度允许值为1.3N/mm2；钢管撑顶部托梁采用7535mm的方木，间距为400600mm；抗弯强度允许值为13N/mm2,抗剪强度允许值为1.3N/mm2；支撑采用钢管483.25，沿梁跨度方向间距为800mm，垂直于梁跨度方向间距为8
10、00mm，步距不超过1700mm。四、超高楼板模板支撑计算 扣件式钢管超高模板支撑架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）和施工技术2002.3.及扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。 模板支架搭设高度为17.05米，支撑采用483.25的钢管。搭设尺寸为：立杆的纵距b=0.80米，立杆的横距 l=0.80米，横杆的步距 控制在1.50.70米在右。 板底搁栅采用50100mm木方，横杆间距不大于800mm；梁顶托采用48*3.25间距不大于600mm。1、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q
11、1 = 25.1000.1301.200+0.3501.200=4.336kN/m 活线荷载标准值 q2 = (0.000+2.500)1.200=3.000kN/m 活集中荷载标准值P=5.0KN计算内力时分别考虑活线荷载满布、活集中荷载作用于跨中单独作用时的内力，再进行比较取大值。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 120.001.801.80/6 = 64.80cm3； I = 120.001.801.801.80/12 = 58.32cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm
12、2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 静荷载与活线荷载组合时M = 0.100(1.24.336+1.43.000)0.3660.366=0.126kN.m 静荷载与活集中荷载组合时M=0.100(1.24.336)0.3660.366+0.152.51.40.366=0.262kN.m 经比较取M=0.262 kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.26210001000/64800=4.04N/mm2 面板的抗弯强度验算 f
13、f,满足要求! (2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T 经计算得到 静荷载与活线荷载组合时Q =0.600(1.24.336+1.43.000)0.366=2.065kN 静荷载与活集中荷载组合时Q=0.600(1.24.336)0.366+0.652.51.4=3.42kN经比较最大剪力 Q= 3.42kN 截面抗剪强度计算值 T=33420/(21200.00018.000)=0.237N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.
14、6777.3363664/(1006000583200)=0.255mm 面板的最大挠度小于366.0/250,满足要求!2、 支撑木方的计算 木方按照均布荷载下三跨连续梁计算。 2-1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1300.366=1.194kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3500.366=0.128kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+0.000)0.366=0.915kN/m 活集中荷载P=2.50静荷载设计值 q1
15、= 1.21.194+1.20.128=1.587kN/m 活线荷载设计值 q2 = 1.40.915=1.281kN/m 活集中荷载设计值P=2.501.4=3.5kN计算内力时分别考虑活线荷载满布、活集中荷载作用于跨中单独作用时的内力，再进行比较取大值。2-2.木方的计算 (1)抗弯强度计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 经计算得到 静荷载与活线荷载组合时M = 0.100(1.587+1.281)1.21.2=0.413kN.m 静荷载与活集中荷载组合时M=0.1001.5871.21.2+0.153.51.2=0.859kN.
16、m 经比较取M=0.859kN.m木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4；经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.85910001000/83333=10.31N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T 经计算得到 静荷载与活线荷载组合时Q =0.600(1.587+1.281)1.2=2.06kN 静荷载与活集中荷载组合时Q=0.6001.5871.2+0.653.5=3
17、.42kN经比较最大剪力 Q= 3.42kN 截面抗剪强度计算值 T=33420/(250100)=1.03N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 最大变形 v =0.6772.2371200.04/(1009000.004166666.8)=0.838mm 木方的最大挠度小于1200.0/250,满足要求!3、 托梁的计算 托梁计算时考虑施工及设备活荷载为1.5kN/m2托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取木方的支座力 P= 3.109kN 均布
18、荷载取托梁的自重 q= 0.096kN/m。 经过计算得到最大弯矩 M= 1.219kN.m 经过计算得到最大支座 F= 11.384kN 经过计算得到最大变形 V= 1.7mm 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=1.219106/166666.7=7.31N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁抗剪计算 截面抗剪强度必须满足
19、: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=36275/(2100100)=0.941N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 顶托梁的抗剪强度计算满足要求! (3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =1.7mm 顶托梁的最大挠度小于1200.0/250,满足要求!4、 扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。5、 立杆的稳定性计算荷载标准值 作用于模板支架的
20、荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。立杆稳定性验算时考虑施工活荷载为1kN/m2。考虑到现场使用的钢管实际情况，为确保安全按483.25计算。5-1、静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.12918.500=2.388kN 钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3501.2001.200=0.504kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1301.2001.200=4.699kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 =
21、7.591kN。5-2、活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+0.000)1.2001.200=1.440kN5-3、不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ6、 立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 11.13kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.59 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.57 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.79 钢管立杆抗压强度计算值
22、 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.185； u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.75 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.50m； 公式(1)的计算结果： = 129.81N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果： = 85.81N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到
23、高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.042； 公式(3)的计算结果： = 127.24N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。表1 模板支架计算长度附加系数 k1 步距 h(m) h0.9 0.9h1.2 1.2h1.5 1.5h2.1 k1 1.163 1.167 1.185 1.243 表2 模板支架计算长度附加系数 k2 H(m) 4 6 8 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40h+2a或u1h(m) 1.35
24、1.0 1.014 1.026 1.039 1.042 1.054 1.061 1.081 1.092 1.113 1.137 1.155 1.173 1.44 1.0 1.012 1.022 1.031 1.039 1.047 1.056 1.064 1.072 1.092 1.111 1.129 1.149 1.53 1.0 1.007 1.015 1.024 1.031 1.039 1.047 1.055 1.062 1.079 1.097 1.114 1.132 1.62 1.0 1.007 1.014 1.021 1.029 1.036 1.043 1.051 1.056 1.074
25、 1.090 1.106 1.123 1.80 1.0 1.007 1.014 1.020 1.026 1.033 1.040 1.046 1.052 1.067 1.081 1.096 1.111 1.92 1.0 1.007 1.012 1.018 1.024 1.030 1.035 1.042 1.048 1.062 1.076 1.090 1.104 2.04 1.0 1.007 1.012 1.018 1.022 1.029 1.035 1.039 1.044 1.060 1.073 1.087 1.101 2.25 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027
26、 1.032 1.037 1.042 1.057 1.070 1.081 1.094 2.70 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.053 1.066 1.078 1.091 五、梁模板扣件钢管超高支撑架计算书高支撑架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）和施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。模板支架搭设高度为16.88米，采用的钢管类型为483.25。梁支撑立杆的纵距(跨度方向) la=0.80米，横距（垂直于梁跨度方向）lb=0.80米，立杆的步距 h=1.70
27、米，计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F = 1.225.1000.2000.7000.370=1.560kN。采用的钢管类型为483.25。1、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.1000.7000.250+0.3500.250=4.480kN/m活荷载标准值 q2 = (4.000+2.000)0.250=1.500kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 25.001.801.80/6 = 13.50cm3；I = 2
28、5.001.801.801.80/12 = 12.15cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M 面板的最大弯距(N.mm)；W 面板的净截面抵抗矩；f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.24.480+1.41.500)0.3700.370=0.102kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.10210001000/13500=7.581N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算T = 3Q/2bh T其中最
29、大剪力 Q=0.600(1.24.480+1.41.500)0.370=1.660kN截面抗剪强度计算值 T=31660.0/(2250.00018.000)=0.553N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6775.9803704/(1006000121500)=1.041mm面板的最大挠度小于370.0/250,满足要求!2、梁底支撑木方的计算作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q
30、1 = 25.1000.7000.370=6.501kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.3500.370(20.700+0.250)/0.250=0.855kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.000+4.000)0.2500.370=0.555kN均布荷载 q = 1.26.501+1.20.855=8.827kN/m集中荷载 P = 1.40.555=0.777kN木方计算简图木方弯矩图(kN.m) 木方变形图(mm)木方剪力图(kN)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=3.052kNN2=
31、3.052kN经过计算得到最大弯矩 M= 1.176kN.m经过计算得到最大支座 F= 3.052kN经过计算得到最大变形 V= 1.5mm木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3；I = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=1.176106/166666.7=7.06N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=33.052/
32、(2100100)=0.458N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算最大变形 v =1.5mm木方的最大挠度小于1000.0/250,满足要求!3、梁底托梁的计算梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重 q= 0.096kN/m。托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)托梁变形图(mm)托梁剪力图(kN)经过计算得到最大弯矩 M= 1.133kN.m经过计算得到最大支座 F= 10.581kN经过计算得到最大变形 V= 1.5mm顶托梁的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面
33、抵抗矩W分别为:W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3；I = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f=1.133106/166666.7=6.80N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁抗剪计算截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=35832/(2100100)=0.875N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2顶托梁的抗剪强度计算满足要求!(3)顶托梁挠度计算最大变形 v =1.5mm顶托梁的最大挠度小于120
34、0.0/250,满足要求!4、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。5、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=10.93kN (已经包括组合系数1.4)脚手架钢管的自重 N2 = 1.20.12917.800=2.758kNN = 10.925+2.758=13.683kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/
35、i 查表得到；i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.59A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.57W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.79 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；l0 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算l0 = k1uh (1)l0 = (h+2a) (2)k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.185；u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.75a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.50m；公式(1
36、)的计算结果： = 159.65N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!公式(2)的计算结果： = 105.54N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算l0 = k1k2(h+2a) (3)k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.037；公式(3)的计算结果： = 154.97N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。表1 模板支架计算长度附加系数 k1步距 h(m) h0.9 0.9h1.2 1.2h1.5 1.5h2.1k1 1.163 1.167 1.185 1.
37、243表2 模板支架计算长度附加系数 k2H(m) 4 6 8 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40h+2a或u1h(m)1.35 1.0 1.014 1.026 1.039 1.042 1.054 1.061 1.081 1.092 1.113 1.137 1.155 1.1731.44 1.0 1.012 1.022 1.031 1.039 1.047 1.056 1.064 1.072 1.092 1.111 1.129 1.1491.53 1.0 1.007 1.015 1.024 1.031 1.039 1.047 1.055 1.062 1.079 1.097
38、 1.114 1.1321.62 1.0 1.007 1.014 1.021 1.029 1.036 1.043 1.051 1.056 1.074 1.090 1.106 1.1231.80 1.0 1.007 1.014 1.020 1.026 1.033 1.040 1.046 1.052 1.067 1.081 1.096 1.1111.92 1.0 1.007 1.012 1.018 1.024 1.030 1.035 1.042 1.048 1.062 1.076 1.090 1.1042.04 1.0 1.007 1.012 1.018 1.022 1.029 1.035 1.0
39、39 1.044 1.060 1.073 1.087 1.1012.25 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.057 1.070 1.081 1.0942.70 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.053 1.066 1.078 1.091以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全六、模板超高支撑架的构造和施工要求除了要遵守建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）的相关要求外，还要考虑以下内容：1.模板支架的构造要求： a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆布置，间距不应超过0.80m，其中垂直于梁跨度方向的梁支撑间距不应超过0.80m； b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度； c.梁和楼板荷载相差较大时，可
