钢管落地脚手架计算书.doc

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1、钢管落地脚手架计算书品茗软件大厦工程； 工程建设地点:杭州市文二路教工路口；属于结构； 地上0层； 地下0层；建筑高度：0m；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天。本工程由某某房开公司投资建设，某某设计院设计，某某勘察单位地质勘察，某某监理公司监理，某某施工单位组织施工；由章某某担任项目经理，李某某担任技术负责人。扣件式钢管落地脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等编制。一、参数信息:1.脚

2、手架参数双排脚手架搭设高度为 46.8 m，20米以下采用双管立杆，20米以上采用单管立杆；搭设尺寸为：立杆的横距为 1.3m，立杆的纵距为1.4m，大小横杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.30m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 483.0； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 1.00；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.2 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处浙江杭州市，基本风

3、压0.45 kN/m2；风荷载高度变化系数z 为1.00，风荷载体型系数s 为1.13；脚手架计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1219；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.033；脚手板铺设总层数:4；单立杆脚手板铺设层数:0；5.地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):120.00；立杆基础底面面积(m2):0.20；地基承载

4、力调整系数:1.00。 二、大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.033 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.31.3/(2+1)=0.13 kN/m ；活荷载标准值: Q=21.3/(2+1)=0.867 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.033+1.20.13=0.196 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.40.867=1.213 k

5、N/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为M1max=0.080.1961.42+0.101.2131.42 =0.269 kN.m；支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为 M2max= -0.100.1961.42-0.1171.2131.42 =-0.317 kN.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=Max(0.269106,0.317106)/4490=70.601 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 =

6、70.601 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： 其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.033+0.13=0.163 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.867 kN/m；最大挠度计算值为：= 0.6770.16314004/(1002.06105107800)+0.9900.86714004/(1002.06105107800) = 1.676 mm；大横杆的最大挠度 1.676 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1400/150 mm与10 mm，满足要求！

7、三、小横杆的计算:根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0331.4 = 0.047 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.31.31.4/(2+1)=0.182 kN；活荷载标准值：Q=21.31.4/(2+1) =1.213 kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.047+0.182)+1.4 1.213 = 1.973 kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载

8、与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下: Mqmax = 1.20.0331.32/8 = 0.008 kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 1.9731.3/3 = 0.855 kN.m ；最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.863 kN.m；最大应力计算值 = M / W = 0.863106/4490=192.297 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =192.297 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配

9、的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: qmax=50.03313004/(3842.06105107800) = 0.056 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.047+0.182+1.213 = 1.442 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: pmax = 1441.9531300(313002-413002/9 ) /(722.06105107800) = 5.063 mm；最大挠度和 = qmax + pmax = 0.056+5.063 = 5.119 mm；小横杆的最大挠度为 5.119 mm 小于 小横杆的最大

10、容许挠度 1300/150=8.667与10 mm,满足要求！四、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.0331.42/2=0.047 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.0331.3/2=0.022 kN；脚手板的自重标准值: P3 =

11、 0.31.31.4/2=0.273 kN；活荷载标准值: Q = 21.31.4 /2 = 1.82 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.047+0.022+0.273)+1.41.82=2.958 kN；R 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1219kN/m NG1 = 0.1219+(1.402/2)0.033/1.80(46.80-20.00) = 3.961kN； NGL1 = 0.1219+0.033+(1.402/2)

12、0.033/1.8020.00 = 3.622kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG2= 0.301.4(1.3+0.3)/2 = 0 kN； NGL2= 0.341.4(1.3+0.3)/2 = 1.344 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m NG3 = 0.1501.4/2 = 0 kN； NGL3 = 0.1541.4/2 = 0.42 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网；0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.4(46.8-20) = 0.188 kN； NGL4 = 0

13、.0051.446.8 = 0.328 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.149 kN； NGL =NGL1+NG1+NGL2+NGL3+NGL4 = 9.675 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 21.31.42/2 = 3.64 kN；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.45 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB500

14、09-2001)的规定采用： Uz= 1 ； Us - 风荷载体型系数：取值为1.13；经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 0.4511.13 = 0.356 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 Ns = 1.2NGL+1.4NQ= 1.29.675+ 1.43.64= 16.706 kN； Nd = 1.2NG+1.4NQ= 1.24.149+ 1.43.64= 10.074 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 Ns = 1.2 NGL+0.851.4NQ = 1.29.675+ 0.851.43.64= 15.941 kN； Nd = 1.2 NG+0

15、.851.4NQ = 1.24.149+ 0.851.43.64= 9.31 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.3561.4 1.82/10 = 0.192 kN.m；六、立杆的稳定性计算: 外脚手架采用双立杆搭设，按照均匀受力计算稳定性。1. 20.00米以上立杆稳定性计算。不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N = 10.074 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1

16、.0；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.55 ；计算长度 ,由公式 lo = kh 确定 ：l0 = 3.222 m；长细比 Lo/i = 203 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.175 ；立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 10074/(0.175424)=135.773 N/mm2；立杆稳定性计算 = 135.773 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时

17、,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N = 9.310 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.55 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.222 m；长细比: L0/i = 203 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.175立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 93

18、09.968/(0.175424)+192136.115/4490 = 168.263 N/mm2；立杆稳定性计算 = 168.263 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2. 20.00米以下立杆稳定性计算。不考虑风荷载时，双立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N = 8.353 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.55 ；计算长度 ,由公式 lo = kh 确定

19、 ：l0 = 3.222 m；长细比 Lo/i = 203 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.175 ；立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 8353/(0.175424)=112.571 N/mm2；立杆稳定性计算 = 112.571 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,双立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N =7.971 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1

20、.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.55 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.222 m；长细比: L0/i = 203 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.175立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 7970.584/(0.175424)+192136.115/4490 = 150.212 N/mm2；立杆稳定性

21、计算 = 150.212 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！七、连墙件的稳定性计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0.356 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 15.12 m2；按规范5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 7.535 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 12.535 kN；连墙件承载力设

22、计值按下式计算： Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 l/i = 300/15.9的结果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙的长度；又： A = 4.24 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9494.2410-4205103 = 82.487 kN；Nl = 12.535 Nf = 82.487,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 12.535小于双扣件的抗滑力 16 kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图八、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 120 kPa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kPa ；脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =50.372 kPa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 10.074 kN；基础底面面积 ：A = 0.2 m2 。p=50.372 fg=120 kPa 。地基承载力满足要求！