高支模方案1.doc

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1、第一章 工程概况一、工程基本概况：工程名称：和顺厂房工程地点：南海区里水镇和顺官和公路共同路段南侧建设单位：郑凤如、徐景威监理单位：佛山市建辉监理有限公司设计单位：佛山市南海城乡建筑设计有限公司建筑面积：5024.2；二、模板支撑概况本工程属框架结构，共4层，首层层高7.2米，二四层各为4.5米，高支模最大截面梁布置在二层，梁截面300600。最大截面板板厚100。第二章 编制依据1. 混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）2. 原混凝土结构工程施工及验收规范（GB50204-92）中第二章模板工程和附录一的有关条文。3. 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130

2、-2001）。4. 建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范（JGJ128-2000）。5. 木结构设计规范（GBJ-5）6. 钢结构设计规范（GBJ-17）7. 粤建监字1998027号颁布广东省建设工程高支撑模板系统施工安全管理办法。8. 本工程设计图及上级的有关文件及标准等。第三章 模板支撑系统的构造设计3.1 梁板模板支撑架系统用料设计一、 材料选用1. 支撑采用MF1217门式架。门架钢材采用Q235，门架宽度均为1.22m，门架高1.90m，调节架高0.97m，步距1.90m。2. 底座和托座。底座采用可调底座，（可调高200550）；托座采用可调U型顶托（可调高200550）。3. 模

3、板：采用900180018（厚）胶合板。4. 木枋：采用100100木枋。二、 材料要求1. 支撑用多功能门式脚手架配件，有交叉支撑、驳心、锁臂、可调U型支托以及钢管扣件等等，对弯曲变形、严重锈蚀，配套不全的不能应用。2. 由于进场的木枋存在加工尺寸不准及弯曲的质量问题，从而大大影响砼成型的质量，因此对于进场木枋和层板要进行挑选，对木枋进行必要的刨制加工，严禁使用弯曲、腐朽的木枋。3. 当模板出现破损及时修补、截边。不能修补的要更新模板。模板加工不能在现场加工，必须在木工加工车间，弹线切割，钻孔在同一部位、同一尺寸的情况下做好标示编号。3.2 梁板模板支撑架系统设计一、模板支撑系统布置方案本工

4、程属框架结构，共2层，高支模最大截面梁布置在二层，梁截面300600。最大截面板板厚100。现就梁板模板支撑最薄弱处进行方案设计并验算。采用MF1217门式脚手架作支撑，梁底模板和侧模采用900180018胶合板。梁模板支撑门式架间距设置为700，梁底木枋间距400；楼板模板支撑门式架间距设置为700，板底木枋间距400。门架每1步设水平架固杆一道，规格为483.5钢管。具体布置及计算详见第五章 模板高支撑系统计算书。二、施工顺序放出轴线及梁位置线，定好水平控制标高梁板门式脚手架安装架设梁底木枋龙骨于门式脚手架顶托上梁底模及侧模安装架设板底木枋龙骨于门式脚手架顶托上楼板模板安装梁板钢筋绑扎铺设

5、梁板混凝土浇筑混凝土保养，达到设计强度等级的100%拆下门式脚手架可调顶托拆除梁、板模板，清理模板拆除水平杆、剪刀撑及门式脚手架三、支撑系统的安装1. 本工程楼面梁板支撑均采用门式架，由标准架、调节架组合；并在门式架上加可调U型支托调整至合适高度。2. 梁模板支撑的门式架采用垂直于梁轴线的布置方式，板模板支撑时采用平行于板短向而布置。梁门式架支顶排距均为700。3. 支顶安装前，应放出轴线、梁位置线以及楼面水平控制标高。安装第一层门式架后，要调节可调底座来进行调平校直，然后安装上层门式架。但可调底座调节螺杆伸出长度不宜超过200。当安装高度不足一榀门式架高度时，可采用调节架和可调托座进行调节。

6、在每往上安装一榀门式架时，门式架两侧要安装剪刀撑，并用连接销和锁臂锁紧立杆接头，剪刀撑在同边和内部每边隔不大于6.5m间距设置，剪刀撑不应大于4个跨距或间距，主梁方向门式架两侧亦要安装剪刀撑。门式架应垂直，上下层门式架应在同一竖直中心线上。门式架安装宜排列整齐，并在相互垂直的两个方向有保证其稳定的支撑系统。除门式架剪刀撑必须连接固定外，还必须在门式架层间连接部位以及最上层门式架顶托下端纵横设483.5水平钢拉杆一度，在底部门式架下端内外两侧设通长483.5扫地杆，水平加固杆应采用扣件与门式架立杆扣牢。门式架必须牢固地支承在钢筋混凝土地台面上，并在立杆底座下铺设木垫板。支顶安装完成后，应认真检查

7、支架是否牢固，如发现问题，应立即进行整改。3.3 梁、板模板的安装1. 模板安装前应符合以下要求：保证工程结构和构件多部分形状尺寸和相应位置正确。具有足够的强度、刚度和稳定性能承受新浇筑混凝土的重量和侧压力以及施工产生的荷载。模板拼装接缝严密不得漏浆。2. 模板安装前先检查板、枋质量，按部位分级使用，配制完成后，不同部位的模板编号分类堆放。3. 梁模板的安装先弹出轴线、梁位置线和水平控制标高线，按设计标高调整门式脚手架可调顶托的标高，将其调至预定高度，然后在可调顶托的托板上安放100100木枋。固定木枋后在其上安装梁底龙骨，龙骨采用100100木枋，间距为400。龙骨安装完成后，用胶合板安装梁

8、底模板，并拉线找平。当梁跨度大于或等于4m时，梁底模板按要求起拱，起拱高度宜为全跨长度的1/10003/1000。主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。梁底模安装后，再安装侧模、压脚板及斜撑。4. 楼面模板的安装通线调整门式脚手架可调顶托的标高，将其调到预定的高度，在可调顶托托板上架设100100木枋（大龙骨），大骨龙固定后架设小龙骨（100100木枋），小龙骨间距为400，然后在小龙骨上安装胶合板模板。铺胶合板时，可从四周铺起，在中间收口。若为压旁时，角位模板应通线钉固。5. 拼制模板时，板边刨平、刨直，以确保接缝严密，不漏浆。6. 浇筑混凝土前应充分湿润模板，并检查预留孔洞是否正确，砼浇筑

9、时注意对模板工程的保护与质量控制，砼浇筑倾倒时要均速进行。用振动棒时，注意控制插入点振捣时间，振动位置要均匀。浇砼时，应安排木工和架子工跟班，加强对模板及支顶架的检查和维修。第四章 模板支撑架的质量安全保证体系4.1 模板支撑架的质量保证措施一、 模板的堆放1. 从总平面布置图中规划出专门堆放模板的场地，该场地要求地势高，不易存水，交通方便，有利于防火。2. 模板应分类整齐平行堆放，上下块模板之间应用木块垫开，垫块上下应对齐，防止模板受压变形。模板堆放不宜过高，不应失稳。最下一块模板应垫高离地200高，保持通风防止受潮。3. 堆放场地应搭棚防晒，防止太阳暴晒造成面模板变形。4. 模板堆放及加工

10、场地应配备灭火工具，操作人员严禁吸烟，应制定严格的管理制度，防止火灾的发生。二、 模板的安装1. 模板安装准备工作（1）由测量组放出模板及预留孔洞的位置线；（2）墙柱砼接头在支模前应凿毛并清理干净；（3）按施工方案搭设支撑架；（4）由技术负责人和安全工程师进行质量和安全技术交底；（5）柱在封模前钢筋应验收完毕。2. 模板安装要点（1）墙柱模板安装必须在钢筋验收以后才能封模。模板底部要安装定位密封条，以防墙柱烂根。上部必须安装有效的斜位和支撑以确保砼浇筑时模板的垂直度；（2）墙柱模板截面大于700时必须按设计要求安装对拉螺栓；（3）当梁高大于600时，梁侧模应加对拉螺栓；（4）保证拼缝严密，在砼

11、浇筑过程中派专人看护模板，随时检查模板的支撑情况；3. 安装质量要求（1）模板安装必须保证位置准确无误，模板拼缝严密，支撑系统牢固可靠，不发生变形和位移。（2）模板安装完毕后，测量人员应对模板位置、垂直度、标高、预埋及预留孔洞的位置等进行检查。（3）模板需按规范的要求扫脱模剂，模板安装要求和质量标准应符合混凝土结构工程施工质量验收规范（QB50204-2002）的规定。三、 模板的拆除1. 拆除每层楼板模板前应将该层砼试件送试验室检测达到规定的强度并呈报监理公司审批。在砼强度能保证其表面及棱角不因拆除模板面受损后，方可拆除模板。2. 下层楼板应具有承受上部荷截的承重能力，否则不能拆除该层楼板支

12、撑，或采取合理措施增设支撑（架）。3. 模板（高支撑）的拆除顺序为：搭设模板拆除的脚手架从梁中部开始向两端支点降下梁底支撑可调支托拆除梁底模板拆除梁两侧模板拆除楼板下支撑拆除楼板龙骨及模板拆除脚手架模板分类堆放整齐。四、 模板支撑架体系的验收模板施工是本工程施工的重点。由于楼面标高高低错落，梁截面大（300600），楼板厚（100），若支撑体系处理不当，极易发生事故，故必须对模板支撑体系进行验收，达到施工方案要求后，方可进行下一道工序施工。1. 支撑体系水平纵横拉杆严格按本方案设计的竖向间距位置，地面第一道水平纵横拉杆距地面为250。2. 立杆下垫5060100断面的木枋垫块。3. 检查扣件螺

13、栓拧紧程度。4. 纵横向均设置垂直撑刀撑，其间距为不大于6m；同时主梁两侧支撑立杆垂直面上必须设置剪刀撑，全面设置，不可跳跃，钢管与水平面呈45至60度角，严角用回扣连接牢固。5. 门架组装必须加强上下（驳心与锁臂必须设置）、纵横（除钢管扫地杆外，每榀门架两内侧均设钢管水平拉杆）、交叉的联系构造，门架接头上下在同一竖向中心线上,垂直度控制在0.3%H，且15。6. 单块梁板的模板支撑体系的四周边缘，必须设置剪刀撑，防止边缘失稳，造成质量事故。4.2 模板支撑架的安全保证措施一、 安装安全技术措施1. 应遵守高处作业安全技术规范的有关规定。2. 模板安装、拆除方案由施工员进行技术交底。3. 架子

14、作业时，必须戴好安全帽，系好安全带，穿工作鞋，操作工具及零件放在工具袋内，搭设中应统一指挥，思想集中，相互配合，严禁在脚手架搭设过程中嘻笑打闹，材料工具不能随意乱抛乱扔，吊运材料工具的下方不准站人。4. 凡遇六级以上大风、浓雾、雷雨时，均不得进行高空作业，特别是雨后施工，要注意防滑，对脚手架进行经常检查，凡遇大风或停工后再使用脚手架时，必须对脚手架进行全面检查，如发现连接部分有松动，门式脚手架、顶撑有左右上下位移，铁丝解除等现象，应及时加固处理。5. 模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时措施。6. 施工现场应搭设工作梯，作业人员不得爬支架上下。7. 高支模上高空临边要有足够的操

15、作平台和安全防护，特别在平台外缘部分应加强防护。8. 模板安装、钢筋绑扎、砼浇筑时，应避免材料、机具、工具过于集中堆放。9. 不准架设探头板及未固定的杆。10. 模板支撑不得使用腐朽、扭裂、劈裂的材料。顶撑要垂直、底部平整坚实、并加垫木。木楔要顶牢，并用横顺拉杆和剪刀撑。11. 安装模板应按工序进行，当模板没有固定前，不得进行下一道工序作业。禁止利用拉杆、支撑攀登上落。12. 支模时，支撑、拉杆不准连接在门窗、脚手架或其它不稳固的物件上。在混凝土浇筑过程中，要有专人检查，发现变形、松动等现象。要及时加固和修理，防止塌模伤人。13. 在现场安装模板时，所有工具应装入工具袋内，防止高处作业时，工具

16、掉下伤人。14. 二人抬运模板时，要互相配合，协同工作。传送模板、工具应用运输工具或绳子绑扎牢固后升降，不得乱扔。15. 安装柱、梁模板应设临时工作台，应作临时封闭，以防误踏和堕物伤人。16. 夜间施工临时照明电要求电工全部检查一遍是否漏电，确认后，方可合闸照明。17. 严禁工人酒后上班作业。二、 拆除安全技术措施1. 拆模板，应经施工技术人员按试块强度检查，确认砼达到拆模强度时，方可拆除。2. 拆模应严格遵守从上而下的原则，先拆除非承重模板，后拆除承重模板，禁止抛掷模板。3. 高处、复杂结构模板的拆除，应有专人指挥和切实可靠的安全措施，并在下面标出作业区，严禁非操作人员靠近，拆下的模板应集中

17、吊运，并多点捆牢，不准向下乱扔。4. 工作前，应检查所有的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链系挂在身上，工作时思想集中，防止钉子扎脚和从空中滑落。5. 拆除模板采用长撬杆，严禁操作人员站在拆除的模板下。在拆除楼板模板时，要注意防止整块模板掉下，尤其是用定型模板作平台模板时，更要注意，防止模板突然全部掉下伤人。6. 拆除间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落，倒塌伤人。7. 已拆除的模板、门架、拉杆、支撑等应及时运走或妥善堆放，严防操作人员因扶空、踏空堕落。8. 在混凝土墙体、平台上有预留孔洞时，应在模板拆除后，随即在孔洞上做好安全防护措施。9. 使用电器和机具应符合施工现

18、场临时用电安全技术规范、建筑机械使用安全技术规程的规定。4.3 防止支撑系统失稳的措施1. 浇筑梁板混凝土前，应组织专门小组检查支撑系统中各种坚固件的固体程度。2. 浇筑梁板混凝土时，应专人看护，发现紧固件滑动或杆件变形异常时，应立即报告，由值班施工员组织人员，采用事前准备好的10t千斤顶，把滑移部位顶回原位，以及加固变形杆件，防止质量事故和连续下沉造成意外坍塌。第五章 模板支撑系统计算书5.1 梁模板门式脚手架支撑计算书梁模板门式脚手架支撑计算书 门式钢管脚手架的计算参照建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范（JGJ128-2000）。 计算的脚手架搭设高度为7.2米，门架型号采用MF1219，

19、钢材采用Q235。 搭设尺寸为：门架的宽度 b=1220mm，门架的高度 h0=1900mm，步距1900米，门架间距 l=700mm。 门架 h1=1536mm，b2=80mm，b1=750mm。 门架立杆采用42.02.5钢管，立杆加强杆采用27.21.9钢管。 门架跨度1819mm，梁底木方距离300mm。 梁底木方截面宽度100mm，高度100mm。 梁顶托采用木方100100。1立杆；2立杆加强杆；3横杆；4横杆加强杆图1 计算门架的几何尺寸图 图2 模板支架示意图 一、梁底木方的计算 木方按照简支梁计算。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q1 = 25.51

20、30030010-6=9.945kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3430010-6(21300+350)/35010-3 =0.86kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q3 =230010-3=0.6kN/m 经计算得到，木方荷载计算值 Q=1.2(9.945+0.86)+1.40.6=13.806kN/m 2.木方强度、挠度、抗剪计算Q=13.806L=1819 木方计算简图 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.53kN N2=2.53kN 经过计算得到最大弯矩 M=1.941kN.m

21、 经过计算得到最大支座 F=2.53kN 经过计算得到最大变形 V=3.789mm 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W =166666.667mm3； I =8333333.333mm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=1.941106/166666.667=11.646N/mm2 木方的抗弯计算强度11.646小于15N/mm2,满足要求。 (2)木方抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32.53/(2100100)=0.38N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.4N/mm2 木方的

22、抗剪计算强度0.38小于1.6N/mm2,满足要求。 (3)木方挠度计算 最大变形 v =3.789mm 木方的最大挠度3.789小于7.276mm,满足要求。 二、梁底托梁的计算 梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.061kN/m。P=2.53q=0.061L1=1220L2=700L1=1220L1=1220L2=700 托梁计算简图 经过计算得到最大弯矩 M= 1.138kN.m 经过计算得到最大支座 F=10.124kN 经过计算得到最大变形 V=1.783mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W =

23、166666.666666667mm3； 截面惯性矩 I =8333333.33333333mm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=(1.138106)/166666.666666667=6.828N/mm2 顶托梁抗弯强度6.828小于15N/mm2,满足要求。 请检查：梁底木方间距、顶托内托梁材料等参数! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v =1.783 mm 顶托梁挠度1.783小于4.88mm,满足要求。 三、门架荷载标准值 作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。 1 门架静荷载计算 门架静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m) 门

24、架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为：配件名称配件数量配件重量门架MF12191榀(不可改)0.224kN交叉支撑20.0402=0.08kN水平架1步1设0.1651/1=0.165kN连接棒20.0062=0.012kN锁臂20.0092=0.018kN合计0.499kN 经计算得到，每米高脚手架自重合计 NGk1 =0.4991000/1900=0.263kN/m (2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m) 剪刀撑采用26.82.5钢管，按照1步1跨设置，每米高的钢管重计算： tg=(11900)/(7001)=2.714 20.015(7001)/cos/(11

25、900)=0.032kN/m 水平加固杆采用26.82.5钢管，按照1步1跨设置，每米高的钢管重为 0.015(7001)/(11900)=0.006kN/m 每跨内的直角扣件1个，旋转扣件4个，每米高的钢管重为 (10.014+40.014)1000/ 1900=0.037kN/m 每米高的附件重量为0.02kN/m； 每米高的栏杆重量为0.01kN/m； 经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计NGk2=0.105 kN/m 经计算得到，静荷载标准值总计为 NG =0.368kN/m。 2 托梁传递荷载 托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。 经计算得到，托梁

26、传递荷载为 NQ =14.371kN。 四、立杆的稳定性计算 作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式 N = 1.2NGH + NQ 其中 NG 每米高脚手架的静荷载标准值，NG =0.368kN/m； NQ 托梁传递荷载，NQ =14.371kN； H 脚手架的搭设高度，H =4.5m。 经计算得到，N = 1.20.3684.5 +14.371 =16.358kN。 门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算 其中 N 作用于一榀门架的轴向力设计值，N =16.358kN； Nd 一榀门架的稳定承载力设计值(kN)； 一榀门架的稳定承载力设计值公式计算 其中 门架立杆的稳定系数,由长细比 kh0

27、/i 查表得到，=0.376； k 调整系数，k=2.268； i 门架立杆的换算截面回转半径，i=14.2mm； I 门架立杆的换算截面惯性矩，I=15.943cm4； h0 门架的高度，h0=1900mm； I0 门架立杆的截面惯性矩，I0=6.08cm4； A1 门架立杆的净截面面积，A1=3.1cm2； h1 门架加强杆的高度，h1=1536mm； I1 门架加强杆的截面惯性矩，I1=12.2cm4； A 一榀门架立杆的毛截面积，A=2A1=6.2cm2； f 门架钢材的强度设计值，f=205 N/mm2。 Nd调整系数为1.0。 经计算得到，Nd=0.3766.2100205/100

28、0=47.79kN 立杆的稳定性计算16.358小于47.79 KN,满足要求。5.2 楼板模板门式脚手架支撑计算书 楼板模板门式脚手架支撑计算书 门式钢管脚手架的计算参照建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范（JGJ128-2000）。 计算的脚手架搭设高度为6.2米，门架型号采用MF1219，钢材采用Q235。 搭设尺寸为：门架的宽度 b=1220mm，门架的高度 h0=1900mm，步距1950mm，门架间距l=700mm。 门架 h1 =1536mm，h2 =80mm，b1 =750mm。 门架立杆采用483.5mm钢管，立杆加强杆采用483.5mm钢管。 门架跨度1219mm，梁底木方距

29、离400mm。 梁底木方截面宽度100mm，高度100mm。 梁顶托采用木方100100。1立杆；2立杆加强杆；3横杆；4横杆加强杆图1 计算门架的几何尺寸图 图2 模板支架示意图 一、楼板底木方的计算 木方按照简支梁计算，木方的截面力学参数为 1、荷载的计算： (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q1 =25.512040010-6=1.224kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 =0.3440010-3=0.136kN/m (3)活荷载为施工人员与施工设备产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q3 =240010-3=0.8kN/m 经计算得到，木方荷载计算

30、值 Q = 1.2(1.224+0.136)+1.40.8=2.752kN/m 2.木方强度、挠度、抗剪计算Q=2.752L=1219L=1219L=1219木方计算简图 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.342kN N2=3.69kN N3=3.69kN N4=1.342kN 经过计算得到最大弯矩 M=0.409kN.m 经过计算得到最大支座 F=3.69kN 经过计算得到最大变形 V=0.52mm 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W =166666.667mm3； I =8333333.333mm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f

31、=0.409106/166666.667=2.454N/mm2 木方的抗弯计算强度2.454小于13N/mm2,满足要求。 (2)木方抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=3(7002.7521220)10-3/(2100 100)=0.353N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.6N/mm2 木方的抗剪计算强度0.353小于1.6N/mm2,满足要求。 (3)木方挠度计算 最大变形 v=0.52mm 木方的最大挠度0.52小于4.88mm,满足要求。 二、楼板底托梁的计算 梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。 托梁按照集中与均

32、布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q=0.061kN/m。P=3.69q=0.061L1=1220L2=700L1=1220托梁计算简图 经过计算得到最大弯矩 M=1.326kN.m 经过计算得到最大支座 F=12.173kN 经过计算得到最大变形 V=2.077mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W =166666.666666667mm3； 截面惯性矩 I =8333333.33333333mm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=(1.326106)/166666.666666667=7.956N/mm2 顶托梁抗弯强度7.956小于215.00N/mm2

33、,满足要求。 (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v =2.077mm 顶托梁挠度2.077小于3.048mm,满足要求。 三、门架荷载标准值 作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。 1 门架静荷载计算 门架静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m) 门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为：配件名称配件数量配件重量门架MF12191榀(不可改)0.224kN交叉支撑20.0402=0.08kN水平架1步1设0.1651/1=0.165kN连接棒20.0062=0.012kN锁臂20.0092=0.018kN合计0.499kN 经计算得到，每米高脚手架

34、自重合计 NGk1 =0.4991000/1900=0.263kN/m (2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m) 剪刀撑采用26.82.5钢管，按照1步1跨设置，每米高的钢管重计算： tg=(11900)/(7001)=2.714 20.015(7001)/cos/(11900)=0.032kN/m 水平加固杆采用26.82.5钢管，按照1步1跨设置，每米高的钢管重为 0.015(7001)/(11900)=0.006kN/m 每跨内的直角扣件1个，旋转扣件4个，每米高的钢管重为 (10.014+40.014)1000/ 1900=0.037kN/m 每米高的附件重量为0.02

35、kN/m； 每米高的栏杆重量为0.01kN/m； 经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计NGk2=0.105 kN/m 经计算得到，静荷载标准值总计为 NG =0.368kN/m。 2 托梁传递荷载 托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。 经计算得到，托梁传递荷载为 NQ =16.75kN。 四、立杆的稳定性计算 作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式 N = 1.2NGH + NQ 其中 NG 每米高脚手架的静荷载标准值，NG =0.368kN/m； NQ 托梁传递荷载，NQ =16.75kN； H 脚手架的搭设高度，H =5.68m。 经计算得到，N = 1.

36、20.3685.68 +16.75 =19.258kN。 门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算 其中 N 作用于一榀门架的轴向力设计值，N =19.258kN； Nd 一榀门架的稳定承载力设计值(kN)； 一榀门架的稳定承载力设计值公式计算 其中 门架立杆的稳定系数,由长细比 kh0/i 查表得到，=0.452； k 调整系数，k=4.759； i 门架立杆的换算截面回转半径，i=15.8mm； I 门架立杆的换算截面惯性矩，I=110.737cm4； h0 门架的高度，h0=1900mm； I0 门架立杆的截面惯性矩，I0=12.19cm4； A1 门架立杆的净截面面积，A1=4.89cm2； h1 门架加强杆的高度，h1=1536mm； I1 门架加强杆的截面惯性矩，I1=121.9cm4； A 一榀门架立杆的毛截面积，A=2A1=9.78cm2； f 门架钢材的强度设计值，f=205 N/mm2。 Nd调整系数为1.0。 经计算得到，Nd=0.4529.78100205 /1000=90.621kN。 立杆的稳定性计算19.258小于90.621 KN,满足要求。附图：6.2米梁支撑平面图