连续梁下部结构计算书.doc

上传人:仙人指路1688 文档编号:2851471 上传时间:2023-02-27 格式:DOC 页数:16 大小:669.50KB
返回 下载 相关 举报
连续梁下部结构计算书.doc_第1页
第1页 / 共16页
连续梁下部结构计算书.doc_第2页
第2页 / 共16页
连续梁下部结构计算书.doc_第3页
第3页 / 共16页
连续梁下部结构计算书.doc_第4页
第4页 / 共16页
连续梁下部结构计算书.doc_第5页
第5页 / 共16页
点击查看更多>>
资源描述

《连续梁下部结构计算书.doc》由会员分享,可在线阅读,更多相关《连续梁下部结构计算书.doc(16页珍藏版)》请在三一办公上搜索。

1、*公路二期工程 *大桥330m连续梁 下部结构计算书1. 工程概况桥梁上部为330m跨预应力混凝土连续梁,主梁总宽度为12m,梁高为1.6m。主梁采用单箱双室断面,其中主梁悬臂长2.0m,标准断面箱室顶板厚0.22m,底板厚0.2m,腹板厚0.45m,中支点及边支点断面箱室顶板厚0.37m,底板厚0.32m,腹板厚0.65m,两断面间设长2.5m的渐变段。混凝土主梁采用C50混凝土现场浇注,封端采用C45混凝土。主梁中墩采用两根直径1.6m圆柱,下接直径1.8m桩基,左侧中墩高7m,右侧墩柱高8.5m。主梁边墩采用盖梁+直径1.6m双柱中墩,下接直径1.8m桩基形式;中、边墩横桥向中心距均为5

2、.6m。主梁边支点采用普通板式橡胶支座,中墩与主梁固结。2. 设计规范城市桥梁设计准则(CJJ1193);城市桥梁设计荷载标准(CJJ7798);公路工程技术标准(JTGB01-2003);公路桥涵设计通用规范(JTG D602004);公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D622004);公路桥涵地基与基础设计规范(JTG D632007);公路桥梁抗震设计细则(JTG/T B02-01-2008);公路桥涵施工技术规范(JTJ0412000);3. 静力计算3.1 计算模型由于主梁支撑中心与其中心线斜正交,且主梁平面基本为直线,因此建立平面杆系模型计算结构的内力及变形。桥梁内

3、力及位移的计算均采用桥梁博士3.0有限元程序进行,其中边支点仅采用竖向支撑,中墩底部采用弹性支撑,其支撑刚度根据m法计算(m01.2105kN/m4,K水平2.4106kN/m,K弯曲1.1107kN.m/rad)。根据桥梁结构受力特点,其计算模型见下图。主梁计算模型3.2 计算荷载3.2.1 结构自重及二期恒载盖梁结构自重:混凝土容重按26kN/m3计;二期恒载:桥面铺装0.1811.042549.7kN/m;防撞护栏及挂板等每侧6.5kN/m 二期恒载合计:62.7kN/m。3.2.2 汽车活载:汽车活载:采用公路级车道荷载,按3车道布载 汽车冲击:正弯矩区0.273; 负弯矩区0.37;

4、 偏载系数:1.15; 车道折减系数:0.8。3.2.3 其它荷载体系温差: +30;30;桥面日照温差: +14;-7(按规范模式加载);基础沉降: 各墩柱取5mm;混凝土收缩、徐变: 按规范计算3.3 主梁预应力钢束设置预应力钢束采用1375高强低松弛预应力钢铰线,其标准强度为1860MPa,张拉控制应力为1302MPa。主梁共布置三排钢束,每排布置6束。预应力钢束的整体布置见下图。主梁预应力钢束布置图 钢束1输入信息钢束2输入信息钢束3输入信息3.4 墩柱计算结果中墩采用C40混凝土现浇,按普通钢筋混凝土构件设计。各工况下,墩柱受力情况见下表。左中墩墩顶内力统计表项目恒载+预应力收缩、徐

5、变系统温度温度梯度制动力升温降温正温差负温差轴力(kN)415516-50.550.5-98.549.2511.4弯矩(kN.m)-1115-4421360-1360600-300314项目支点沉降汽车活载123正温差负温差Mmin轴力(kN)66-175138-98.549.25580弯矩(kN.m)-384143.5505600-300-1305左中墩墩底内力统计表项目恒载+预应力收缩、徐变系统温度温度梯度制动力升温降温正温差负温差轴力(kN)452516-50.550.5-98.549.2511.4弯矩(kN.m)825559-10001000-103.551.75242项目支点沉降汽车

6、活载1234MmaxMmin轴力(kN)66-175138-28.888.5675弯矩(kN.m)-71.5-24723187.5248-219右中墩墩顶内力统计表项目恒载+预应力收缩、徐变系统温度温度梯度制动力升温降温正温差负温差轴力(kN)41358-17.7517.75-9547.512.6弯矩(kN.m)1395603-18151815-705352.5262项目支点沉降汽车活载1234MmaxMmin轴力(kN)-30.75138-172.565575462.5弯矩(kN.m)290.5-610-1324511505-1310右中墩墩底内力统计表项目恒载+预应力收缩、徐变系统温度温度

7、梯度制动力升温降温正温差负温差轴力(kN)46058-17.7517.75-9547.512.6弯矩(kN.m)-1075-6821225-1225197.5-98.75194项目支点沉降汽车活载1234MmaxMmin轴力(kN)-30.65138-172.565364111弯矩(kN.m)-111.5-107.5221.5-2.455222-297中墩各控制截面配筋验算见下表:中墩控制截面配筋验算表控制截面基本组合(kN,kN.m)短期组合(kN,kN.m)长期组合(kN,kN.m)计算配筋实际配筋计算裂缝NMNMNM左墩顶5076 -5590 4693 -5034 4519 -46422

8、13235320.142左墩底4758 3273 4791 3160 4764 3085 构造配筋35320.089右墩顶502968794623615244505701323235320.179右墩底4860 -3889 4906 -3684 4873 -3595 构造配筋35320.104说明:墩柱斜截面抗剪强度由地震偶然组合(E2)控制,故此处不进行验算。从上表可以看出,墩柱配筋满足规范要求。4. 结构抗震验算4.1 计算模型建立空间杆系模型,采用Midas/Civil 2006软件进行抗震相关计算分析。其中主梁、横梁、墩柱、桩基、系梁均采用空间梁单元模拟,为简化计算,主梁边支撑仅考虑板

9、式橡胶支座刚度,不再考虑边墩盖梁、墩柱、桩基与支座的刚度耦合。利用节点弹性支撑模拟桩土相互作用,其顺桥向、横桥向及竖向约束刚度采用m法计算(其中m021.2105kN/m4,Cz7.5106kN/m2)。计算模型见下图。结构地震响应通过加速度反应谱分析得到,其中模态组合采用CQC法。墩柱屈服弯矩、极限承载力及顺桥向横桥向容许位移通过静力弹塑性分析得到,其中采用FEMA铰模拟墩柱塑性铰特性。330m连续梁计算模型4.2 计算参数根据公路桥梁抗震设计细则(JTG/T B02-01-2008),本桥抗震设防类别按B类考虑。根据蓥华大桥地质勘察报告,桥址处场地抗震设防烈度为度,设计地震分组为第二组,设

10、计基本地震加速度为0.15g,地震动反应谱特征周期为0.40S。设防目标:E1地震作用下,一般不受损坏或不需修复可继续使用;E2地震作用下,应保证不致倒塌或产生严重结构损伤,经临时加固后可维持应急交通使用。根据抗震规范6.1.3,本桥为规则桥梁;根据抗震规范表6.1.4,本桥E1、E2作用均可采用SM/MM分析计算方法。当抗震分析采用多振型反应谱法,水平设计加速度反应谱S由下式(规范5.2.1)确定:其中 式中:Tg特征周期(s); T结构自振周期(s);水平设计加速度反应谱最大值;Ci抗震重要性系数;Cs场地系数;Cd阻尼调整系数;A水平向设计基本地震加速度峰值。反应谱拟合的相关参数见下表:

11、反应谱拟合相关参数表项目TgCiCsCdAE1地震0.40.431.01.00.15gE2地震0.41.31.01.00.15gE1地震作用加速度反应谱E2地震作用加速度反应谱4.3 E1地震验算地震偶然荷载作用下(E1)结构内力见下图。地震偶然荷载作用下(E1)顺桥向最不利弯矩对应轴力地震偶然荷载作用下(E1)顺桥向最不利弯矩地震偶然荷载作用下(E1)横桥向最不利弯矩对应轴力地震偶然荷载作用下(E1)横桥向最不利弯矩地震偶然荷载组合(E1)下中墩各控制截面配筋验算见下表:中墩控制截面配筋验算表控制截面顺桥向组合内力(kN,kN.m)横桥向组合内力(kN,kN.m)计算配筋实际配筋NMNM顺桥

12、向横桥向左墩顶4244324952804216构造配筋构造配筋3532左墩底4546221755853207构造配筋构造配筋3532右墩顶4245305149153134构造配筋构造配筋3532右墩底4625211452982338构造配筋构造配筋3532说明:墩柱斜截面抗剪强度由地震偶然组合(E2)控制,故此处不进行验算。从上表可以看出,墩柱配筋满足规范要求。4.4 E2地震验算4.4.1 E2地震作用下墩柱容许位移验算4.4.1.1 墩柱有效抗弯刚度计算由公式(B.0.1-2),墩柱截面屈服曲率y为:通过弹塑性分析得到铰的基本铰属性,计算墩柱截面顺桥向及横桥向屈服弯矩My。墩柱截面顺桥向弯

13、矩-位移曲线墩柱截面横桥向弯矩-位移曲线因此墩柱塑性铰区域截面顺桥有效抗弯刚度:7700/(0.002773.250107)=0.0855(m4)墩柱塑性铰区域截面有限刚度系数0.0855/(1.64/64)=0.266墩柱塑性铰区域截面横桥有效抗弯刚度:6125/(0.002773.250107)=0.0680(m4)墩柱塑性铰区域截面有限刚度系数0.0680/(1.64/64)=0.211。4.4.1.2 墩柱等效塑性铰长度计算根据上式,左墩柱等效塑性铰长度为0.5m,右墩柱等效塑性铰长度为0.6m。4.4.1.3 E2作用下位移计算在E2地震作用下,墩柱顺桥向及横桥向最大位移见下图。E2

14、地震作用下顺桥向位移(Xmax3.0cm)E2地震作用下横桥向位移(Ymax2.5cm)4.4.1.4 墩柱容许位移计算根据规范7.4.8条建立弹塑性分析模型计算墩柱顺桥向及横桥向容许位移。墩柱顺桥向荷载位移曲线(u15.3cm)墩柱横桥向荷载位移曲线(u13.3cm)4.4.1.5 墩柱容许位移验算E2地震作用下,墩顶的顺桥向和横桥向水平位移按抗震规范第6.7.6条计算,dC。场地特征周期Tg0.4S,顺桥向结构自振周期T0.58Tg ,查表6.7.6 c=1;横桥向结构自振周期T0.69Tg。查表6.7.6 c=1E2地震作用下墩顶位移验算表 (规范7.4.6条)方向E2作用墩顶位移 (c

15、m)d(cm)u(cm)是否满足顺桥向3.03.015.3满足横桥向2.52.513.3满足4.4.2 E2地震作用墩柱斜截面抗剪承载力验算4.4.2.1 墩柱顺桥向剪力设计值墩顶、底顺桥向潜在塑性区域极限弯矩图因此,顺桥向墩柱塑性铰区域抗剪承载力设计值: 2514kN4.4.2.2 墩柱横桥向剪力设计值墩顶、底横桥向潜在塑性区域极限弯矩图因此,横桥向墩柱塑性铰区域抗剪承载力设计值: 2894kN4.4.2.3 墩柱斜截面抗剪承载力验算由上述计算可知,墩柱塑性铰区域斜截面抗剪承载力由横桥向控制,其承载力验算见下表。墩柱塑性铰区域斜截面抗剪承载力验算表Vc0(kN)0.0023Vs是否满足备注289421036000.85(210+3600)32392894,满足2根16HRB335钢筋,间距10cm4.4.3 E2地震作用桩基强度验算E2地震作用下,桩基内力按规范6.8.5条及其条文说明计算,由上述计算可知,桩基配筋由横向弯矩控制。E2地震作用下桩基最大内力E2地震作用下,桩基承载力验算见下表。桩基配筋验算表组合内力计算配筋实际配筋N(kN)M(kN.m)46861019856325632桩基箍筋加密区采用2根16HRB335钢筋,间距为10cm,对应桩基斜截面抗剪承载力可满足规范要求。

展开阅读全文
相关资源
猜你喜欢
相关搜索

当前位置:首页 > 建筑/施工/环境 > 项目建议


备案号:宁ICP备20000045号-2

经营许可证:宁B2-20210002

宁公网安备 64010402000987号