《钢结构课程设计.doc》由会员分享，可在线阅读，更多相关《钢结构课程设计.doc（29页珍藏版）》请在三一办公上搜索。
1、 钢 屋 架 设 计 计 算 设计资料 车间基本参数某公司因生产需要，拟在济南郊区建设一座单层单跨机加工车间（设计使用寿命50年），车间建筑平面、剖面见下图。车间采用排架结构，下部为现浇钢筋混凝土柱及独立基础，上部采用钢屋架结构，屋架与排架柱铰接。车间内设有一台A4工作制的软钩梁式吊车，屋架下弦距离牛腿顶面1.8m，轨道高度130mm。混凝土排架柱采用实腹矩形柱;吊车梁可以采用T形或矩形钢筋混凝土吊车梁，也可以采用H形截面钢吊车梁(二选一)，抗风柱为矩形截面钢筋混凝土柱。车间屋面采用75mm厚彩色夹芯钢板，屋面檩条为卷边C型钢 （C18070202.5），檩条间距约1.5m;车间四周围护墙采用
2、240mm厚砖墙，内外各抹灰20mm厚，表面刷涂料;纵墙塑钢窗洞高为1.8m、宽为2.4m，共上下两层。2、车间荷载、材料自重、抗震设防等级 屋面活荷载标准值:0.5kN/m2(不上人屋面，无积灰荷载)； 基本风压：0.45kN/m2； 基本雪压：0.30kN/m2； 屋面75mm厚夹芯钢板及檩条自重标准值:0.25kN/m2（按投影面积）； 钢屋架及屋面支撑自重标准值（估算）：0.35kN/m2（按投影面积）； 钢筋混凝土自重25 kN/m3；砖及抹灰自重20 kN/m3；回填土自重20 kN/m3； 抗震设防等级：6度。3、荷载组合 钢屋架为简化计算，屋面暂不考虑风荷载作用。首先计算一榀典
3、型简支屋架的内力系数，然后分别计算下述三种荷载标准值作用下的杆件内力：全跨永久荷载、全跨屋面活荷载、半跨屋面活荷载。最后列表进行下述两种荷载组合：1.2全跨永久荷载+1.4（屋面活荷载，雪荷载）max；1.2全跨永久荷载+1.4（半跨屋面活荷载，半跨雪荷载）max。 排架柱为简化计算，不考虑车间的空间作用，将钢屋架简化成刚度无穷大的水平横梁，两端与排架柱铰接连接。屋面永久荷载及活荷载标准值分别等效作用到横梁上。首先分别计算下述八种荷载标准值作用下一榀典型排架的内力：永久荷载、屋面活荷载、左（或右）墙面风荷载、吊车左（或右）刹车力、吊车靠近左(或右)时的竖向荷载；然后列表进行排架柱的内力组合。组
4、合情况考虑以下六种：1.2永久荷载+1.4（屋面活荷载，雪荷载）max；1.2永久荷载+1.4墙面风荷载；1.2永久荷载+1.4吊车竖向荷载；1.2永久荷载+0.91.4（屋面活荷载，雪荷载）max+0.91.4墙面风荷载；1.2永久荷载+0.91.4（屋面活荷载，雪荷载）max+0.91.4吊车竖向荷载；1.2永久荷载+0.91.4（屋面活荷载，雪荷载）max+0.91.4墙面风荷载+0.91.4吊车竖向荷载+0.91.4吊车水平荷载。4、地质情况 经勘测，地表土为人工填土，1.2m厚，不宜作为天然地基土，建议全部挖除；其下为粘土，地基承载力特征值，压缩模量，适宜作为地基持力层。场地地下水静
5、止水位埋深为10.5米，可不考虑水质对基础混凝土的侵蚀。最大冻土深度可按0.5m考虑。5、主要构件材料 钢筋：纵向受力钢筋采用HRB335级钢筋，箍筋采用HPB235级钢筋； 混凝土：C20 C30； 钢材：Q235-B或Q345-B。6、钢屋架形式为梯形钢屋架，吊车吨位为10t，牛腿柱顶标高为5.7m结构布置一、设计资料 取屋檐口高为2.115m，屋面坡度为1/10。二、屋架布置及几何尺寸屋架几何尺寸图屋架计算跨度24000-300=23700mm。屋架端部高度H 0=2000mm。三、荷载1、荷载计算（1）恒荷载屋面恒荷载0.25 kN/m2 屋架及支撑自重0.35 kN/m2 0.25+
6、0.35=0.6 kN/m2 （2）活荷载因屋面活荷载0.5 kN/m2 雪荷载kN/m2 ，且无积灰荷载，故活荷载取0.5 kN/m2 永久荷载设计值：1.30.6+1.40.70.5=1.3kN/m2可变荷载设计值：1.20.6+1.40.5=1.42kN/m22、荷载组合设计屋架时，考虑以下两种荷载组合：全跨永久荷载+全跨可变荷载F=1.421.50.6=12.78 kN/m2全跨永久荷载+半跨可变荷载 F1=0.61.21.56=6.48 kN F2=0.51.41.56=6.3 kN 四、内力计算按力学求解器计算杆件内力，然后乘以实际的节点荷载，屋架要上述第一种荷载组合作用下，屋架的
7、弦杆、竖杆和靠近两端的斜腹杆内力均达到最大值，在第二和第三种荷载作用下，靠跨中的斜腹杆的内力可能达到最大或发生变号，因此，在全跨荷载作用下所有杆件的内力均应计算，而在半跨荷载作用下，仅需计算近跨中的斜腹杆内力，取其中不利内力（正、负最大值）作为屋架的依据。具体计算见图屋架各杆内力组合见表。 全跨荷载布置图全跨荷载内力图左半跨荷载内力图左半跨荷载布置图内力计算表 表1杆 件杆内力系数全跨永久荷载+全跨可变荷载全跨永久荷载+半跨可变荷载计算内力名 称F=12.78kNF1=6.48kNKNP=1N=FF2=6.3kN在左在右全跨N左=F1+F2半跨半跨N右=F1+F2上AB000000弦BC-5.
8、99-2.36-8.35-106.713-91.845-68.976-106.713杆CD-5.99-2.36-8.35-106.713-91.845-68.976-106.713DE-6.7-4.31-13.01-166.2678-126.5148-111.4578-166.2678EF-6.7-4.31-13.01-166.2678-126.5148-111.4578-166.2678FG-8.85-5.87-14.72-188.1216-151.1406-132.3666-188.1216GH-8.85-5.87-14.72-188.1216-151.1406-132.3666-188.
9、1216HI-7.117.11-14.22-181.7316-136.9386-47.3526-181.7316下ab3.481.254.7460.577252.639238.590260.5772弦bc7.683.3811.06141.3468120.052892.9628141.3468杆cd95.114.11180.3258148.1328123.5628180.3258de8.136.4914.62186.8436145.9566135.6246186.8436斜aB-6.53-2.34-8.89-113.6142-98.7462-72.3492-113.6142腹Bb4.642.06
10、6.7185.753872.712856.458885.7538杆bD-3.39-2.02-5.42-69.2676-56.4786-47.8476-69.2676Dc1.921.83.7247.541636.201635.445647.5416cF-0.74-1.75-2.49-31.8222-20.7972-27.1602-31.8222Fd0.411.581.1714.952610.164617.535617.5356dH1.57-1.5-0.07-0.89469.4374-9.9036-9.9036He-2.471.35-1.11-14.1858-22.75381.3122-22.75
11、38竖aA-0.50-0.5-6.39-6.39-3.24-6.39杆bC-10-1-12.78-12.78-6.48-12.78cE-10-1-12.78-12.78-6.48-12.78dG-10-1-12.78-12.78-6.48-12.78eI11225.5619.2619.2625.56五、杆件截面设计1、上弦杆截面计算整个上弦杆采用同一截面，按最大内力计算N = -188.12kN（压力），查钢结构设计手册(钢结构2.3.4.1)，节点板厚度选用8mm，支座节点板厚度选用10mm。计算长度 屋架平面内取节间轴线长度,lox =1508mm屋架平面外,根据支撑和内力变化取,loy
12、=6030mm截面宜选用两个不等肢角钢，且短肢相并,则2100808,如图1所示。yyxx12图1上弦截面A=27.8 cm2 ix =2.37cm iy =4.66cmx = lox / ix =150.8/2.37=63.6x = loy / iy =603.0/4.66=129.4b1 /t=100/8=12.50.56 loy / b1 =(0.56603.0)/10=33.8可近似取xz =y ,b类截面，查表y =0.392 N/(y A)=188.12103/(0.3922780)=172.40 N/mm2 =215 N/mm2 所选截面合适。2、下弦杆截面计算整个杆件采用同一截
13、面，按最大内力计算，Nmax =186.84kN （拉力）计算长度 屋架平面内取节间轴线长度屋架平面外根据支撑布置取loy =23.7/2=11.85m试选用280508（短肢相并），见图2所示，A =19.7 cm2 , ix = 1.38 cm , iy =4.02 cm 按所选角钢进行截面验算：x = lox / ix =300/1.38= 217=350y = loy / iy =1185/4.02=295=350b1 /t=50/8=6.250.56 loy / b1 =(0.561185.0)/5=33.8可近似取xz =y ,b类截面，查表y =0.123 N/(y A)=186
14、.84103/(0.1231970)=172.40 N/mm2 =215 N/mm2 所选截面合适图 2 下弦截面12xxyy3、斜杆截面计算 斜杆aBN = -113.61kN (压力)，l0x = l0y = l =262.4cm因为l0x = l0y，故采用不等肢角钢，长肢相并，使ix = iy 选用2706，见图3所示，A = 16.32 c , ix =2.15 cm , iy = 3.19cmxxyy12图3 斜杆aB截面x = lox / ix =262.4/2.15=122 属于b类截面x = loy / iy =262.4/3.19= 82.3 属于b类截面满足长细比：的要求
15、。b2 /t=11.70.58 loy / b2 =0.58262.4/7=21.7 yz =82.3(1+0.475b3 / loy 2t2 )=86.1查轴心受压构件的稳定系数表， =0.426 N/( A)=113.61103/(0.4261632)=160.9 N/mm2 =215 N/mm2所选截面合适。 斜杆bDN = -69.27kN（压力），l0x = 0.8l = 0.8295.8=236.64cm, l0y = l =295.8 cm计算需要净截面面积An =N/=69.27103 /215=322.2 mm2 选用2706，见图4所示，A = 16.32 c , ix =
16、 2.15 cm , iy = 3.19 cm图4 斜杆bD截面验算：xxyy12x = lox / ix =236.64/2.15=110 属于b类截面x = loy / iy =295.8/3.19= 92.7 属于b类截面b/t=11.70.582958/70=24.5 yz =92.7(1+0.475b3 / loy 2t2 )=96.1查表得=0.493 N/( A)= 69.27103 /（0.4931632）=86.1 N/mm2 =215 N/mm2 所选截面满足要求。 其余拉杆 采用2565 A =10.81 cm2 , ix = 1.72 cm , iy =2.62 cm斜
17、杆Bb l0x = 0.8l = 0.8270.4=216.32cm, l0y = l =270.4 cmx = lox / ix =216.32/1.72= 126=350x = loy / iy =270.4/2.62 =103 =350斜杆Dc l0x = 0.8l = 0.8295.9=236.72cm, l0y = l =295.9cmx = lox / ix =236.72/1.72= 138=350x = loy / iy =295.9/2.62 =113 =350斜杆Fd验算略，均满足要求。压杆cF 采用2565 A =10.81 cm2 , ix = 1.72 cm , iy
18、 =2.62 cm N = -32.82kN (压力) l0x = 0.8l = 0.8322.0=257.6cm, l0y = l =322.0 cmx = lox / ix =257.6/1.72= 148=150x = loy / iy =322.0/2.62 =123 =150b/t=11.20.582958/56=30.6 yz =123(1+0.475b3 / loy 2t2 )=125查表得=0.353 N/( A)= 32.82103 /（0.3531081）=86 N/mm2 =215 N/mm2压杆dH和He采用2635 A =12.29 cm2 , ix = 1.94 c
19、m , iy =2.89 cm压杆dH：N = 9.90kN (压力) l0x = 0.8l = 0.8348.8=279.04cm, l0y = l =348.8cmx = lox / ix =279.04/1.94= 144=150x = loy / iy =348.8/2.89 =121 =150b/t=12.60.583488/63=32 yz =121(1+0.475b3 / loy 2t2 )=124查表得=0.329 N/( A)= 9.90103 /（0.3291229）=24.48 N/mm2 =215 N/mm2同理可得：压杆He 56 N/mm2 =215 N/mm2竖杆
20、 采用2635 A =12.29 cm2 , ix = 1.94 cm , iy =2.89 cm可验算受力最大的压杆Gd (1)压杆GdN = 12.78kN (压力) l0x = 0.8l = 0.8300=240cm, l0y = l =300cmx = lox / ix =240/1.94= 124=150x = loy / iy =300/2.89 =104 =150b/t=12.60.583000/63=28 yz =104(1+0.475b3 / loy 2t2 )=107查表得=0.416 N/( A)= 12.78103 /（0.4161229）=25 N/mm2 =215
21、N/mm2(2) 压杆Ie 采用十字形N = 12.78kN (压力) l0x = 0.8l = 0.8330=264cm, l0y = l =330cmx = lox / ix =264/1.94= 136=150x = loy / iy =330/2.89 =114 =150b/t=12.60.583300/63=30 yz =114(1+0.475b3 / loy 2t2 )=117查表得=0.406 N/( A)= 12.78103 /（0.4061229）=25.6 N/mm2 =215 N/mm2屋架杆件一览表杆件。杆内力kN计算长度截面形式及角钢规格loxloy上弦-188.12
22、15086030短肢相并2L100808下弦186.84300011850短肢相并2L80508斜腹杆aB-113.6126242624长肢相并2L706bD-69.27236629582L706Bb-85.75216327042L565Dc47.54236729592L565Fd-18.80257732212L565cF-31.82257632202L565dH-11.10279034882L635He-21.6826073259待添加的隐藏文字内容22L635竖杆Aa-6.39169221152L635Cb-12.78192024002L635Ec-12.78216027002L635Gd
23、-12.78240030002L635Ie25.5626403300十字形2L635六、节点设计1上弦B节点：1）Bb杆的内力N=-85.75KN，肢背和肢尖焊缝hf=5mm，所需要的焊缝长度为：肢背lw =0.7N/2he tw +2 hf =0.785.75103/ (20.75160)+25=64mm，取70mm肢尖lw =0.3N/2he tw +2 hf =0.385.75103/ (20.75160)+25=33mm，取50mm aB杆的内力N-113.61 kN，设肢背和肢尖 hf = 5mm，所需要的焊缝长度为：肢背lw =0.7N/2he tw +2 hf =0.7113.6
24、1 103/ (20.75160)+25=80mm肢尖lw =0.3N/2he tw +2 hf =0.3113.61103/ (20.75160)+25=40mm，考虑搁置檩条，节点板缩进上弦肢背8/2+2=6mm，用槽焊缝连接，槽焊缝按两条角焊缝计算，P12.78kN。设肢尖焊缝=5mm，假定集中荷载P与上弦垂直，忽略屋架上弦坡度影响。lw =12780/20.75(0.81.22160)=12mm,因此上弦一边均能满足。M=106.71(80-20.5) 10-3 =6.25 kNm设lw =2400mm, hf 取6mmf =N/ 2he (lw -2 hf )=106.71106 /
25、20.76(240-12)= 55N/mm2 f = 6M/ 2he (lw -2 hf )2 =66.35106 /20.76(240-12) 2 =87 N/mm2 =90 N/mm2 160 N/mm2 节点图如下图所示。2、 支座节点（1）支座底板的计算支座反力RA=RB=102.24KN 按构造要求采用底板面积为ab=200210mm如仅考虑加劲肋部分底板承受支座反力R，则承压面积为Au =200210=42000mm2验算柱顶混凝土的抗压强度：=R/Au=102.24103/42000=2.4N/mm2fc=12.5N/mm2满足。 底板的厚度按屋架反力作用下的弯距计算，节点板和加
26、劲肋将底板分成四块，每块板为两相邻边支承，而另两相邻边自由的板，每块板单位宽度的最大弯距为：M=式中 底板下的平均应力，=2.4N/mm2； 2 两支承边之间的对角线长度，2 =138mm； 系数，b1 =69，查表得=0.0602故M=0.06022.41382=2751Nmm。底板厚度取t=15mm。（2）加劲肋与节点的连接焊缝计算加劲肋高度取与支座节点板相同，厚度取与中节点板相同，一个加劲肋的连接焊缝所承受的内力为四分之一支座反力。R/4=102.24103/4=25.56103N，M=Ve=25.5610360=1.5336106Nmm设焊缝hf=6mm，焊缝计算长度取lw=100mm
27、，则焊缝应力为f=(25.56103)/(20.76100)=30N/mm2，f=M/W=(61.5336106)/(20.761002)=109.3N/mm2， =94N/mm2160N/mm2 因此焊缝长度大于100mm即可。（3）节点板、加劲肋与底板的连接焊缝设焊缝传递全部支座反力R=102.24kN，其中每块加劲肋各传R/4=25.56kN，节点板传递R/2=51.12kN。节点板与底板的连接焊缝计算长度=2（20026）=376mm，f= 0.5R/ 0.7 hf =51120/ 0.76376=32.4 N/mm2 160 N/mm2 每块加劲肋与底板的连接焊缝长度为=（100-2
28、0-12）2=136mm,f= 0.25R/ 0.7 hf =25560/0.76136=44.7N/mm2 =40mm下弦杆与节点板 肢背lw =0.7N/2he tw +2 hf =0.760.57103/ (20.76160)+26=44mm肢尖lw =0.3N/2he tw +2 hf =0.360.57103/ (20.76160)+26=26mm 均按60mm取用节点图如下图所示3、下弦b节点这类节点的设计步骤是：先根据腹杆的内力计算腹杆与节点连接焊缝的尺寸，即hf和lw 。然后根据lw的大小比例绘出节点板的形状和大小，最后验算下弦杆与节点板的连接焊缝。选用E43焊条，角焊缝的抗拉
29、、抗压和抗剪强度设计值160N/m，实际所需的焊脚尺寸可由构造确定。焊缝hf=5mmBb杆与节点板连接焊缝同B节点Cb杆可按构造取焊缝长度lw=40mmDb杆 肢背lw =0.7N/2he tw +2 hf =0.769.27103/ (20.75160)+25=53mm, 取60mm肢尖lw =0.3N/2he tw +2 hf =0.369.27103/ (20.75160)+25=28mm, 取50mm下弦杆与节点板连接处焊缝hf=6mmf=0.75(141.3560.58)103/(20.76160)+26=57mm根据实际情况，焊缝长度远大于59mm，满足要求。4、屋脊eI节点（1）
30、弦杆一般都采用同号角钢进行拼接，为使拼接角钢与弦杆之间能够密合，且便于施焊，需要将拼接角钢的尖角削除，并截去垂直肢的一部分宽度（一般为t+hf+5mm）。拼接角钢的部分削弱，可以借助节点板来补偿。接头一边的焊缝长度按弦杆内力计算。设焊缝高度hf=6mm，则所需要焊缝计算长度为：lw=（181.73103）/（40.76160）+12=80mm,拼接处弦杆端部焊缝取20mm，则需角钢长度取lw =280+20=180mm。因此取用长度大于180mm即可。拼接角钢长度600mm2180=360mm。（2）上弦与节点板间的焊槽，假定承受节点荷载，验算略。上弦肢尖与节点板的连接焊缝，应按上弦内力的15
31、%计算，设肢尖焊缝hf=6mm，节点一侧弦杆焊缝的计算长度取lw=100mm，N=0.15181.73=27.2kNM=27.20.059=1.62kNm焊缝应力为：fN=（27.2103）/（20.7688）=37N/mm2，fM=（1.621066）/（20.76882）=148.8N/mm2， =128kN/mm2160kN/mm2(3)中竖杆与节点板的连接焊缝计算：N=25.56KN,此杆内力较小，焊缝尺寸可按构造确定，取焊缝尺寸hf=6 mm，焊缝长度lw40 mm，节点图如下图所示。下弦跨中e节点图5、下弦跨中e节点设计（1）下弦接头设于跨中节点处，连接角钢取与下弦杆相同截面280
32、508，焊缝高度hf=6mm，焊缝长度为：lw=（186.84103）/（40.76160）+12=82mm，取lw=100mm连接角钢长度lw=2100+10=210mm，取lw=210mm下弦杆与节点板，斜杆与节点板之间的连接焊缝按构造设计。（2）弦杆与节点板连接焊计算：按下弦杆内力的15%计算。N=186.8415%=28KN设肢背、肢尖焊肢尺寸为6mm，弦杆一侧需焊缝长度为肢背lw=（0.7528103）/（20.76160）+12=28mm，取60mm，肢尖lw=（0.2528103）/（20.76160）+12=18mm，取60mm,腹杆与节点板连接焊缝的计算方法与以上几个节点相同
33、，肢背肢尖的焊缝长度均可不小于40mm,节点图如图所示。七、填板计算填板厚度均为8mm填板间距：上弦杆 40i=402.37 = 94.8cm 40i=403.14 = 125.6cm 取间距150/2=75cm下弦杆 80i=80i=801.38 = 110.4cm 80i=80i=802.52 = 201.6cm 取间距285/3=95cm腹杆 aB 40i=402.15 = 86cm 2块 cF 40i=401.72 = 68.8cm 4块 Bb 80i=801.72 = 137.6cm 2块 Fd 80i=80 1.72= 137.6cm 2块 bC 40i=40 1.94= 77.6
34、cm 3块 Gd 40i=40 1.94= 77.6cm 3块 bD 40i=402.15 = 86cm 3块 dH 40i=401.94 =77.6 cm 3块 Ie 80i=80 1.25=100 cm 3块 He 40i=401.94 = 77.6cm 块 Ec 40i=40 1.94= 77.6cm 3块 Dc 80i=80 1.72= 137.6cm 2块 八、吊车梁计算吊车梁采用Q345B，起重量10t，跨度22.5，总重量8.8t，小车重量0.88tP k,max =75kN, P k,min =19.2kN (可在吊车产品规格中直接查的 )P max =1.4P k,max =
35、1.41.0575=110.25kN竖向轮压作用Mmax =82.682.25=186kNmV max =110.251.5=165.4 kN横向水平力T=1.4g(Q+Q)/n=1.4100.12(10+0.88)/4=4.60kNMy =(1864.60)/110.25=7.76kNmH=(165.44.60)/110.25=6.9kN暂取吊车梁截面如右图所示截面特性毛截面特性A=281+500.8+201=88 cm2 y0 =(280+4025.5+2051)/88=232mmIx =0.8503 /12+12823.22 +12027.82 +502.32 =39125cm 4 Iy
36、 =1283 /12+1203 /12 =249639125cm 4 iy =5.3cmWx = Ix /23.7=1651 cm 3 净截面特性An =(28-22) 1+500.8+281=84 cm2y1 =(4025.5+2051)/84=243mmInx =0.8503 /12+401.22 +2424.32 +2026.72 =28654cm 4Wnx上 = Inx /24.8=1155 cm 3 Wnx下 = Inx /27.2=1053 cm 3 Sx =28124.3+23.80.823.8/2=907 cm 3对上翼缘Iny =1283 /1212722=1633 cm4
37、Wny = Iny /14=116.7 cm 3 毛截面 Wy= 1283 /12/14=130.7 cm 3 （2）强度计算上翼缘最大正应力= Mmax / Wnx上+ My / Wny =186106/1155103 + 7.76106/116.7103 =227.5N/mm2295N/mm2下翼缘最大正应力= Mmax / Wnx下=186106/1053103=176.6 N/mm2295N/mm2剪应力= Vmax S/ Ix tw =165.4103907103 /286548104 =65.4 N/mm2180N/mm2腹板局部压应力lz =a+5 hy +2 hR =50+51
38、0+2130=360mmc =P/ lz tw =1.0110.25103 /8360=38.3 N/mm2310N/mm2(3)整体稳定计算= l1 t1 / b1 h=(600010)/ (280520)=6.410.6b =1.07-0.282/b =0.96 =Mx /bWx + My /Wy =186.0106 /( 0.91651103 )+7.76106 /130.7103 =185 N/mm2 310 N/mm2 （4）刚度计算v =Wkx l2 /10EI =123.56106 60002 / 102.0610539125=5.7mml/1000=6mm疲劳可不验算（5）加劲
39、肋计算加劲肋h0 /tw =500/10=5080 235/ y 可按构造配置0.5 h0=a=2 h0 取间距a=1.2 h0 =600mm截面尺寸外伸长度bs = h0 /30+40=57mm 厚度 ts =bs /15=3.8mm 采用808mm 支座反力 Rmax=165.4kN计算截面面积 A=1.81.2+150.8=33.6mm绕腹板中线的界面惯性矩 I=12183 /12+150.83 /12=583.8cm4 i= I/A =4.17cm=l/i=50/4.17=12.0 查表=0.989N/A=165.4103 /(0.98933.6102 )=49.8 N/mm2 310 N/mm2 （6）焊缝计算上翼缘与腹板连接焊缝hf =1/ 20.7 fw (VS1 / Ix)
