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1、摘 要石油炼厂中的第一个生产装置一般都是蒸馏装置，人们通过蒸馏将石油分割成相应的直馏汽油、化工原料、轻柴油或重柴油馏分及其他馏分。所谓原油的一次加工，就是指原油蒸馏而言。借助于蒸馏，我们可以将原油分割成各种半成品馏分油，也可将原油分割成一些二次重整加工的原料。在一些二次加工的装置中，蒸馏过程也是不可缺少的组成部分。该设计是一年处理300万吨的胜利原油常减压装置的设计。根据胜利原油的特点，本装置采用三段汽化，即初馏塔、常压塔和减压塔。常压塔选用浮阀塔板，初馏塔选用单溢流型式，常压塔选用双溢流型式。按要求给出重要塔板上的操作条件，并计算塔高、塔径等水力学参数。关键词： 初馏塔，常压塔，温度, 压力
2、AbstractIn the petroleum refinery first production installment all is the distilling apparatus generally. The people divide through the distillation the petroleum the corresponding straight run gasoline, the petroleum, the light diesel oil or the heavy oil fraction and other fractions. A so-called c
3、rude oil processing, Speaking of is refers to the crude distillation. With the aid of in distillation, we may divide the crude oil to the half-finished product fraction oil, also may divide the crude oil to some second reforming the processing the raw material. In some second processes in fixture, t
4、he distillation process also is the essential installment. This design is a year processes three million ton the Shengli crude oil atmospheric and vacuum distillation unit technological design. According to Shengli crude oil characteristic, this fixture uses three stage of vaporization, namely prima
5、ry tower, atmospheric distillation tower and vacuum distillation tower. The atmospheric distillation tower selects the float valve column tray. The primary tower selects the single overflow pattern. The atmospheric distillation tower selects the double overflow pattern. According to the request, the
6、 operation condition on the important tower-board is provided, and such hydraulics parameters as the tower-high, tower-diameter, etc. are calculated.Key word: primary tower, atmospheric distillation tower, temperature , pressure目 录第一章 概 述51.1石油蒸馏装置的简单介绍51.2 装置生产方案的确定51.3流程的确定61.4 设计的简单说明8第二章 基本数据计算1
7、12.1 油品物性112.1.1 相对密度指数 API112.1.2 体积平均沸点tv（C）122.1.3 恩氏蒸馏 90 % 10 % 斜率122.1.4 中平均沸点 tme = tv - 122.1.5 特性因数K和相对分子量M132.1.6 平衡汽化数据132.2 物料平衡152.2.1 油品实沸点切割152.2.2 物料平衡15第三章 初馏塔的设计163.1 初馏塔的工艺计算163.1.1 以塔为衡算系统，作出塔的物料平衡：163.1.2 汽提水汽的用量173.1.3 初馏塔的汽化段温度173.1.4 塔顶温度的计算203.2 塔径与塔高的计算223.2.1初馏塔塔径的计算223.2.
8、2 塔高的计算24第四章 常压塔的设计264.1 常压塔的工艺计算264.1.1 汽提蒸汽用量264.1.2 塔板型式和塔板数264.1.3 精馏塔计算草图274.1.4 操作压力284.1.5 汽化段温度294.1.6 塔底温度314.1.7 塔顶及侧线温度的假设与回流热分配324.1.8 侧线及塔顶温度校核334.1.9全塔气液负荷分布图414.1.10 常压塔塔板负荷计算结果614.1.11 气液相负荷图624.2 塔板的设计654.2.1 所需基本数据的计算654.2.2 塔径的计算664.2.3 塔高的计算664.2.4 溢流装置674.2.5 浮阀塔板布置684.3塔板水力学计算6
9、94.3.1气相通过浮阀塔塔板的压力计算694.3.2 淹塔704.3.3 雾沫夹带704.3.4 塔板负荷性能图71结 束 语74第一章 概 述1.1石油蒸馏装置的简单介绍石油是极其复杂的混合物。石油炼厂中的第一个生产装置一般都是蒸馏装置，人们通过蒸馏将石油分割成我们需要的各种馏分。所谓原油的一次加工就是指原油蒸馏而言。借助于蒸馏，我们可以将原油分割成各种半成品馏分油，也可将原油分割成一些二次重整加工的原料。在一些二次加工的装置中，蒸馏过程也是不可缺少的组成部分。蒸馏过程是炼厂中一种最基本的，也是最重要的一种工艺。蒸馏过程和设备设计是否合理，操作是否良好，对炼厂生产影响很大。因此，透彻地了解
10、蒸馏工艺的本质规律，掌握其影响因素和设计方法，对炼油工业的专门人员来说是第一重要的。1.2 装置生产方案的确定如果想合理地确定一种原油生产加工方案，就必须对所要加工的原油性质做具体的分析。本装置生产的是胜利原油，胜利原油一般具有如下的性质：其油品的密度较小（约0.9005g/cm3），含硫量较高（约0.88%），原油馏分较重，轻油收率较高（350轻油收率为30%，510的馏分占原油35以上），含氮量高（615PPm），含蜡量高（47.36%），凝点较低（28），属于中间基原油。本装置适用于燃料型年产300万吨原油的加工方案的，根据胜利原油的特点，确定如下方案：从初馏点到166的常压馏分可做直馏
11、汽油166到223馏分可做化工原料。223到322馏分可用来生产轻柴油，也可以用做制乙烯的裂解原料。322到362馏分，可用来生产重柴油。1.3流程的确定1. 整个流程采用三段汽化的方法。即设初馏塔，常压塔和减压塔。设初馏塔出于以下的因素：胜利油是较重的原油，而轻组分含量多，为了减少汽油损失，减少气体烃携走更多的汽油组分，为了拔出更多轻质油，故增设初馏塔。有利于减轻常压炉和常压塔负荷，提高装置处理量。可减轻原油泵出口压力，减少泵的动力消耗，且使换热器耐压要求降低。初馏塔相对常压塔易于检修。2. 流程综述：原油由泵自储油罐中打出，经换热器换热后进入脱盐罐进行脱盐脱水处理。离开脱盐罐后，再经换热器
12、换热，使油温达到260后进入初馏塔。初馏塔塔顶馏出的汽油馏分，经冷却器冷却至50 后进冷凝罐冷凝到40，回流部分打回塔顶。初底油进常压炉加热至358后进入常压塔。常压塔塔顶出 (IBP-127) 汽油馏分，经冷凝器冷凝至60，进回流罐，回流部分泵送回塔顶，然后将剩余的产品部分进一步冷却至40。常一线出化工原料，由175抽出，经换热器换热至75左右后进冷凝器。常二线出轻柴油，由260抽出，经换热器换热，温度降到85，进凝器冷凝到安全温度。常三线出重柴油馏分，经换热器换热，温度由315降到100，进冷凝器冷凝。常压塔第一中段回流抽出温度为211，经换热器换热，温度降到131打回常压塔。常压塔第二中
13、段回流抽出温度为284，经换热器换热，温度降到184后打回常压塔。常压塔塔底油由泵打入减压炉加热到400进减压塔，出减压产品。3. 节能问题综述：炼厂是一个耗能很大的生产实体，其中常减压蒸馏装置耗能又是最突出的。因此如何合理充分地利用能源，减少装置耗能就成为生产设计中一个重要问题。本装置采取了以下的节能措施：在产品质量合格的前提下，适当地降低炉出口温度，减少过汽化率，降低塔顶压力以提高塔顶拔出率，提高经组分油的收率，使能在常压塔拔出的馏分不在减压塔拔出。提高常压塔的收率，降低减压炉负荷，降低减压塔入口温度，这在节能上是合理的。适当减少汽提蒸汽用量。 充分利用加热炉热源 以往加热炉只是用来加热塔
14、进料和水汽，使烟气在很高的温度下就排放到空气中，浪费了大量的热。本装置利用加热炉烟气余热来加热冷原油。充分利用常减压装置的侧线馏出油热量。 常减压装置的侧线出来的油品温度很高，直接进冷却器是不合理的。即浪费了热量，又增大冷却器负荷。较好的情况是多次换热，充分利用热源，使侧线降到一个合适的温度，再入冷凝器冷却。本装置大部分侧线都做了换热。常一线换到75，常二线换热到85，常三线换热到100。1.4 设计的简单说明1. 汽提塔和汽提段在负荷塔内，汽油、柴油、化工原料等产品之间只有精馏段而没有提馏段，侧线产品中必然会含有相当数量的轻馏分，这样不仅影响本侧线产品的质量，而且降低了轻馏分的产率。为此，在
15、常压塔的外侧，为侧线产品设汽提塔，在汽提塔底部吹入少量过热水蒸气以降低侧线产品的油气分压，使混入产品中的较轻馏分汽化而返回常压塔。这样做既可以达到分离要求，而且也很简单。显然，这种气提塔与精馏塔的提馏段在本质上有所不同。侧线汽提用的过热水蒸气量通常为侧线产品的23（质量分数）。本设计各侧线产品的气提塔重叠起来，但互相之间是隔开的。2回流方式石油精馏塔具有一些自己的工艺特点：处理量大；回流比是由精馏塔的热平衡确定而不是由分馏精确度确定；塔内气、液相负荷沿塔高的变化的，甚至是有较大的变化幅度；沿塔高的温差比较大等。由于这些特点，石油精馏塔的回流方式除了采用惯常所用的塔顶冷回流以外，还常常采用其他的
16、回流方式。塔顶油气二级冷凝冷却原油常压精馏塔的年处理量经常以数百万吨计。塔顶冷凝冷却面积如此巨大的原因，一则是负荷很大，二则是传热温差比较小。为了减少常压塔顶冷凝冷却所需的传热面积，在本装置中常压塔采用二级冷凝冷却方案。中段循环回流石油精馏塔沿塔高的温度梯度较大，从塔的中部取走的回流热的温位显然要比从塔顶取走的回流热的温度高出许多，因而是价值更高的可利用热源，而且能提高塔的生产能力。3操作压力原油常压精馏塔的最低操作压力最终受制于塔顶产品接受罐的温度下的塔顶产品的泡点压力。常压塔顶产品是汽油馏分，塔顶产品能基本上全部冷凝，不凝气很少。为了克服塔顶馏出物流经管线和设备的流动阻力，常压塔顶的压力应
17、稍高于产品接受罐的压力，或者说超高于常压。塔顶操作压力确定后，塔的各部位的操作压力也随之可以计算。塔的各部位的操作压力与油气流经塔板时所造成的压降有关。油气由下而上流动，故塔内压力由下而上逐渐降低。4操作温度从理论上说，在稳定操作的情况下，可以将精馏塔内离开任一块塔板或汽化段的气、液两相都看成处于相平衡状态。因此，气相温度是该处油气分压下的露点温度，而液相温度则是其泡点温度。虽然在实际上由于塔板上的气、液两相常常未能完全达到相平衡状态而使实际的气相温度稍偏高或液相温度稍偏低，但是在设计计算中都是按上述的理论假设来设计各点的温度。其中包括汽化段温度、塔底温度、侧线温度、塔顶温度。5塔板流体水力学
18、计算其包括塔高、塔径及塔板上主要部件工艺尺寸的计算。6塔板的选用本装置常压塔选用浮阀塔板，初馏塔选用单溢流型式，常压塔选用双溢流型式。选用浮阀塔板，由于以下的原因：浮阀塔板的处理能力比圆泡帽塔板大20-40，比舌形和筛孔塔板要小些，但是，浮阀塔板操作弹性比圆泡帽、舌形、筛孔塔板的操作弹性都要大些，在很高的气液负荷范围内变化，只有浮阀塔能够保持较高的效率。浮阀塔板的干板压降较舌形和筛孔大，比圆泡帽塔板小。雾沫夹带较舌形、圆泡帽小。结构简单，安装方便。在石油化工方面广泛使用于常减压塔，积累了很多的经验，对我们的设计使用也是很有用的。第二章 基本数据计算2.1 油品物性2.1.1 相对密度指数 AP
19、Id = d + d ， API = 141.5/d - 131.5常顶：d = 0.7240 + 0.0050 =0.7290 （g/cm） API = 141.5/097290 131.5 = 62.60常一：d = 0.8120 + 0.0047 =0.8167（g/cm） API = 141.5/0.8167 - 131.5 = 41.75常二：d = 0.8350 + 0.0045 = 0.8395（g/cm） API = 141.5/0.8395 - 131.5 = 37.05常三：d = 0.8560 + 0.0045 = 0.8605（g/cm） API = 141.5/0.8
20、605 - 131.5 = 32.942.1.2 体积平均沸点tv（C）tv =（t10 + t30 + t50 + t70 + t90）/5常顶：tv =（58+73+90+101+119）/5=88.2 C常一：tv =（153+167+176+192+208）/5=179.2C常二：tv =（241+256+261+275+288）/5=264.2C常三：tv =（313+324+340+345+355）/5= 335.4C2.1.3 恩氏蒸馏 90 % 10 % 斜率 S =（）/（90-10）（C/%）常顶：S9010 = （119-58）/（90-10）=0.7625（C/%）常一
21、：S9010 = （208 -153）/（90-10）= 0.6875（C/%）常二：S9010 = （288-241）/（90-10）= 0.5875（C/%）常三：S9010 = （355-313）/（90-10）=0.525（C/%）2.1.4 中平均沸点 tme = tv - ln = -1.53181- 0.128tv+ 3.64678 S常顶： = 4.694 tme = tv - = 88.2 4.694 = 83.5 C常一： = 3.5963 tme = tv - = 179.2 3.5963 = 175.6 C常二： = 2.7059 tme = tv - = 264.2
22、2.7059 = 261.5 C常三： =2.2081 tme = tv - = 335.42.2081 = 333.2C2.1.5 特性因数K和相对分子量M查石油炼制工程P76图得以下数据常顶：特性因数K 11.92 相对分子量M 94常一：特性因数K 11.4 相对分子量M 139常二：特性因数K 11.73 相对分子量M 210常三：特性因数K 11.9 相对分子量M 2802.1.6 平衡汽化数据 蒸顶： 馏出体积01030507090100温度34587390101119126（1）由图7-15换算50%点温度恩氏蒸馏10%70%点斜率=（101-58）/（70-10）= 0.72（
23、C/%）由图查得 平衡汽化50% - 恩氏蒸馏 50%点 = -10.0（C） 故 平衡汽化50% = 90 -10.0 = 80.0（C）（2）由图7-16查得平衡曲线各段温差曲线段恩氏蒸馏温差C平衡汽化温差C010%24101030%159.23050%178.55070%115.77090%187.890100%71.8（3）由50%点及各线段温度差推算平衡汽化曲线的各点温度30%点=80.0-8.5=71.5 C 10%点=71.5-9.2=62.3C 0点=62.3-10=52.3C 70%点=80.0+5.7=85.7C 90%点=85.7+7.8=93.5C 100%点=93.5
24、+1.8=95.3C同理可得： 胜利油的平衡汽化数据斜率S700%10%30%50%70%90%100%常顶0.7252.362.371.580.085.793.595.3常一0.65149.5158.1166.5171178.4184.6186.9常二0.57246.7255.3264.5267273.2278.2280.9常三0.53330.5344.6350358360.3362.7364.8胜利油的物性参数表相对密度指数API体积平均沸点tv斜率S9010中平均沸点tme特性因数K相对分子量M常顶62.6088.20.762583.511.9294常一41.75179.20.68751
25、75.611.4139常二37.05264.20.5875261.511.73210常三32.94335.40.525333.211.92802.2 物料平衡2.2.1 油品实沸点切割切割范围C体积分数（%）质量分数（%）常顶HK166.52.92.90.7240/0.8331=2.52常一线128210660.8120/0.8331=5.85常二线2103059.59.50.8350/0.8331=9.52常三线3053719.69.60.8560/0.8331=9.862.2.2 物料平衡年处理量为300万吨，生产时间按8000小时计算则，每小时生产用油375吨，合375000kg 油品产
26、率处理量或产量体积分数（%）质量分数（%）10t/at/hkg/hkmol/h原油100100300375375000常顶2.92.527.569.529520101.3常一线65.8517.5521.9421940157.8常二线9.59.5228.5635.7035700170常三线9.69.8629.5835.7036980132.1常底7272.25216.75270.93270930第三章 初馏塔的设计3.1 初馏塔的工艺计算3.1.1 以塔为衡算系统，作出塔的物料平衡：进料塔底渣油汽提水汽冷回流汽油水汽入塔：原油气相 原油液相 汽提水汽 冷回流液出塔：塔顶汽油 汽提水汽 冷回流液
27、塔底渣油3.1.2 汽提水汽的用量初塔底油选取1.2kg汽提水蒸气/100kg塔底油 初塔底油量： 375000（100-2.52）%=365550kg/h 水汽用量： 365550（1.2/100）=4386.6kg/h 4386.6/18=243.7kmol/h3.1.3 初馏塔的汽化段温度1作平衡汽化曲线根据绘出的原油实沸点曲线图读出以下数据馏出体积（%）010203040506070温度C37.2225303355404435477552将实沸点蒸馏曲线换算为平衡汽化曲线（1） 计算实沸点蒸馏曲线的参考斜率及其各点温度，按定义实沸点蒸馏曲线的参考斜率=（552-225）/（70-10）
28、=5.45（C/%） 由此计算参考线的各点温度 0点=225-5.45（10-0）=170.5 C20%点= 225-5.45（20-10）=279.5 C 30%点= 225-5.45（30-10）=334.0 C 40%点= 225-5.45（40-10）=388.5 C 50%点= 225-5.45（50-10）=443.0 C 60%点= 225-5.45（60-10）=497.5 C（2） 计算平衡汽化参考线斜率及其各点温度查石油炼制工程图7-17上图，根据实沸点蒸馏曲线10%至70%斜率（5.45C/%）可得平衡汽化参考线的斜率为3.7 C/%。查图7-17中图得F=22.0 C故
29、，平衡汽化参考线50%点=实沸点蒸馏参考线50%-F=443.0-22.0=421.0 C由平衡汽化参考线的50%点和斜率可计算其它各点温度。0点=443.0-3.7（50-10）=258.0 C 10%点= 443.0-3.7（50-10）=295.0 C20%点= 443.0-3.7（50-20）=332.0C 30%点= 443.0-3.7（50-30）=369.0 C 40%点=443.0-3.7（50-40）=406.0 C60%点= 443.0+3.7（60-50）=480.0 C70%点=443.0+3.7（70-50）=517.0C（3） 计算实沸点蒸馏曲线与其参考线的各点温差
30、 Fi% F0 =37.2-170.5= -133.3 C F10% =255-255=0 CF20% =303-279.5=23.5 C F30% =355-334.0=21.0 CF40% =404-388.5=15.5 C F50% =303-334.0=-8.0 CF60% =477-497.5=-20.5 C F70% =552-552=0 C（4） 求平衡汽化曲线各点温度由图7-17下图查得各馏出百分数时的温差比值 0比值=0.25 10%=0.4 其余各点比值都是0.33平衡汽化曲线各点与其参考线相应各点的温差T等于实沸点蒸馏曲线与其参考线的各点温差Fi%乘以相对应的比值。由此得
31、衡汽化曲线各点的T： 0点T=-133.30.25=-33.325 C10%点T=00.4=0 C20%点T=-23.50.33=7.755 C30%点T=21.00.33=6.93 C40%点T=15.50.33=5.115 C50%点T=-8.00.33=-2.64 C60%点T=-20.50.33=-6.765 C70%点T=00.33=0平衡汽化曲线各点温度等于它的参考线各点温度加上相应的T 值。得平衡汽化曲线温度0点 = 258.0-33.325= 224.675 C 10%点= 295.0-0=295.0C20%点= 332.0+7.755=339.755C 30%点= 369.0
32、+6.93=375.93C 40%点= 406.0+5.115=411.115C50%点= 421.0-2.64=418.36C60%点= 480.0-6.765=473.235C70%点= 517.0+0=517.0C2. 汽化段中进料的汽化率和过汽化率取过汽化度为进料的2%（质量分数）或2.03%（体积分数），即过汽化量为7500kg/h，要求进料在汽化段的汽化率ef为：ef（体积分数）= 2.9%+2.03% =4.93%3. 操作压力设塔顶压力为0.151MPa（绝压），约1.49amt取塔顶到进料处塔板数为20层，每层塔板的压力降为0.5KPa。则，进料段压力为0.161 MPa，约
33、1.59amt4. 确定汽化段温度汽化段温度应该是在汽化段油气分压下汽化4.93%（V）的温度，为此作在0.076 MPa下原油的平衡汽化曲线3。查得汽化段温度为260 C。5.塔底温度塔底温度比汽化段温度低10 C，即250 C。3.1.4 塔顶温度的计算设初馏塔塔顶温度为94 C；设塔顶回流为40 C冷回流；汽提水汽为0.3 MPa，400 C过热水汽。根据初馏塔的物料平衡，进行初馏塔的热量衡算组分相态温度（C）焓（kg/h）流率（kg/h）热量（kJ/h）入方原油气相260857.721698.751.4610原油液相260627.6373301234.2810水汽气相4001171.5
34、24386.65.1410冷回流液相40117.152L117.152L合计 240.8810+117.152L出方蒸顶气相9458795205.5010水汽气相944534386.62.0010冷回流气相94587L587L渣油液相250627.2367200230.4510合计 237.9510+587LQ入=Q出则 240.8810+117.152L = 237.9510+587LL=6358（kg/h）= 6358/94 = 67.64（kmol/h）塔顶油气分压 P分 = P总（汽油+冷回流）/（汽油+冷回流+水汽） P分 = 0.151（101.3+67.64）/（101.3+67
35、.64+243.7）=0.0618（MPa）塔顶温度为其油气分压下的露点温度。由恩氏蒸馏数据换成汽油常压露点温度为114C，又知其焦点温度和焦点压力依次为335.6C和5.46 MPa。由此可在平衡汽化坐标线上读得0.618 MPa下的露点温度为97C，考虑不存在不凝气，该温度乘以系数0.97。则，970.97=94.9（C）与假设的94C很接近，故原假设正确。3.2 塔径与塔高的计算3.2.1初馏塔塔径的计算由于初馏塔一、二板之间的气、液相负荷最大，所以取如图所示虚线范围作热量平衡。 上升气相包括塔顶汽油、水汽、内回流。初馏塔塔顶热量平衡表组分相态温度（C）焓（kg/h）流率（kg/h）热量
36、（kJ/h）入方蒸顶气相102.360795205.7810水汽气相102.34694386.62.0610冷回流液相40117.15263580.7510内回流气相102.3607L607L合计 8.5910+607L出方蒸顶气相9458795205.5010水汽气相944534386.62.0010冷回流气相9458763583.7310内回流液相102.3272L272L合计 11.2310+272LQ入=Q出 即： 8.5910+607L = 11.2310+272L L=7881kg/h上升气相总摩尔数 n =（7881+9520）/94+4386.6/18=429（kmol/h）上
37、升气相体积 Vv=nRT/P=4290.082（273+102.3）/1.49=8875（m/h）=2.461（m/s）下降液相密度 =628 kg/ m下降液相体积 VL =7881/628=0.0035（m/s）上升气相密度 =G/ Vv =（9520+7881+4386.6）/8875=2.45 kg/ m最大允许气速 = 1.998 kg/ m适宜气速 =0.820.971.998=1.606（m/s）气相截面积 Fa =Vv/=2.490/1.606=1.55m降液管液速 =0.170.820.97=0.135（m/s） =0.123（m/s） 两种算法取最小值 即=0.123 m/
38、s降液管面积 Fd=0.0048/0.123=0.039 m Fd=0.11 Fa =0.111.55=0.1705 m 两种算法取最大值 即Fd=0.1705 m塔截面积与直径 Ft = Fa + Fd=1.55+0.1705=1.7205 m Dc=2.19m塔径圆整取 2.2m 截面积 F=（/4）D=3.80 m空塔气速 u=2.49/2=1.245 m/s降液管截面积 Fd =（F/ Ft）Fd=（3.80/1.7205）0.1705=0.377mHbHfHtHd13.2.2 塔高的计算设 Hd = 1.7m Ht =0.7m Hf =1.7m初馏塔塔底油密度 =685 kg/ m初
39、馏塔塔底油体积流量=3750000.975/685=534（m/h）=8.9 （m/min）则，Hb =8.95/3.8=11.7m故，H = Hd +（n-2）Ht + Hb + Hf =1.7+0.7（24-2）+11.7+1.7= 30.5m第四章 常压塔的设计4.1 常压塔的工艺计算4.1.1 汽提蒸汽用量侧线产品及塔底重油都用过热水蒸气汽提，使用的是温度420C，压力0.3MPa的过热水蒸气，参考石油炼制工程图7-52和表7-12取汽提水蒸气量如表：汽提水蒸气用量油品质量分数（对油）%kg/hkmol/h一线化工原料352229.0二线轻柴油3140578.1三线重柴油2.88264
40、5.9塔底重油25310295合计80634484.1.2 塔板型式和塔板数汽油化工原料段9层化工原料轻柴油6层轻柴油重柴油6层重柴油汽化段3层塔底气提段4层考虑采用两个中段回流，每个用3层换热塔板，全塔塔板数总计为34层。4.1.3 精馏塔计算草图：进料367200kg/h过汽化油7422 kg/h0.17 MPa第二中段回流取热14.28 kJ/mol0.161 MPa第一中段回流取热2.42kJ/mol352C343130315 C 27260C1813175C91汽油8210kg/h蒸汽8063 kg/h回流127C0.157MPa总热量：370.67kJ/mol 塔顶冷回流取热35.7kJ/mol化工原料汽提蒸汽522 kg/h（420 C）化工原料17400 kg/h轻柴油汽提蒸汽1405 kg/h（420 C）轻柴油46840 kg/h重柴油汽提蒸汽826 kg/h（420 C）重柴油29510 kg/h塔底汽提蒸汽5310 kg/h（420 C）塔底重油265520 kg/h4.1.4 操作压力取塔顶产品罐压力为0.13MPa。塔底采用两级冷凝冷却流程。取塔顶空冷器压力降为0.01MPa，使用一个管壳式后冷气，壳层压力降取0.017MPa。故，塔顶压力 = 0.13 + 0.01 + 0.017 = 0.157 （绝压）取每层浮阀塔板压力为0.5KPa（4m
