佛山卸料平台施工方案井架.doc

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1、第一章编制说明31.1编制依据31.2编制原则3第二章工程概况及特点42.1工程概况4第三章卸料平台搭设方案及受力验算53.1卸料平台搭设方案53.2卸料平台受力验算5第四章卸料平台施工方案184.1施工准备184.2材料质量要求184.3平台支撑架基础处理184.4卸料平台搭设144.5卸料平台拆除194.6卸料平台使用194.7安全管理214.8施工进度计划23第五章应急救援预案245.1应急救援的目的和目标245.2应急组织机构245.3通迅联络方法275.4应急救援指挥流程275.5急救器材及工具305.6急救事故315.7应急救援培训与演练32佛山西陇化工有限公司年产5万吨PCB用化

2、学试剂、年产1万吨超净高纯试剂建设项目蒸馏塔及接收区井架卸料平台施工方案第一章 编制说明1.1编制依据1.1.1建设单位提供的佛山西陇化工有限公司年产5万吨PCB用化学试剂、年产1万吨超净高纯试剂建设项目蒸馏塔及接收区施工图纸。1.1.2建筑结构荷载规范（GB50009-2001）1.1.3冷弯薄壁型钢结构技术规程（GB50018）1.1.4扣件式钢管外脚手架技术规范（JGJ130-2011）1.1.5建筑施工计算手册（江正荣编）本方案的卸料平台受力验算使用杭州品茗2010施工安全计算软件。1.2编制原则以安全、适用、经济为原则进行编制，确保卸料平台本身结构安全，支架基础安全，构造做法规范。第

3、二章 工程概况2.1工程概况本工程位于广东省佛山市三水区大塘工业园厂区内，项目由14个单项工程其他配套工程组成，其中蒸馏塔及接收区基底建筑面积1548.1平方米，建筑面积6391.75 平方米，楼高六层局部二层，1-2层层高4.5米，以上层高3.5米，建筑高度23.15 m；基础采用天然独立基础，主体结构为钢筋混凝土框架结构。为满足各楼层材料垂直运输的需要，计划于蒸馏塔及接收区东侧外墙外搭提升井架，于井架与外墙间搭设运输及卸料平台，以便利用该平台作为各层材料的垂直吊运时进入各楼层的水平运输通道之用。第三章 卸料平台搭设方案及受力验算3.1卸料平台搭设方案由于提升井架搭设于接收区东侧，由于蒸馏塔

4、区与接收区为高低错层台阶式结构，蒸馏塔区楼高六层，建筑高度达23.15米，接收区楼高二层，建筑高度仅为9米。为使提升井架能同时满足接收区及蒸馏塔区的材料垂直运输需要，须于接收区二层屋面上搭设运输卸料平台连接至蒸馏塔区。运输卸料平台采用落地扣件式钢管架，高度9米以下运输卸料平台架0.84.5米，高度9米平台架以上长6.8米，宽4.5米，高14米。架体总高度25.0米（二层板面搭设部分14米），具体运输卸料平台的搭设做法见下页附图。3.2卸料平台受力验算3.2.1落地卸料平台受力验算落地卸料平台架的搭设高度最大,支架受力最大，最其进行受力验算。由于该架9燮高度以下步距为1.5米，而9米以上的架体步

5、距为1.75米，上部步距较大，受力较为不利，取其作为验算参数。具体如下:3.2.1.1参数信息1)基本参数立杆横距lb(m):0.80，井架横向排数为:1，立杆步距h(m)：1.75；立杆采用单立杆支撑。立杆纵距la(m):1.50，平台支架计算总高度H(m)：23.30；平台底钢管间距离(mm)：400.00；钢管类型:483.2，扣件连接方式：单扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；2)荷载参数脚手板自重(kN/m2):0.300；栏杆、挡脚板自重(kN/m):0.150；施工人员及卸料荷载(kN/m2):2.500；安全网自重(kN/m2):0.005；活荷载同时计算层数：2层。3)地基

6、参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):120.00；立杆基础底面面积(m2):0.25；地基承载力调整系数:1.00。 3.2.1.2板底支撑钢管计算板底支撑钢管按照均布荷载下简支梁计算，截面几何参数为截面抵抗矩 W=4.73cm3；截面惯性矩 I=11.36cm4； 板底支撑钢管计算简图1)荷载的计算(1)脚手板自重设计值(kN/m)：q1 =1.20.30.4=0.144kN/m；(2)施工人员及卸料荷载设计值(kN/m)：q2=1.42.50.4=1.4kN/m；2)强度验算板底支撑钢管按简支梁计算。最大弯矩计算公式如下: Mmax=ql2/8最大支座力计算公式如下: N=

7、ql/2荷载设计值：q=1.2q1+1.4q2 =1.20.144+1.41.4 =2.133kN/m；最大弯距 Mmax=0.1252.1331.52=0.6kNm ；支座力 N=0.52.1331.5=1.6kN；最大应力 =Mmax / W=0.6106 / (4.73103)=126.818N/mm2；板底钢管的抗弯强度设计值 f=205N/mm2；板底钢管的计算应力 126.818N/mm2 小于 板底钢管的抗弯设计强度 205N/mm2，满足要求！3)挠度验算计算公式如下: =5ql4/384EI均布恒载: q=q1+q1= 1.544kN/m； =(51.544 (1.5103)

8、4 )/(3842.0610000011.36104)=4.349 mm；板底支撑钢管的最大挠度为 4.349 mm 小于 钢管的最大容许挠度 2000/150与10mm，满足要求！3.2.1.3横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载下简支梁计算，截面几何参数为截面抵抗矩 W=4.73cm3；截面惯性矩 I=11.36cm4；集中荷载P取板底支撑钢管传递力 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算剪力图(kN) 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 最大弯矩 Mmax=0.32kNm ；最大变形 Vmax=0.007 mm ；最大支座力 Qmax=0.8kN ；最大应力 = Mma

9、x/w=0.32106/4.73103=67.653N/mm2 ；横向钢管的计算应力 67.653N/mm2 小于 横向钢管的抗弯强度设计值 205N/mm2，满足要求！横向支撑钢管的最大挠度为 0.007 mm 小于 横向支撑钢管的最大容许挠度 800/150与10 mm，满足要求！3.2.1.4扣件抗滑移的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为0.80kN。R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN；纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 0.8kN；R 6.40kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满

10、足要求！ 3.2.1.4支架立杆荷载设计值(轴力)计算1)静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的结构自重(kN)：NG1=0.11823.3=2.756kN；(2)板底支撑钢管的结构自重(kN)：NG2=0.0351.5251/4=0.133kN；(3)脚手板自重(kN)：NG3=0.311.50.85/4=0.45kN；(4)栏杆、挡脚板的自重(kN)：NG4=0.1511.55/2=0.562kN；(5)安全网自重(kN/m2):NG5=0.00511.523.3/2=0.087kN；经计算得到，静荷载标准值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4+NG5= 2.756+0.133+0.45

11、+0.562+0.087=3.989kN；2)活荷载为施工人员及卸料荷载施工人员及卸料荷载标准值： NQ=22.50.81.5/4=1.5kN；3)因不考虑风荷载,立杆的轴向压力设计值计算公式N1= 1.2NG + 1.4NQ=1.23.989+ 1.41.5=6.887kN；本卸料平台采用单立杆，单根立杆所受的荷载为NN16.887kN。3.2.1.6立杆的稳定性验算立杆的稳定性计算公式: =N/AKH f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N=6.887kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i的值查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i=1.59 c

12、m； A - 立杆净截面面积(cm2)：A=4.5 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.73 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205N/mm2； l0 - 计算长度 (m)；参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范，由以下公式计算： l0=kh k- 计算长度附加系数，取值为1.155； - 计算长度系数，参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范表5.3.3；取最不利值= 1.8；立杆计算长度 l0=kh=1.155 1.81.75=3.638 m；=l0/i =3638/15.9=228；由长细比的结果

13、查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.14 ；钢管立杆受压应力计算值 ； =6.887103 /( 0.14450 )= 109.315N/mm2；立杆钢管稳定性验算 =109.315N/mm2 小于 立杆钢管抗压强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！3.2.1.7立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg=fgkkc=120 kPa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kPa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc=1 ； 立杆基础底面的平均压力：p=N1/A =27.55 kPa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N1

14、= 6.89kN；基础底面面积 ：A=0.25 m2 。p=27.55 kPa fg=120 kPa 。地基承载力满足要求！3.2.2接收区二层板面上搭设卸料平台架受力验算接收区二层板面上搭设的卸料平台架与接收区外墙外的平台架高度及搭设参数不同，且直接支承在二层结构板面上，须对平台架及板面承载力进行受力验算.3.2.2.1参数信息1)基本参数立杆横距lb(m):1.14，井架横向排数为:5，立杆步距h(m)：1.75；立杆采用单立杆支撑。立杆纵距la(m):1.50，平台支架计算总高度H(m)：14.00；平台底钢管间距离(mm)：380.00；钢管类型:483.2，扣件连接方式：单扣件，取扣

15、件抗滑承载力系数:0.80；2)荷载参数脚手板自重(kN/m2):0.300；栏杆、挡脚板自重(kN/m):0.150；施工人员及卸料荷载(kN/m2):2.500；安全网自重(kN/m2):0.005；活荷载同时计算层数：2层。3)接收区二层屋面板设计活载承载力标准值2.5KN/m2，屋面板末施工保温隔热覆盖层（60厚）荷载标准值：1.5KN/m2，则屋面板设计支承荷载值为：1.22.5+1.41.5=5.1(KN/m2)立杆处楼板支承面积(m2):1.141.5=1.71 m2；地基承载力调整系数:1.00。 3.2.2.2板底支撑钢管计算板底支撑钢管按照均布荷载下简支梁计算，截面几何参数

16、为截面抵抗矩 W=4.73cm3；截面惯性矩 I=11.36cm4； 板底支撑钢管计算简图1)荷载的计算(1)脚手板自重设计值(kN/m)：q1 =1.20.30.38=0.137kN/m；(2)施工人员及卸料荷载设计值(kN/m)：q2=1.42.50.38=1.33kN/m；2)强度验算板底支撑钢管按简支梁计算。最大弯矩计算公式如下: Mmax=0.10q1l2 + 0.117q2l2最大支座力计算公式如下: N=1.1q1l + 1.2q2l最大弯距 Mmax=0.10.1371.52+0.1171.331.52=0.381kNm ；支座力 N= 1.10.1371.5+1.21.331

17、.5=2.62kN；最大应力 =Mmax / W=0.381106 / (4.73103)=80.529N/mm2；板底钢管的抗弯强度设计值 f=205N/mm2；板底钢管的计算应力 80.529N/mm2 小于 板底钢管的抗弯设计强度 205N/mm2，满足要求！3)挠度验算计算公式如下: =(0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI均布恒载: =(0.6770.137+0.9901.33) (1.5103)4 )/(1002.0610000011.36104)=3.049 mm；板底支撑钢管的最大挠度为 3.049 mm 小于 钢管的最大容许挠度 1500/150与10 m

18、m，满足要求！3.2.2.3横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载下三跨连续梁计算，截面几何参数为截面抵抗矩 W=4.73cm3；截面惯性矩 I=11.36cm4；集中荷载P取板底支撑钢管传递力 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算剪力图(kN) 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 最大弯矩 Mmax=0.796kNm ；最大变形 Vmax=0.032 mm ；最大支座力 Qmax=5.938kN ；最大应力 = Mmax/w=0.796106/4.73103=168.305N/mm2 ；横向钢管的计算应力 168.305N/mm2 小于 横向钢管的抗弯强度设计值 205N/

19、mm2，满足要求！横向支撑钢管的最大挠度为 0.032 mm 小于 横向支撑钢管的最大容许挠度 1140/150与10 mm，满足要求！3.2.2.4扣件抗滑移的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为0.80kN。R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN；纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 5.938kN；R 6.40kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！ 3.2.2.5支架立杆荷载设计值(轴力)计算1)静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的结构自重(kN)：NG1=0.11814=1.65

20、6kN；(2)板底支撑钢管的结构自重(kN)：NG2=0.0351.5243/8=0.159kN；(3)脚手板自重(kN)：NG3=0.331.51.144/8=0.769kN；(4)栏杆、挡脚板的自重(kN)：NG4=0.1531.54/4=0.675kN；(5)安全网自重(kN/m2):NG5=0.00531.514/4=0.079kN；经计算得到，静荷载标准值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4+NG5= 1.656+0.159+0.769+0.675+0.079=3.339kN；2)活荷载为施工人员及卸料荷载施工人员及卸料荷载标准值： NQ=22.51.141.5/8=1.069kN

21、；3)因不考虑风荷载,立杆的轴向压力设计值计算公式N1= 1.2NG + 1.4NQ=1.23.339+ 1.41.069=5.503kN；本卸料平台采用单立杆，单根立杆所受的荷载为NN15.503kN。3.2.2.6立杆的稳定性验算立杆的稳定性计算公式: =N/AKH f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N=5.503kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i的值查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i=1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A=4.5 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.73 cm3； - 钢管

22、立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205N/mm2； l0 - 计算长度 (m)；参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范，由以下公式计算： l0=kh k- 计算长度附加系数，取值为1.155； - 计算长度系数，参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范表5.3.3；取最不利值= 1.8；立杆计算长度 l0=kh=1.155 1.81.75=3.638 m；=l0/i =3638/15.9=228；由长细比的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.14 ；钢管立杆受压应力计算值 ； =5.503103 /( 0.14450 )= 87.345N/

23、mm2；立杆钢管稳定性验算 =87.345N/mm2 小于 立杆钢管抗压强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！3.2.2.7立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 二层屋面楼板承载力设计值:fg=fgkkc=5.4kPa； 其中，楼板承载力标准值：fgk=5.1 kPa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc=1 ； 立杆基础底面的平均压力：p=N1/A =3.22 kPa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N1= 5.5kN；基础底面面积 ：A=1.71 m2 。p=3.22 kPa fg=5.1kPa 。屋面板承载力满足要求！ 第四章 卸料平台施

24、工方案4.1施工准备4.1.1技术准备具体包括编制卸料平台施工方案，组织技术安全交底，熟悉施工图纸等。4.1.2材料及构配件准备根据施工进度计划及施工图纸，测算项目卸料平台搭设所需的总的钢管及构配件用量，提前做好有关材料计划并组织落实。4.1.3机具准备搭架所需的机具较为简单，主要有扳手，板车，切割机等。4.1.4劳力准备本工程计划投入熟练架子工6名，杂工2名。4.1.5组织准备在工程项目经理部的领导下实行指定专人负责任，由1名安全员负责安全管理。4.2材料质量要求4.2.1脚手架钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T13793）或低压流体输送焊接钢管（GB/T3092）中规定的3号普通

25、钢的规定，钢管采用483.2规格，钢管应完好，无锈蚀、裂缝、变形等质量缺陷，钢管必须涂有防锈漆。4.2.2扣件应采用可锻铸铁件制作的扣件，其材质符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定，扣件在螺栓拧紧力矩达65Nm时，不得发生破坏。4.2.3平台板采用18厚胶合板。4.2.4连墙杆采用钢管及扣件连接，钢管及扣件材质同上述第1、2点。4.3平台支撑架基础处理本工程部分卸料平台支撑架从室外地面搭起，室外地面为粘土，部分为回填土，则土方回填时应严格执行分层回填分层夯实，每层厚度不大于200；为防止基础的不均匀沉降，提高地基的整体承载力，卸料平台搭设处浇100厚C15混凝土垫层，立杆底座

26、底垫50厚250宽通长木板条。于接收区二层板面上搭设的卸料平台架立杆底座也垫50厚250宽通长木枋条。4.4卸料平台搭设搭设顺序为：安底座竖立杆安各步纵向水平杆安各步横向水平杆安剪刀撑安平台板安水平栏河杆及四周挡板。4.4.1安底座(1)底座、垫板均应准确地放在定位线上；(2)垫板采用长度不少于2跨，厚度不小于50，宽度不小250的木垫板，也可采用20号槽钢。4.4.2竖立杆立杆自室外地面或二层板面开始安装，每根立杆安装前均应于立杆底板设置专用铸铁底座或厚度不小于50，宽度不小于250,长度不小于2跨的木垫板。立杆安装时应严格按卸料平台搭设方案的要求进行定位，确保立杆的横距、纵距及离墙距符合要

27、求。各层各步的立杆必须采用对接扣件连接，立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设在同步内，同步内隔一根立杆的两个相邻接头高度方向错开距离不宜小于500，且接头离最近主节点的距离不大于1/3跨（步距）。立杆底部应设纵横向扫地杆，扫地杆应用直角扣件固定在距底座上皮不大于200的立杆上。卸料平台架每一楼层处必须按搭设方案的要求用连墙钢管同建筑物结构预埋钢管进行扣件连接，具体详见附图。4.4.3安纵向水平杆纵向水平杆同立杆采用直角扣件连接。水平杆对接可采用对接扣件对接，也可采用搭接。对接时相邻水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内。不同步或不同跨的两个接头在水平方向应错开不小于500。搭接时，

28、其搭接长度不应小于1m，且应等距设置3个旋转扣件固定。纵向水平杆应四周交圈，用直角扣件与内外角部立杆固定。4.4.4安横向水平杆横向水平杆用直角扣件扣接且严禁拆除，。4.4.5安剪刀撑为提高卸料平台架的整体稳定性，平台架外围沿立面设置连续剪刀撑。剪刀撑的接长宜采用搭接，搭接长度不应小于1 m，并应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应少于100。剪刀斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150。4.4.6安平台板平台架搭好后即可铺平台木楞，木楞采用8080木方，木方平直方正，无暗伤、腐节、开裂等缺陷。作业层的平台板

29、采用18厚胶合板，平台板应满铺、铺稳。 4.4.7栏杆、挡脚板卸料平台铺好后于平台外围立杆内侧安装水平防护水平钢管护栏共三道，最上一道护栏高不低于1.2米。于护栏内侧立面采用18厚胶合板进行封闭，防止落物伤人。4.5卸料平台拆除卸料平台在井架拆除后拆除，拆除按先搭后拆，后搭先拆原则进行。由于卸料平台的拆除属高空作业，拆除时应严格遵守高处作业安全技术操作规程，地面应派专人进行警戒。4.5.1拆除的顺序 架体拆除按先搭后拆，后搭先拆的原则，同一部位的拆除顺序是：平台层立面挡板栏杆平台板剪刀撑各步横杆各步竖杆各连墙件。连墙件应随支架架逐层拆除，严禁将多道连墙件拆除后再拆除支架。4.5.1.3垂直运输

30、各层支架拆除时，可将管件通过外架接力传至地面。扣件则用编织袋包装后运输。装载扣件时应严格按设备限制载重使用，具体可通过每个扣件的重量及限载重量测算装载数量，严禁超载。拆下的脚手架钢管、扣件及其他材料运到地面后应按指定地点堆放并及时运走。4.5.1.4安全警戒架体拆除时监护人员要将拆除架体下部离架体10米内的区域进行围护警戒，围护范围内严禁非操作人员进入，警戒现场应有专人负责看守，警戒范围内应有明显“禁止入内”标志，标志应醒目且应在内外双面都加以设置。4.5.1.5沟通联络方法拆除时，上部拆除区域与下部警戒区域均要有管理人员监护，监护人员配置对讲机及手机，保证上下能及时通话。4.6卸料平台使用与

31、管理卸料平台搭设后经验收合格方准投入使用，平台处应挂设限载使用牌，明确每平方米的额定使用荷载（本卸料平台设计使用施工活荷载为2 .5kN/m2）。平台上堆料后应及时搬开。4.7安全管理4.7.1组织管理卸料平台搭设及拆除工作由项目经理部统一管理，具体分工上，由项目经理负责落实施工任务及相关作业工种现场施工配合的协调，由项目总工负责组织进行安全技术交底，由专职安全员及施工员进行现场监护和警戒。由机管员负责垂直运输管理。脚手架作业班组组长及安全员也应全过程配合。4.7.2危险源辨识、风险评估及控制（1）危险源辨识针对本工程的特点，经分析卸料平台施工作业过程可能存在主要的危害、危险因素如下： 主要危

32、险点辨识表项目活动、产品或服务中的危 险 因 素可能导致的 事 故备注物理性危险危害因素设备设施缺陷钢管、扣件质量不符合国家标准脚手架倒塌支架不按方案搭设脚手架倒塌防护缺陷安全帽、安全带、安全网没定期检查物体打击或高处坠落架子工作业没有配备工具袋物体打击不配戴或不正确配戴安全防护用具物体打击或高处坠落运动物危害钢管、扣件、工具等高空坠落物体打击工作环境不良大风、大雨天气下搭设高处坠落搭设或拆除支架时，有人在警戒区内通行物体打击标志缺陷无安全标志和警示牌和限载牌误入危险区域或缺乏安全提示心理生理性危险因素负荷极限：体力、听力、视力超过极限架子工作业时间过长，体力下降存在安全隐患高处坠落个别作业人

33、员视力不好进行特殊作业高处坠落有心脏病、高血压的人员进行高空作业高处坠落夏天高温天气，容易中暑高处坠落作业人员注意力不集中，心情低落引发事故高处坠落行为性危险因素指挥失误班组长违章指挥，不执行安全操作规程物体打击或高处坠落操作失误架子工无证上岗作业物体打击或高处坠落监护失误架子搭设没有监护区域或无人监护物体打击或高处坠落（2）风险评估及控制措施建立危险源影响因素层次结构针对上述危害因素和工程项目在建设中所面临的主要风险因素及其影响程度，根据评价体系的系统性、相关性、实用性等原则，将众多因素按其性质分为若干层次，目标层为工程施工风险综合评价U，中间层为六大主要影响要素，即：作业人员U1，机械设备

34、U2，材料U3，施工方法U4，作业环境U5，安全管理U6。最低层次是具体评价指标因素uij。各层次评价指示的安全等级值分别按1.0，0.8，0.6，0.4进行分级评分。风险评估工程风险因素指标系数评估表影响因素分级指标内容分值cij均值作业人员U1劳务资质u11二级0.80.76作业人员技能u12初级工达60%以上0.8作业人员安全意识u13一般0.6特种作业人员持证上岗u1480%0.8作业人员身体状况u15较好0.8机械设备U2机械设备性能u21较好0.80.8机械设备临时用电u22较好0.8特种设备检测、验收u23较好0.8机械设备维修保养u24较好0.8材料U3材料合格证u3150%以

35、上合格证0.60.65材料检测u32未送检0.4材料运输u33控制较好0.8材料制作、堆放u34控制较好0.8施工方法U4企业资质u41二级资质0.60.75施工工艺u42基本符合要求0.8设计、施工方案及实施u43基本符合要求0.8施工方案专家论证u44已论证基本符合要求0.8作业环境U5作业条件u51关键部位符合要求0.60.72周围环境u52一般0.6气候情况u53较好0.8安全防护标志、标志u54基本符合要求0.8主要施工技术参数u55基本符合规范要求0.8安全管理U6安全管理体系u61体系较完善0.80.8项目安全管理人员配备u62基本符合规定0.8安全管理目标、制度u63制度较完善

36、，目标明确0.8安全教育交底u6480%以上受安全教育0.8班前安全活动u65实施较好0.8安全监督检查、验收u66实施较好0.8工程危险源影响因素重要性参考值ai,对应于上述六大因素，其重要性参考值分别为：a1=2，a2=2，a3=3，a4=5，a5=3，a6=5；则综合安全指数C由下式计算：C=aici/N100%N=ai=20，则C=（20.76+20.8+30.65+50.75+30.72+50.8）20100%=74.90%80%可得出该项目外脚手架的风险大，难控。必须采取有效措施，加强监控，使施工重大危险源持续处于受控状态。控制措施对作业人员，物质状态，机械、环境和安全管理存在不安

37、全因素，为了预防事故，对危险源采取如下控制措施：主要危险源控制措施表项目危 险 源可能导致的 事 故控制措施控制责任单 位作业人员个别作业人员安全意识差高处坠落或物体打击组织安全教育培训，提高安全意识项目部特种作业人员持证上岗率不足高处坠落或物体打击组织安全教育培训，使持证上岗率提高至80%以上项目部作业人员身体状况个别较差高处坠落或物体打击加强检查，对身体状况不佳者严禁进场作业项目部部分作业人员技能不足高处坠落或物体打击淘汰技能不足人员，或组织培训项目部机械设备机械设备维修保养不足机械伤害实行专人常态性维修保养班组机械设备临时用电配置不规范触电或机械伤害规范用电配置班组材料个别管件或扣件质量

38、不符合要求脚手架倒塌加强检查，严禁不合格材料用于工程项目部材料运输控制较差物体打击加强管理及监护班组施工方法施工工艺部分不符合要求外脚手架倒塌加强交底及检查项目部支架没有完全按施工方案实施外脚手架倒塌加强交底及检查项目部作业环境高温中暑高处坠落实施防暑降温或限制高温作业时间班组大风、雨、雾高处坠落严禁大风、雨、雾天气进行支架搭设项目部安全防护、标志不符合要求高处坠落按要求配置安全防护设施及标志项目部安全管理安全教育及交底不全面安全意识淡薄、安全知识欠缺加强安全教育及培训项目部4.7.3 安全管理4.7.3.1支架拆卸人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则（GB5036）考

39、核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。4.7.3.2 支架人员必须戴安全帽、系安全带、穿软底防滑鞋、扎裹腿。4.7.3.4当有六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气时应停止脚手架拆除作业。雨后上架作业应有防滑措施。4.7.3.5卸料平台拆除前应召开拆除的专项安全技术交底会，作详细安全技术交底，重点明确拆除流向、顺序、区域划分、垂直运输、安全警戒等内容，交底除脚手架班组参加外。4.7.3.6玻璃安装时遇连墙件妨碍作业时，在末采取相应的其它可靠连墙补救措施时，严禁拆除连墙件。4.7.3.7卸料平台拆除过程应小心操作，管件传递应平稳，严禁随手抛掷，特别注意不碰伤幕墙面板。4.7.3

40、.8拆除过程不中途换人，如须换人则必须先进行安全技术交底，然后方可上岗。4.8施工进度计划 卸料平台搭设计划于2013年01月25日至2013年02月25日，卸料平台拆除2013年04月05日至2013年04月10日。 第五章 应急救援5.1 应急预案的任务和目标针对外脚手脚搭设拆除及使用过程施工现场可能发生的事故或紧急情况引发的伤害和其他影响；有计划地使各种应急反应资源处于良好的备战状态；能指导应急反应行动按计划有序地进行；防止因应急反应行动组织不力或现场救援工作的无序和混乱而延误事故的应急救援；有效地避免或得到最大限度减少损失。5.2应急组织机构现场总指挥：郑阳俊副总指挥：吴少鹤各组指挥员：黄壮豪郑俊耀 郑伟深后勤物质供应组抢救伤员排除险情组现场