传动装置总体设计.doc

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1、传动装置总体设计：1. 组成：传动装置由电机、减速器、工作机组成。2. 特点：齿轮相对于轴承不对称分布，故沿轴向载荷分布不均匀，要求轴有较大的刚度。3. 确定传动方案：考虑到电机转速高，传动功率大，将V带设置在高速级。 其传动方案如下：一、电动机的选择1)选择电动机的类型按工作要求和工作条件选用Y 系列三相笼型异步电动机，全封闭自扇冷式结构，电压380V。2)选择电动机的容量工作机的有效功率为Pw=Fv=30.8=2.4 kW i=0从电动机到工作机传送带间的总效率为。=12345=0.9600.9940.9720.9910.961=0.859 i=1由机械设计课程上机与设计可知：1：V 带传

2、动效率 0.962：滚动轴承效率 0.99(球轴承)3：齿轮传动效率 0.97 (7 级精度一般齿轮传动)4：联轴器传动效率 0.99(弹性联轴器)5：卷筒传动效率 0.96所以电动机所需工作功率为：Pd = Pw /= 2.4/0.859=2.79 kW i=2式中：Pd工作机实际所需电动机的输出功率，kW；P w工作机所需输入功率。kW；电动机至工作机之间传动装置的总功率。3)确定电动机转速按推荐的传动比合理范围，V带传动(24)，一级圆柱齿轮传动5，两级圆柱齿轮传动为(540)。因为 nw=v 60/(D)=(0.860)/(250)=61.12 r/min i=3 nd=inw=(12

3、0)61.12=(61.121222.4) r/min i=4所以电动机转速的可选范围为：(61.121222.4) r/min i=5综合考虑电动机和传动装置的尺寸、质量及价格等因素，为使传动装置结构紧凑，决定选用同步转速为 750 r/min i=6电动机。根据电动机类型、容量和转速，查表选定以下电动机，其主要性能如表格1。二、确定传动装置的总传动比和分配传动比1).总传动比i为 i=nm/nw= 710/61.12=11.62 i=72).分配传动比 i=i0i1i2=11.62 i=8考虑润滑条件等因素，初定i0为V型带传动比i1为第一组齿轮传动比i2为第二组齿轮传动比当为两级传动时：

4、 i1=(1.31.4) i2 取1.4 ， i0=3当为一级传动时： i1=i/i0 i0=3所以经过计算以后可得： i1=4.03 i=10 i1=1.4i2=1.44.03=2.88 i=11(1).各轴的转速电动机轴：nm=710 r/min i=13轴 ：n=710/1=710 r/min i=14轴 ：n=710/4.03=176.18 r/min i=15轴 ：n=176.18/2.88=61.17 r/min i=16卷筒轴 ：nw= n=61.17/1=61.17 r/min i=17(2). 各轴的输入功率电动机轴： Pd=3 kW i=19轴 ： P=Pd12= 30.9

5、90.96=2.85 kW i=20轴 ： P=P23=2.850.990.97=2.74 kW i=21轴 ： P= P23=2.740.990.99=2.63 kW i=22卷筒轴 ： Pw= P24=2.630.990.99=2.58 kW i=23(3).各轴的输入转矩电动机轴的输出转矩Td为： Td=9550Pd/nm=95503/710=40.35 Nm i=25电动机轴： Td=40.35 Nm i=26轴 ： T=9550P/n=95502.85/710=38.33 Nm i=27轴 ： T=9550P/n=95502.74/176.18=148.52 Nm i=28轴 ： T

6、=9550P/n=95502.63/61.17=410.6 Nm i=29卷筒轴 ： Tw=9550Pw/nw=95502.58/61.17=402.8 Nm i=30三、 齿轮的设计1)齿轮1、2的设计(1)齿轮的材料，精度和齿数选择，因传递功率不大，转速不高。都采用45号钢，锻选项毛坯，大齿轮、正火处理，小齿轮调质，均用软齿面。齿轮精度用8级，轮齿表面精糙度为Ra1.6，软齿面闭式传动，失效形式为占蚀，考虑传动平稳性，齿数宜可取多些。由机械设计基础表11-1选择齿轮1材料为45钢(调质)，硬度为280HBS,Hlim1=600MPa,FE=450MPa,齿轮2为45钢(正火)，硬度为240

7、HBS, Hlim2=380 MPa, FE=320 MPa。由机械设计基础表11-5 取SH=1.25,SF=1.6。 i=62H1= Hlim1/SH=600/1.25=480 Mpa i=63H2= Hlim2/SH=380/1.25=304 Mpa i=64F1= HFE1/SF=450/1.6=281.25 Mpa i=65F2= HFE2/SF=320/1.6=200 Mpa i=66(2)按齿面接触强度设计设齿轮按8级精度制造，取载荷系数为1.5 i=67。齿宽系数d为0.8 i=68对于铸钢ZE取188，ZH取2.5d1(2KT(i1+1)/( di1) (ZEZH/H)2)(

8、1/3)=(21.538.331000(4.03+1)/( 0.84.03) (1882.5/480)2)(1/3)=55.61 mm i=69齿数取z1=28 i=70则z2=i1z1=112 i=71模数m=d1/z1=55.61/28=1.99 mm i=72齿宽b=dd1=0.855.61=44.49 mm i=73取b1=40 mm i=74b2=30 mm i=75按机械设计基础表4-1 取m=2 mm i=76实际的d1=z1m=282=56 mm i=77d2=z2m=1122=224 mm i=78中心距a=(d1+d2)/2=(56+224)/2=140 mm i=79(3

9、)验算齿轮弯曲强度齿形系数(由机械设计基础图11-8 和图11-9 可得)YFa1=2.54 i=80YSa1=1.62 i=81YFa2=2.03 i=82YSa2=1.63 i=83F1=2KYFa1YFa1/(b1m2z1)=238.3310001.52.541.62/(402228)=105.62 Mpa F1 i=84F2= F1YFa2YSa2/( YFa1YSa1)=105.62(2.031.63/(2.541.62)=84.93 Mpa F2 i=85所以安全的。(4)齿轮的圆周速度 v1=d1n/(601000)=56710/(601000)=2.08 m/s i=86对照表

10、11-2选用7级是正确的！齿轮参数见表格4 i=872)齿轮3、4的设计(1)齿轮的材料，精度和齿数选择，因传递功率不大，转速不高。都采用45号钢，锻选项毛坯，大齿轮、正火处理，小齿轮调质，均用软齿面。齿轮精度用8级，轮齿表面精糙度为Ra1.6，软齿面闭式传动，失效形式为占蚀，考虑传动平稳性，齿数宜可取多些。由机械设计基础表11-1选择齿轮3材料为45钢(调质)，硬度为280HBS,Hlim3=600MPa,FE=450MPa,齿轮2为45钢(正火)，硬度为240HBS, Hlim4=380 MPa, FE=320 MPa。由机械设计基础表11-5 取SH=1.25,SF=1.6。H3= Hl

11、im3/SH=600/1.25=480 Mpa i=88H4= Hlim4/SH=380/1.25=304 Mpa i=89F3= HFE3/SF=450/1.6=281.25 Mpa i=90F4= HFE4/SF=320/1.6=200 Mpa i=91(2)按齿面接触强度设计设齿轮按7级精度制造，取载荷系数为1.5 i=92。齿宽系数d为0.8 i=93对于铸钢ZE取188，ZH取2.5d1(2KT(i2+1)/( di2) (ZEZH/H)2)(1/3)=(21.5148.521000(1.44.03=2.88+1)/( 0.82.88) (1882.5/480)2)(1/3)=89.

12、6 mm i=94齿数取z3=30 i=95则z4=i2z3=86 i=96模数m=d3/z3=89.6/30=2.99 mm i=97齿宽b=dd3=0.889.6=71.68 mm i=98取b3=70 mm i=99b4=60 mm i=100按机械设计基础表4-1 取m=3 mm i=101实际的d3=z3m=303=90 mm i=102d4=z4m=863=258 mm i=103中心距a=(d3+d4)/2=(90+258)/2=174 mm i=104(3)验算齿轮弯曲强度齿形系数(由机械设计基础图11-8 和图11-9 可得)YFa3=2.5 i=105YSa3=1.63 i

13、=106YFa4=2.21 i=107YSa4=1.61 i=108F3=2KYFa3YFa3/(b3m2z3)=238.3310001.52.541.62/(403230)=180.12 Mpa F3 i=109F4=F3 YFa4YSa4/( YFa3YSa3)=180.12(2.211.61/(2.51.63)=157.27 Mpa F4 i=110所以安全的。(4)齿轮的圆周速度 v3=d3n/(601000)=90176.18/(601000)=0.83 m/s i=111对照表11-2选用7级是正确的！齿轮参数 见表格4 i=112四、 轴的设计1)轴的设计 i=199圆周力： F

14、t1=2T/d1=238.33/0.056=1368.93 N i=200径向力： Fr1=Ft1tan=1368.93tan20=498.25 N i=201轴向力： Fa1=0 N i=2022)初步确定轴的最小直径材料为45钢，正火处理。根据机械设计基础表14-2，取C=110,于是dmin=C3(P/n)(1/3)=110(2.85/710)(1/3)=17.48 mm i=203由于键槽的影响，故最小直径为：18 mm i=204显然最小值的轴颈肯定是安在电动机的联轴器,故取标准值轴的最小最小直径d1=28 mm i=205根据带轮或者是联轴器的结构可选轴轴向长度l1=56 mm i

15、=2063)轴的结构设计(1).为满足带轮的轴向定位要求，1段需要一轴肩故d2=37 mm i=207(2).初步选择滚动轴承因轴承同时受有径向力和轴向力的做用，故选用接触球轴承。按照工作求并根据d2=37 mm i=208查手册选取单列角接触球轴承7009AC i=209其尺寸为dDB=457516 mm i=210故 d3=d7=45 mm i=211故 l7=B=34 mm i=212(3).由小齿轮尺寸可知，齿轮处的轴端4的直径的d4=49 mm i=213故 l4=85 mm i=214由轴肩高度h0.07d，则轴肩的直径d5=57 mm i=215则d6=49 mm i=216则l

16、6=38 mm i=217(4).根据轴承端盖的装拆及便于对轴承添加润滑脂的要求。故l2=96 mm i=218(5).根据安装时齿轮中心要在一条线上，可得l3=16 mm i=219至此，已初步确定了轴的各段和长度。见草图1 i=2204).轴的校核根据两个轴承的位置可确定L=167 mm i=221取齿轮中间为a-a截面，带轮离最近轴承的距离L2=132 mm i=222取右端轴承至从右到左第一个齿轮截面的距离为L3=46 mm i=223(1).求垂直面得支撑反力图1-aF1v=(Fr1*L3-Fa1d1/2)/L=(498.250.046-00.056/2)/0.167=137.24

17、N i=224F2v=Fr1-F1v=498.25-137.24=361.01 N i=225(2).求水平的支撑反力图1-bF1H=Ft1L3/L=1368.930.046/167=377.07 N i=226F2H=Ft1-F1H=1368.93-377.07=991.86 N i=227(3).V型带拉力产生的支撑反力图1-cF1F=FQ(L2+L)/L=1642.9(0.132+0.167)/0.167=2941.48 N i=228F2F=F1F-FQ=2941.48-1642.9=1298.58 N i=229(4).绘垂直面得弯矩图图1-dMav=F2vL3=2941.48-16

18、42.9=16.61 Nm i=230Mav=F1v(L-L3)=137.24(0.167-0.046)16.61 Nm i=231(5).绘水平面的弯矩图图1-eMaH=F1HL3=377.070.046=17.35 Nm i=232MaH=F1H(L-L3)=377.07(0.167-0.046)=45.63 Nm i=233(6).带轮拉力产生的弯矩图图1-fM1F=FQL2=1642.90.132=216.86 Nm i=234MaF=F2FL3=1298.580.046=59.73 Nm i=235(7).求合成弯矩图图1-g考虑到最不利的情况。Ma=(Mav2+MaH2)(1/2)

19、+MaF=(16.612+17.352)(1/2)59.73=83.75 Nm i=236Ma=(Mav2+MaH2)(1/2)+MaF=(16.612+45.632)(1/2)59.73=108 Nm i=237M1=M1F=216.86 Nm i=238所以危险截面为：轴承1 i=239(8).求危险截面处的当量弯矩取危险弯矩为M，从截面中发现其当量弯矩为Me=(M2+(T)2)(1/2)取=0.6.可得：Me=(216.862+(0.638.33)2)(1/2)=218.08 Nm i=240(9).计算危险截面处轴的直径轴的材料选用45钢，调质处理，由表得B=650MPa，由表14-3

20、查得_1b=60MPa,则d(Me/(0.1_1b)(1/3)=(218.08/(0.160)(1/3)=33.12 mm i=241考虑到键槽对轴的削弱，将d值加大5%，故d1.0533.12=34.78 mm i=242查看草图说明当初估算的直径是合理。 i=2435).轴的设计 i=289圆周力： Ft2=2T/d2=2148.52/0.224=1326.07 N i=290径向力： Fr2=Ft2tan=1326.07tan20=482.65 N i=291轴向力： Fa2=0 N i=292圆周力： Ft3=2T/d3=2148.52/0.09=3300.44 N i=293径向力：

21、 Fr3=Ft3tan=3300.44tan20=1201.26 N i=294轴向力： Fa3=0 N i=2956)初步确定轴的最小直径材料为45钢，正火处理。根据机械设计基础表14-2，取C=110,于是dmin=C3(P/n)(1/3)=110(2.74/176.18)(1/3)=27.46 mm i=296由于键槽的影响，故最小直径为：35 mm i=2977)轴的结构设计(1).初步选择滚动轴承因轴承同时受有径向力和轴向力的做用，故选用接触球轴承。查手册选取单列角接触球轴承7010AC i=298其尺寸为dDB=508016 i=299故 d5=d1=50 mm i=300(2).

22、由齿轮2、齿轮3的尺寸可知，齿轮处的轴端4的直径的d4=54 mm i=301故 l4=28 mm i=302故 d2=55 mm i=303故 l2=68 mm i=304(3).根据齿轮到内壁的距离以及轴承定位的要求。故l1=38 mm i=305故 l5=43 mm i=306至此，已初步确定了轴的各段和长度。见草图2 i=3078).轴的校核根据两个轴承的位置可确定L=171 mm i=308取齿轮2中间为b-b截面，齿轮3中间为c-c截面。b与c截面的距离L2=58 mm i=309取右端轴承至从右到左第一个齿轮截面的距离为L3=50 mm i=310(1).求垂直面得支撑反力图2-

23、aF3v=(Fr2(L3+L2)+Fa3d3/2+Fa2d2/2-Fr2L3)/L=(1201.26(0.05+0.058)+00.09/2+0224/2-482.650.05)/0.171=617.56 N i=311F4v=Fr2+F3v-Fr3=482.65+617.56-1201.26=-101.05 N i=312(2).求水平的支撑反力图2-bF4H=Ft2(L-L3)-Ft3(L-L2-L3)/L=(1326.07(0.171-0.05)+3300.44(0.171-0.058-0.05)/0.171=-1696.75 N i=313F3H=Ft3+Ft2-F4H=1326.07

24、+3300.44-277.62=-277.62 N i=314(3).绘垂直面得弯矩图图2-cMbv=F4vL3=-101.050.05=-5.05 Nm i=315Mbv=Fa3d3/2+Fr3L2-F3v(L-L3)=00.05/2+1201.260.058-617.56(171-50)=-5.05 Nm i=316Mcv=F4v(L2+L3)+Fa2d2/2-Fr2L3=-101.05(0.058+0.05)+00.224/2-482.650.05=-35.05 Nm i=317Mcv=-F3v(L-L2-L3)=-617.56(0.171-0.058-0.05)=-38.91 Nm i

25、=318(4).绘水平面的弯矩图图2-dMbH=F4HL3=-277.620.05=-13.88 Nm i=319MbH=F3H(L-L3)=-1696.75(0.171-0.05)=-205.31 Nm i=320McH=F3H(L-L2-L3)=-1696.75(0.171-0.058-0.05)=-106.9 Nm i=321McH=F3H(L2+L3)=-277.62(0.058+0.05)=-29.98 Nm i=322(5).求合成弯矩图图2-e考虑到最不利的情况。Mb=(Mbv2+MbH2)(1/2)=(-5.05)2+(-13.88)2)(1/2)=14.77 Nm i=323

26、Mb=(Mbv2+MbH2)(1/2)=(-5.052+-205.312)(1/2)=205.37 Nm i=324Mc=(Mcv2+McH2)(1/2)=(-35.05)2+(-29.98)2)(1/2)=46.12 Nm i=325Mc=(Mcv2+McH2)(1/2)=(-38.91)2+(-106.9)2)(1/2)=114 Nm i=326所以危险截面为：截面b i=3276).求危险截面处的当量弯矩取危险弯矩为M，从截面中发现其当量弯矩为Me=(M2+(T)2)(1/2)取=0.6.可得：Me=(205.372+(0.6148.52)2)(1/2)=223.87 Nm i=328(

27、7).计算危险截面处轴的直径轴的材料选用45钢，调质处理，由表得B=650MPa，由表14-3查得_1b=60MPa,则d(Me/(0.1_1b)(1/3)=(223.871000/(0.160)(1/3)=33.42 mm i=329考虑到键槽对轴的削弱，将d值加大5%，故d1.0533.42=35.09 mm i=330查看草图说明当初估算的直径是合理。 i=3319).轴的设计 i=332圆周力： Ft4=2T/d2=2410.6/0.258=3182.95 N i=333径向力： Fr4=Fttan=3182.95tan20=1158.5 N i=334轴向力： Fa4=0 N i=3

28、3510)初步确定轴的最小直径材料为45钢，正火处理。根据机械设计基础表14-2，取C=110,于是dmin=C3(P/n)(1/3)=110(2.63/61.17)(1/3)=27.46 mm i=336由于键槽的影响，故最小直径为：1.0534=45 mm i=337显然最小值的轴颈肯定是安在联轴器(取标准)故轴的最小直径d7=45 mm i=338根据带轮或者是联轴器的结构可选轴轴向长度l7=90 mm i=33911)轴的结构设计(1).为满足带轮的轴向定位要求，1段需要一轴肩故d6=49 mm i=340(2).初步选择滚动轴承因轴承同时受有径向力和轴向力的做用，故选用接触球轴承。查

29、手册选取单列角接触球轴承7012AC i=341其尺寸为dDB=609518 i=342故 d5=d1=60 mm i=343故 l5=B=18 mm i=344(3).由齿轮尺寸可知，齿轮处的轴端4的直径的d2=70 mm i=345故 l2=58 mm i=346由轴肩高度h0.07d，则轴肩的直径d3=78 mm i=347故 d4=70 mm i=348根据轴承的定位故 l1=45 mm i=349(4).根据轴承端盖的装拆及便于对轴承添加润滑脂的要求。故l6=44 mm i=350(5).根据减速箱尺寸的布置，可得l4=50 mm i=351至此，已初步确定了轴的各段和长度。见草图3

30、 i=35212).轴的校核根据两个轴承的位置可确定L=163 mm i=353取齿轮中间为d-d截面，带轮离最近轴承的距离L2=98 mm i=354取右端轴承至从右到左第一个齿轮截面的距离为L3=99 mm i=355(1).求垂直面得支撑反力图3-aF5v=(Fr4L3-Fa4d4/2)/L=(1158.50.099-00.258/2)/0.163=703.63 N i=356F5v=Fr4-F5v=1158.5-703.63=454.87 N i=357(2).求水平的支撑反力图3-bF5H=Ft4L3/L=3182.950.099/0.163=1933.2 N i=358F6H=Ft

31、4-F5H=3182.95-1933.2=1249.75 N i=359(3).传输带拉力产生的支撑反力图3-cF6F=Fw(L+L2)/L=(0.163+0.098)/0.1633000=4803.68 N i=360F5F=F6F-Fw=4803.68-3000=1803.68 N i=361(4).绘垂直面得弯矩图图3-dMdv=F6vL3=454.870.099=45.03 N i=362Mdv=F5v(L-L3)=617.56(0.171-0.05)=-5.05 Nm i=363(5).绘水平面的弯矩图图3-eMdH=F6HL3=1249.750.099=123.73 N i=364

32、MdH=F6H(L-L3)=1933.2(0.163-0.099)=123.72 N i=365(6).带轮拉力产生的弯矩图图3-fM6F=FwL2=30000.098=294 N i=366MdF=F5F(L-L3)=1803.68(0.163-0.099)=115.44 N i=367(7).求合成弯矩图图3-g考虑到最不利的情况。Md=(Mdv2+MdH2)(1/2)+MdF=(45.032+123.732)(1/2)+115.44=247.11 Nm i=368Md=(Mdv2+MdH2)(1/2)+MdF=(45.032+123.722+)(1/2)+115.44=247.1 Nm

33、i=369M6=M6F=294 Nm i=370所以危险截面为：轴承6 i=371(8).求危险截面处的当量弯矩取危险弯矩为M，从截面中发现其当量弯矩为Me=(M2+(T)2)(1/2)取=0.6.可得：Me=(2942+(0.6410.6)(1/2)=383.57 Nm i=372(9).计算危险截面处轴的直径轴的材料选用45钢，调质处理，由表得B=650MPa，由表14-3查得_1b=60MPa,则d(Me/(0.1_1b)(1/3)=(383.571000/(0.160)(1/3)=39.99 mm i=373考虑到键槽对轴的削弱，将d值加大5%，故d1.0539.99=41.99 mm

34、 i=374查看草图说明当初估算的直径是合理。 i=375五、滚动轴承的校核 i=377轴承的预计寿命LH=24000 h i=3781)轴承1、2的计算(1).计算径向反力和轴向反力FR1=F1v=137.24 N i=379FR2=F2v=361.01 N i=380由初步选定的角接触球轴承7009AC i=381，轴承内部的轴向力Fs=0.68FrFs1=0.68FR1=0.68137.24=93.32 N i=382Fs2=0.68FR2=0.68361.01=245.49 N i=383FA1=Fs2-Fa=245.49-0=245.49 N i=384FA2=Fs1=93.32 N

35、 i=385(2).计算轴承1、2的当量动载荷由机械设计基础表16-11 查得e=0.68 i=386FA1/Fr1=245.49/137.24=1.79 i=387FA2/Fr2=93.32/361.01=0.26 i=388查表16-11 可得X1=0.41 i=389Y1=0.87 i=390X2=1 i=391Y2=0 i=392故 当量动载荷为：P3=X1Fr1+Y1FA1=0.41137.24+0.87245.49=269.84 N i=393P2=X2Fr2+Y2FA2=1361.01+093.32=361.01 N i=394(3).计算所需的径向基本额定动载荷Cr因轴的结构要

36、求两端选择同样尺寸的轴承，因为269.84小于361.01 i=395故即为径向当量动载荷的依据为P2 i=396根据是否载荷，查表16-9的fp=1.5 i=397工作温度正常，查表16-8的ft=1 i=398(4).由手册查的轴承的径向基本额定动载荷Cr2=fpP2/ft(60nLh/1000000)(1/3)=1.5361.01/1(6071024000/1000000)(1/3)=5455.28 N i=399查表得所选的轴承Cr=25.8 kN i=400因为小于Cr,所以所选的轴承适用。 i=401(5).轴承寿命的计算已知=3 LH2=1000000/(60n)(fpC/(fp

37、p)3=1000000/(60710)(125.8/(1.5361.01)3=2538738.95 h24000 h i=402所以寿命是合格的。 i=4032)轴承3、4的计算(1).计算径向反力和轴向反力FR3=F3v=617.56 N i=429FR4=F4v=101.05 N i=430由初步选定的角接触球轴承7010AC i=431，轴承内部的轴向力Fs=0.68FrFs3=0.68FR3=0.68617.56=419.94 N i=432Fs4=0.68FR4=0.68-101.05=68.71 N i=433外轴向力的合力Fa=|Fa2-Fa3|=0 i=434FA3=419.9

38、4 N i=435FA4=419.94 N i=436(2).计算轴承3、4的当量动载荷由机械设计基础表16-11 查得e=0.68 i=437FA3/Fr3=68.71/617.56=0.11 i=438FA4/Fr4=419.94/-101.05=-4.16 i=439查表16-11 可得X3=1 i=440Y3=0 i=441X4=1 i=442Y4=0 i=443故 当量动载荷为：P3=X3Fr3+Y3FA3=1617.56+068.71=617.56 N i=444P4=X4Fr4+Y4FA4=1-101.05+0419.94=-101.05 N i=445(3).计算所需的径向基本

39、额定动载荷Cr因轴的结构要求两端选择同样尺寸的轴承，因为269.84小于361.01 i=446故即为径向当量动载荷的依据为P2 i=447根据是否载荷，查表16-9的fp=1.5 i=448工作温度正常，查表16-8的ft=1 i=449(4).由手册查的轴承的径向基本额定动载荷Cr3=fpP3/ft(60nLh/1000000)(1/3)=1.5617.56/1(60176.1824000/1000000)(1/3)=5864.22 N i=450查表得所选的轴承Cr=25.2 kN i=451因为小于Cr,所以所选的轴承适用。 i=452(5).轴承寿命的计算已知=3 LH3=10000

40、00/(60n)(fpC/(fpp)3=1000000/(60176.18)(125.2/(1.5617.56)3=1904506.74 h24000 h i=453所以寿命是合格的。 i=4543)轴承5、6的计算(1).计算径向反力和轴向反力FR5=F5v=703.63 N i=455FR6=F6v=454.87 N i=456由初步选定的角接触球轴承7012AC i=457，轴承内部的轴向力Fs=0.68FrFs5=0.68FR5=0.68703.63=478.47 N i=458Fs6=0.68FR6=0.68454.87=309.31 N i=459FA5=Fs5=478.47 N i=460FA6=Fs5+Fa=478.47+0=478.47 N i=461(2).计算轴承5、6的当量动载荷由机械设计基础表16-11 查得e=0.68 i=462FA5/Fr5=478.47/703.63=0.11 i=463FA6/Fr6=478.47/454.87=-4.16 i=464查表16-11 可得X5=1 i=465Y5=0 i=466X6=0.41 i=467Y6=0.87 i=468故 当量动载荷为：P5=X5Fr5+Y5FA5=1703.63+0478.47=703.63 N i=469