离心式渣浆泵的结构设计.doc

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1、目 录中文摘要、关键字1英文摘要、关键字2引 言3第1章 绪论41.1泵的定义及其用途41.2泵的分类41.2.1叶片式泵41.2.2容积式泵4第2章 泵的结构设计与计算52.1泵基本参数的确定52.1.1泵吸入口和排除口的确定52.1.2轴径的初步计算52.2叶轮的水力设计72.2.1叶轮的主要参数的选择和计算72.3压水室的设计15第3章 径向力与轴向力的平衡203.1径向力及其平衡203.2轴向力及其分析213.3用背叶片平衡轴向力23第4章 离心泵主要零部件的强度计算244.1引言244.2叶轮的强度的计算244.2.1叶轮强度计算244.2.2叶片厚度的计算254.2.3轮毂强度的计

2、算264.3泵体强度的计算264.4泵轴的校核274.4.1 按扭转强度校核274.4.2按弯扭合成强度条件计算274.4.3校核轴的强度284.4.4按疲劳强度条件进行精确校核294.4.5按静强度条件进行校核304.4.6轴的刚度校核计算314.5键的校核324.5.1键的剪应力校核324.5.2键的挤压切应力的计算32第5章 渣浆泵零部件的选择335.1选用渣浆泵零部件的重要性335.2轴封结构的选择335.2.1常用的填料345.2.2填料函结构尺寸的确定345.2.3填料密封安装技术要求355.3轴承部件的选择36第6章 渣浆泵装配及运转的注意事项376.1 装配时的注意事项376.

3、2 运转时的注意事项376.3 维护和保养38结 论39致谢40参考文献41离心式渣浆泵结构设计摘 要：离心式渣浆泵广泛应用于煤炭、矿山、冶金、电力、水利、交通等部门，主要进行静矿、尾矿、灰渣、泥沙等固体物料的水力输送，但其过流部件的磨损相当严重，其主要破坏形式为过流部件洞穿和变形，过流部件的严重磨损，恶化了泵内流动特性及外特性，缩短了泵的实际使用寿命，使生产效率降低，加大耗能和设备的投资，进而影响生产的发展。因此所设计的渣浆泵中采用多叶片数来减少单个叶片的磨损，适当的增加过流部件的厚度并采用高硬度的耐磨材料来来减小磨损，将叶轮入口的后盖板设计为凸出的、由光滑圆弧组成的轮毂头。采用填料密封来防

4、止高压液体从泵中漏出和防止空气进入泵内并用背叶片来平衡轴向力。本设计详细介绍了渣浆泵的总体结构，工作原理和机构设计。 关键词： 叶轮 背叶片 填料密封 Structural Design of Centrifugal Slurry PumpsAbstract: The slurry pump is the extensive applying in the coal, mineral mountain, metallurgy, electrical, water conservancy, transportation and so on. It is main to proceed the w

5、ater power of the static mineral, tail mineral, ash grain, sediment solid material transportation. But its very serious over the abrasion that flow the parts. Its main breakage form is over flow the parts penetrate with transformation. Over serious abrasion that flow the parts，it is worsening the pu

6、mp inside flows characteristic and outside characteristics, shorting the actual service life of the pump and making production efficiency lower, enlarging consumes the investment of the equipments, and then affecting the development of the production. It adopt many leafs number to reduce the single

7、abrasion of leafs slice for this designing slurry pump, also increased combines over the thickness that flow the parts the high degree of hardness in adoption bears to whet the material to come to let up the wear and tear, and empressed an entrance covers plank design as to bulge and smooth hubcap h

8、ead . Adopted the filler which is sealed completely to prevent the high pressure liquid to leak from the pump with keep air from entering to pump the inside counteract to carry on the back leafs slice to equilibrium stalk face dint. This design was detailed to introduce the total construction that s

9、lurry pump, the work principle designs with the construction.Keywords: impeller；auxiliary；impeller；the filler seals.引 言渣浆泵从物理学原理上讲属于离心泵的一种，从概念上讲指通过借助离心力（泵的叶轮的旋转）的作用使固、液混合介质能量增加的一种机械，将电能转换成介质的动能和势能的设备。渣浆泵可广泛用于矿山，电力、冶金、煤炭、环保等行业输送含有磨蚀性固体颗粒的浆体。如冶金选矿厂矿浆输送，火电厂水力除灰、洗煤厂煤浆及重介输送，疏浚河道，河流清淤等。在化工产业，也可输送一些含有结晶的腐蚀

10、性浆体。目前，渣浆泵的应用范围中，80%左右都是用在矿山行业选矿厂。由于矿石初选工况较为恶劣，因此在这一工段，渣浆泵的使用寿命普遍较低。当然，不同的矿石，磨蚀性也不一样。 在洗煤行业，由于工况不同，较大煤块，煤矸石容易堵塞，对于渣浆泵的设计要求很高。在海水选砂领域，渣浆泵应用也开始逐渐被客户认可。但是在海水里选砂，河道里挖沙，渣浆泵更容易被称为砂泵，挖泥泵。尽管叫法不一，但是从结构特点和泵的性能原理上来讲，都可以通称为渣浆泵。 渣浆泵的用途虽然广泛，但是正确的应用是十分重要的。渣浆泵由于其名称本身的局限性使得一些非本行业的人对此产生误解，事实上，泥浆泵，杂质泵，挖泥泵，清淤泵，等都在渣浆泵的应

11、用范围。在渣浆泵的应用过程中，一定要注意合理的设计，正确的计算，合适的选型，这几点非常重要。第1章 绪论1.1泵的定义及其用途“泵”这个名词本身的意义说明其作用是用来提水，而且在很长的一个时期，这是它的唯一的用途。然而现在，泵的应用范围非常的广泛而且多方面，以致把泵说成是提水的机器就显得很片面。出城市和工业供水外，泵还用于灌溉、水力蓄能、给水、运输。现在有热电厂用泵、船用泵、化工、石油、造纸、泥煤以及其它工业用特殊型式的泵。泵是应用最广泛的的机器之一，而且各种泵的结构是是极为多样的。因此，泵的定义可以说成是把原动机的机械能转换为所抽送液体的能量的机器。1.2泵的分类1.2.1叶片式泵1、叶片式

12、泵叶片式泵是由装在主轴上的叶轮的作用，给液体以能量的机器。按其作用原理可作如下分类： （1）离心泵： 离心泵主要是由离心力的作用，给叶轮内的液体以压力能和速度能，进而，在壳体或者导叶内，将其一部分速度能转变成压力能，进行抽送液体的泵。（2）轴流泵：轴流泵是由叶片的升力作用，给叶轮内液体以压力能和速度能，通常是在导叶内，将其一部分速度能转变为压力能，进行抽送液体的泵。（3）混流泵：混流泵是介于离心泵和轴流泵之间，它是由离心力和叶片升力的作用，给叶轮内的液体以压力能和速度能，在导叶内，将其一部分速度能转变成压力能，进行抽送液体的泵。1.2.2容积式泵1、容积式泵是由活塞、柱塞、以及转子等的排吸作用

13、，进行抽送液体的机器。容积式泵大致分为往复泵和转子泵。（1）往复泵：往复泵是由柱塞等的往复运动，进行排送液体。其类型有：活塞泵、柱塞泵和隔膜泵。（2）转子泵：转子泵是由旋转运动进行排送液体液体的泵。下列泵属于转子泵：齿轮泵、螺杆泵、凸轮泵、滑片泵。第2章 泵的结构设计与计算2.1泵基本参数的确定2.1.1泵吸入口和排除口的确定1、设计给定的基本参数是流量 Q=63 m3/h2、泵吸入口和排除口的确定泵吸入口的确定主要取决于吸入管内的流速V0。如果V0选取过小，则泵的体积增大，并可能影响泵的效率以及造成吸入管堵塞，而V0选取过大则会影响泵的的吸入性能并使磨损增加。取V0=3.5m/s D=79.

14、8 mm (2-1) 式中 D吸入口径(mm) Q流量(m3/h) V0吸入管内的流速(m/s)根据法兰连接取标准入口D=80mm。一般来说，低压泵的吸入口径和出口直径是相等的，但是在压力较高时，出于对管路系统投资经济性的考虑，泵的吸入口径大于泵的吐出口径，一般由以下经验公式计算： =(10.7)D (2-2) 式中 吐出口径(mm) 故 =8056 取标准直径65 mm比转数 ns=3.65nQ0.5/h0.75 =502.1.2轴径的初步计算根据给定的设计参数确定泵的转速、比转数、级数和结构形式后，必须求出轴径和轮毂直径才能进行水利元件的设计。首先求出轴功率，由以下公式： Ne=2.76k

15、w (2-3) 式中 H 扬程(m)介质密度(kg/m3) 重度(N/m3)Ne有益功率(kw)由公式 =62% (2-4) 式中 传动效率N 轴功率(kw)N=4.45kw取N=4.45kw则电动机功率 Nd=式中 Nd 电动机功率(kw) k功率富裕系数，一般k取1.1 1.2（功率大使取小值） 传动效率，皮带传动为0.950.98，直接传动时为1。而渣浆泵选用皮带传动，因为可以更换皮带直径来较方便的改变泵的转速，同时防止泵的渣浆体损坏泵。所以 Nd=5.56kw (k取1.2，取0.96) (2-5)从机械零件可以查得，可按下式计算泵轴传递的扭力矩 M=365.76kgcm (2-6)

16、由扭矩初步计算最小轴径，由材料力学可知d= (2-7)式中 p材料的许用切应力(kgcm)d 最小轴径cm.由于泵轴的材料为45号钢调质处理，查得许用应力为5060 MPa,这里取p=50MPad=1.47cm由于泵在运行中，除了承受扭矩外，还承受由涡室产生的径向力，叶轮自吸及其由静不平衡所引起的离心力，均会使轴产生弯曲，所以按扭矩公式计算的最小轴径并非实际的最小轴径。因此初选轴径35mm。 2.2叶轮的水力设计2.2.1叶轮的主要参数的选择和计算HR为扬程比，如果用H表示泵抽送清水时的扬程，Hm表示抽送固液两相液体时的扬程，则HR=，当泵抽送固液两相液体时，影响泵的因素很多，如泵的流量、转速

17、、叶轮直径、固体浓度、固体颗粒直径、固体密度、固体颗粒粒度分布、混合物的粘性系数等等，但一般认为其中最主要的影响因素有固体浓度、颗粒当量直径和固体密度。几个主要经验公式列于下表2-1：表 2.1主要经验公式作者HR 表 达 式CAVE0.0385Cw(S-1) ( +1 )Ln(44d)VOCADLOCv( S-1 )0.167+6.02BURGESS1-1(1- Cv)n; n=n(d,)SELLGREN0.32Cw0.7CD0.25(S-1)07BURGESS公式中的n的经验公式：n=(0.21+)S (2-8)式中 d为固体当量直径(mm) 计算得 S=4.4由公式S= (2-9)式中

18、液相密度 m固相密度可得m=4.4103 1、叶轮的进口直径D0在叶轮的进口处有Vf-Vs=Uei (2-10) Vf液相速度(m/s) Vs固相速度(m/s)Uei临界沉降速度(m/s)根据瓦斯普提的计算公式可求得：Uei= (2-11)式中 Cdi固体颗粒阻力系数，一般取Cdi=0.2；dsi固体颗粒的当量直径（m）dsi=CDe (2-12)式中 C系数，一般取 C=0.2 De水流当量直径(m)De=KBe (2-13)式中 KBe修整系数，KBe=3.54.5取KBe=4将(2-12)、(2-13)、代入(2-11)可解出临界沉降速度Uei.De=4=0.091dsi=0.20.09

19、4=0.0084 Uei=1.37m/s水的畸变速度Vf可由下式计算 Vf= (2-14)式中Qf水的流量(m3/s) Qf=(1-Cv)Q (2-15)将(2-15)代入(2-14)可求得Vf,将Uei 、Vf代入(2-10)可求得固体颗粒速度Vs。Qf=(1-0.2)63=50.4Vf=2.02m/sVs= Vf-Uei =2.02-1.37 =0.65m/s叶轮进口处固体流动的当量直径：Ds= (2-16)式中 Qs固体的流量（假定）Qs=Q-Qf (2-17)Ds=0.082 叶轮进口处液体流动的当量直径：Df= (2-18)式中 泵的容积效率，可根据比转数ns和流量Q查得，=0.96

20、，代入Df=0.0959叶轮进口直径可用下式计算：D0 = (2-19) = =0.127m 圆整取D0=130mm2、叶片进口D1直径可用下式计算一般情况下，流道中心线上叶片进口直径可用下式进行计算：D1=kD0 ( 2-20)式中k系数，k=0.81.0，低比转数叶轮取大值，计算得D1=114mm。3、叶片数 N一般取取N=35，从实际经验来看，为改善渣浆泵的通过性能， 应尽量取N=5。4、叶轮出口直径D2 ： 叶轮出口直径D2的大小不但直接影响泵的扬程，而且对泵的效率也有很大的影响，因为压力室的水力损失大小直接与叶轮出口的绝对速度有关。为了减小压水室的水力损失，应当在在满足设计参数的条件

21、下使叶轮出口的绝对速度最小，并以次来确定叶轮的出口直径D2。查资料的经验公式来确定D2：对于N=5, D2=8.91()-0.585Du ( 2-21)对于N=4, D2=9.23()-0.474Du对于N=3, D2=9.6()-0.525DuDu= =0.023m所设计的渣浆泵的N=5 D2=8.91()-0.535 0.023 =0.296m 圆整取D2=300mm 5、叶片的进口宽度b1出口宽度b2 渣浆泵叶轮叶片一般作成等宽度叶片，主要考虑固体颗粒的通过性能，为了考虑固体颗粒堵塞流道和减轻磨损，所设计的渣浆泵叶片出口处的宽度b2略大于b1，一般b2可用下式进行计算：b2=kb2)-

22、( 2-22)式中 kb2系数，kb2=1.351.85，轻型渣浆泵取小值，重型渣浆泵取大值。kc=Cv+(1- Cv) ( 2-23) =0.2+(1-0.2) =1.13b2=1.5()- =36mmb1=1.236=44mm6、叶片进口安放角 1=+ ( 2-24)式中 入口液流角 冲角，一般取5o10o,主要考虑提高泵的吸入性能和通过性能。可由下式进行计算： tg= ( 2-25)式中 u1 计算点液体的圆周速度(m/s) Vu1 计算点液体绝对速度的圆周分量(m/s) Vm1计算点液体的轴面速度(m/s)对于直锥形吸入室Vu1=0 u1= ( 2-26) = = 8.83 m/s V

23、m1= ( 2-27)式中 容积效率，一般取0.90.95，这里取0.9 排挤系数，取=1-0.04 N=0.8所以 Vm1 = =1.698m/stg=0.19所以=10o=+ =10o+15o = 25o 7、叶片出口安放角在确定叶片出口角时应考虑泵的比转数、对特性曲线形状的要求以及流道的扩散程度等。一般取 =2030,取=20 。8、叶片包角为保证叶片安放角线性变化，或者变化较为平缓，包角对应不同比转数的泵有不同的最佳值。由两相流理论推导出的计算式在实践中的效果良好，可以满足泵的要求。 =o+ ( 2-28)式中 =3o10oo=式中 r1 叶片出口直径（mm）r2叶片进口直径(mm)o

24、 =130o9、叶片厚度通常取=24mm.取=4mm计算叶片出口圆周厚度： = ( 2-29)式中 叶轮出口轴面截线与流线的夹角，常取=70o90o,取=80o=4 =11.87mm10、前、后盖板的形状和厚度叶轮的盖板的磨损较为严重，尤其是后盖板与叶片进口边相交处，暂取前、后板的厚度均为8mm，设计叶轮入口处前盖板的轴面为一个圆弧，可有效减小脱流，并减小渣浆对后盖板的冲击。叶轮入口后盖板处的形状对减小该处的磨损有明显的影响。高硬度耐磨材料，叶轮入口后盖板应该有凸出的、由光滑圆弧形成的轮毂头。11、叶片绘图当叶轮主要几何尺寸确定后，即可进行叶片绘型。叶片采用变角螺旋线型，其特点是数学模型简单，

25、叶片包角可自由选择，并在任意包角下保持叶片角的均匀变化，便于优化设计，其线型符合叶轮中固体的运动的轨迹，损失小，磨损均匀，是目前最新型的圆柱型叶片。 式： ( 2-30) 式中 k = =25o =20o r1 叶片出口直径r2 叶片进口直径 叶片包角计算得k=0.55因此 ( 2-31)将包角六等=21.67o=43.33o=65o=86.67o=108.33o分别带入公式得：=50mm=58mm=70mm=116mm=148mm根据以上的数据绘叶片投影如下：12、背叶片的设计：（1）背叶片的作用： 背叶片可减小填料处的压力，有利于填料密封，并可以减小泵的轴向力。（2）背叶片的片数： 背叶片

26、通常取813枚，或者为叶片数的两倍，由于叶轮片的数目为5，因此取背叶片的数目为10。（3）背叶片高度：通常为了保证泵的性能，将前端间隙调至最小，这样，后背叶片与后盖板的间隙增大，为了使后背叶片有较好的密封效果，其高度应较前背叶片大，一般为前叶片的高度的两片以上。背叶片出口附近的线速度及浓度较高，为了减小该处与对应的前后护板处的磨损，背叶片出口附近有一定的倾斜度，倾斜范围又叶轮半径的2/3到叶轮外圆，出口处背叶片的高度为总高度的1/2到2/3。故后背叶片的高度： h1=(0.20.45)b2 (2-31)b2 =36mm,取h1 =10mm前背叶片的高度：h2 = (0.50.35) h1图2.

27、1 叶片投影取h2 =4mm （4）背叶片的形状：设计采用楔形的平面形状。（5）背叶片的宽度：背叶片的宽度取6mm 。（6）背叶片的磨损：由于叶片的转动，背叶片的区域内不会出现大颗粒固体，但细小的颗粒浓度随半径增大而增加，所以背叶片的厚度由小半径到大半径递增，背叶片的磨损比叶片磨损轻，可较薄，叶轮前端间隙磨损后，泄露量会增加，前背叶片区域也会出现大颗粒固体，加快背叶片的磨损，所以所设计前背叶片的厚度比厚背叶片的厚度大。 2.3压水室的设计（1）基圆直径D3 D3=（1.051.20）D2 (2-32) 故取D3=330mm（2）进口宽度b3： b3=（b2+）+C1 (2-33) = (36+

28、8+8+14)+20= 86mm 式中 ， 叶轮前后板的厚度，包括前后背叶片的厚度。 C1 系数，C1=520，渣浆泵取大值。（3）隔舌安放角的设计： 隔舌不仅对泵的性能，而且对护套的抗磨性有显著的影响。隔舌处的渣浆流速较高，渣浆腐蚀性能越强，隔舌距叶轮的距离因该越大，该距离越大，偏离最佳工况时叶轮承受的径向力越小，泵的性能曲线越平坦，高效区越宽，泵的最佳效率越低，在最佳的效率点以下的范围内，隔舌间隙处环流量大，泵在小流量时，隔舌的磨损相当严重，尤其是重型泵，隔舌头部应设计成圆弧状，圆的半径应适当，过小一则不抗磨，二则在变工况时易脱流，过大则效果不好，而且易遭受大颗粒的高速大冲角碰撞，同时产生

29、较大的绕流速度。 （4）涡室断面面积先求出涡室畸变速度V3f，固体颗粒速度V3s ,然后求出水流过流面积F3f和固体过流面积F3s , 则涡室第断面面积为： F=F3f+ F3s (2-34) 采用等速度法，即涡室各个断面的速度相等，可求出涡室中的介质速度： V3=Kv3 (2-35) =0.5 =13.1m/s由两相流原理得：V3f-V3s =uei联立两式 V3f=9.92m/s V3s=8.55m/sF3f=1.4 10-3m2F3s=0.410-3m2F=F3f +F3s =1.8 10-3 m2由于介质从叶轮均匀流出，故断面面积均匀变化。F1 =1.57510-3F2 =1.3510

30、-3F3 =1.125 10-3F4 =0.910-3F5 =0.67510-3F6 =0.4510-3F7= =0.22510-3在求得以上的数值后，就可以按螺旋形涡室的绘图方法绘出平面图和轴面图，轴面图个断面根部可以根据结构和工艺要求修图。（5）螺旋形涡室的绘图计算完以上的尺寸后，就可以绘制图纸了，在绘型时，既要考虑计算时所选定的尺寸，又要考虑结构安排的可能性。在绘型时可能由于结构的需要而对尺寸做必要的修改。绘型具体步骤如下：1、在平面图上画出坐标轴，并作基圆。2、作涡室8个断面的位置，个断面间夹角均为45。3、做出轴面图的宽度，并以此宽度作梯形，使等腰梯形面积大于V断面面积。梯形两边的延

31、长线的夹角不大于60，一般取30到40,比转数大，此角可取大些，反之，取得小些。低比转数的泵可取为正方形，取夹角为32。4、按结构和工艺要求，将梯形的四个角修圆，修圆后的梨形面积等于计算的。5、在轴面上依次作出第、断面，方法同上，在作图时应使涡室各断面的径向高度和修圆的半径有规律的变化。6、将各个断面的径向尺寸移到平面图的相应断面上。7、将各断面的顶点用圆弧光滑连接，然后逐点用圆弧光滑连接各断面顶点，成为螺旋行涡室轮廓线。8、做泵舌安放角，此角与螺旋形涡室轮廓线的交点即为泵舌的位置。9、作扩散管部分。扩散管应具有适当的扩散角，还有标准的吐出径。扩散管出口的中心线与涡室轴线的距离应根据结构选定，

32、并使扩散管与涡室螺旋线和泵舌光滑连接。扩散管长度取整数。图2.2 泵体断面图螺旋形涡室断面尺寸标注法：图2.3 螺旋形涡室断面（6）护套的设计1、护套的断面形状：由于叶轮出口处较宽、前后盖板厚度较大，加之有背叶片，也就决定了护套的进口宽度较大。为了保证泵的性能，护套各过流断面的面积应适当，另外，为了不使渣浆颗粒在护套外壁集中，该壁面应为直线，综上所述，护套各断面形状应为矩形。2、护套的性能：护套的性能与叶轮的性能基本上确定了泵的性能，通常，叶轮所产生的扬程随渣浆浓度的增加而下降，护套的阻力随浓度的增加而增加，尤其是重型泵。使得泵的性能发生变化，渣浆浓度越高，泵的扬程越低，同时最佳的效率点向小流

33、量移动。为了保证泵的性能，随着要求输送浓度的增加，护套断面的尺寸应加大，以减小护套的流速和阻力，如果护套的宽度不变，需要加大径向尺寸，加大量又所输送的渣浆性质定，渣浆的腐蚀性越强，径向尺寸越大，反之越小。（7）护套与隔板的间隙 护套与护板间隙处经常受到渣浆的严重磨损，该间隙倾斜的角度越小，间隙值越小，间隙 长度越大越抗磨。另外，护板装入护套后应该有一定的伸出量，这样自叶轮流出的渣浆不会直接冲刷间隙，就可以有效的降低间隙的磨损。 （8）壁面的磨损渣浆泵输送的介质含有固体颗粒，因而磨损是渣浆泵面临的主要问题之一，解决磨损问题的途径有三条：一是选用适当的材料，二是在结构设计时使得易磨损部件便于更损部

34、位进行加强；三是合理地进行过流部件的水力设计。水泵中由于流体的机械作用而造成的磨损可以分为三类：一是流体中所含固体颗粒的冲击造成的摩擦损伤，二是汽蚀损伤，三是损伤和腐蚀共同作用而造成的损伤。摩擦损失常见于叶轮、涡室及管道的弯曲部分。Roco对输送两相流体的固体颗粒的磨损机理进行了研究，提出了三种模型。一是固体颗粒以较大的角度与壁面强烈冲击而造成的冲击损伤，这种损伤在陶瓷等脆性材料中容易发生。二是由于流道壁面附近的许多固体颗粒的长期反复冲击而造成的疲劳损伤。三是固体颗粒比较小的角度沿壁面运动而造成的切削损伤，它容易发生在韧性较好的金属材料上。磨损与固体颗粒的硬度有很大的关系，当固体颗粒的硬度接近

35、或超过壁面材料的硬度时，磨损急剧增加。当液流的流速增加时，磨损也随之增加，查有关资料介绍，冲击损伤与流速的26 方成正比，切削损伤于流速的2.3次方成正比。另外，液流中固体颗粒的含量增加时磨损也会增加。防止冲击损伤可以采用韧性材料，而增加材料的硬度可以减小切削损伤。目前常用的耐磨材料有高Cr铸铁，在介质具有腐蚀时可以采用不锈钢，镍合金，钛合金等。在流道内橡胶衬里也是经常采用的方法。第3章 径向力与轴向力的平衡3.1径向力及其平衡在设计螺旋形泵时，通常认为流体从叶轮均匀流出，并在涡室中做等速运动。因此，螺旋形涡室是在一定的设计流量下，为了配合一定的叶轮而设计的，在设计流量下，涡室可以基本上保证流

36、体在叶轮的周围做等速运动，因此叶轮周围压力大体上是均匀分布的，在叶轮上也不产生径向力，叶轮和涡室是一致工作的。然而，当造成叶轮和涡室协调工作的条件流离发生变化时，即泵在大流量或者是大于小流量下工作时，叶轮和涡室协调的一致性就遭到破坏，在叶轮周围流体流动速度和压力分布变得不均匀，便形成了作用在叶轮上的径向力。在设计流量时，涡室内的流体流动速度和流体流出叶轮的速度基本是一致的，因此从叶轮流出的流体能平顺地流入涡室，所以在叶轮周围流体的流动速度和压力是分布均匀的，此时没有径向力，在小于设计流离时，涡室内的流体流动速度一定减慢。但是，从叶轮出口三角形中可以看出，在小于设计流离时流体流出叶轮的速度不是减

37、小，反而增加了，方向也发生了变化。一方面涡室里流动的速度减慢，另一方面叶轮出口处流动的速度增加，两方面就发生了矛盾，从叶轮里流出的液体，再不能平顺地与涡室内流体汇合，而是撞击在涡室内的流体上。撞击的结果，使流出叶轮流体的流动速度下降到涡室里的流动速度，同时，把一部分动能通过撞击传给涡室内的流体，使涡室里流体的压力增高。流体从涡室前端流到涡室后断的过程中，不断受到撞击，不断增加压力，致使涡室里压力的分布曲线成为逐渐上升的形状。压力分布不均匀是行成径向力的主要原因。同样的分析，也可以说明在大于设计流量时，涡室里流体压力是不断下降的。涡室里流体的压力，对流出叶轮的流体其着阻碍作用，由于压力的均匀，流体流出叶轮的速度是不一致的，因此，叶轮周围受流体流出的反冲力是不均匀的，这是形成径向力的次要原因，这是伴随压力分布不均匀而产生的。在计算轴和轴承时，必须考虑作用在叶轮上径向力，因为泵不会总是在设计流量下工作在起