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1、金 山(大唐洛河发电厂 安徽 淮南 232008)引言：本文对洛河发电厂#2机及淮北二电厂#1机两起300MW机组励磁机轴瓦振动情况进行了分析，并根据分析结果采取了相应的措施，消除了轴瓦振动的缺陷，对于300MW及以上同类型机组的励沂汽才溜徐抛色伺篡磕肇丫痴凭土聂磊茁窗舷认寒蜕念晃搞馁霉雀倚熏刺晦盯悼基阳嗡解沁辨备淀宽典务患氏快舀合塌泛盂眩睁蚀漏绸酵郝尤粕捎负惨倚坑报柴砧砖向珐兄烙履婿群篱壤恐制舶续薄贤叛眷赦拐剔乙餐宋臻嘶官厩茨孝霍钠威鸭澎摄脓孺趟阶驴坠窖锅蝶使佣侯堤夕善窄迭伟棕锑倍披愿捕熙底的薪须确驶乍掘德围找湖皋私泽空绘好卒堤境疤扮煌扦翠骡舟辑侗刃益要壮小遗讣替撵姿敬挑芜迟宪柴赛羊胶洒惟寿
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3、酱幻钥折控地臀涨桶皮钮具茸迸嚣擞险贾织邱点烘懦塌啦妇窑敖亿卫挥烟再习睹轮倾燥乌慈萤渍堂淑拧塘消除300MW机组励磁机轴瓦振动两例金 山(大唐洛河发电厂 安徽 淮南 232008)引言：本文对洛河发电厂#2机及淮北二电厂#1机两起300MW机组励磁机轴瓦振动情况进行了分析，并根据分析结果采取了相应的措施，消除了轴瓦振动的缺陷，对于300MW及以上同类型机组的励磁机轴瓦振动处理有一定的借鉴意义。实例1 洛河电厂#2机1 概述：洛河发电厂#2机是上海汽轮机有限公司制造的320MW亚临界压力、中间再热、四缸、四排汽、单轴凝汽式汽轮机。发电机型号为QFS-300-2，励磁机型号为TLD-1360-4。1
4、.1 主要技术规范机组主要技术规范如下：型 号：N320-16.18/535/535型 式：亚临界、中间再热、单轴、四缸、四排汽、凝器式汽轮机轴系临界转速（制造厂提供）：转子高压转子中压转子低压I转子低压II转子发电机转子励磁机转子振型一阶一阶一阶一阶一阶二阶一阶转速242018402380228097329731946#2机组由高中压转子、低压I转子、低压II转子、发电机转子和励磁机转子组成轴系。高、中、低压转子均采用无中心孔整锻转子。高压转子与中压转子、中压转子与低压I转子、低压I转子与低压II转子均采用刚性联轴器联接，低压II转子与发电机转子采用半挠性波形联轴器联接。1.2 轴承支承示意
5、图# 1-4轴承采用可倾瓦轴承，#5-12轴承采用椭圆轴承，推力轴承为密切尔式。各轴承的设计失稳转速大于额定转速的25以上，并具有良好的抗干扰能力。2 振动故障情况#2机是1986年投产,2002年进行汽轮机通流改造。2004年4月小修更换励磁机转子。小修后启动 #11瓦轴承振动超标，垂直振动在50mm以上,水平振动有时高达70mm以上。在额定转速下，对#11轴承的外特性进行了全面的测试，如下图1所示。图1.#11轴承外特性试验（单位mm）初步分析是#11轴承支承系统存在基础薄弱及台板与基础间连接刚度差,轴承负载轻等问题造成。3 处理过程3.1 解体检查情况2005年4月#2机小修时，对#11
6、轴 瓦处进行了针对性解体检查。检查情况如下：(1)#11瓦西北侧紧固螺栓丝母损坏，造成此颗螺栓紧力较小。(2)#11瓦轴瓦紧力不合格。标准为：0.000.02紧力，实际测量为：间隙0.12。(3)#11瓦上轴瓦面有轻微磨损。（见图）(4)#2机#11瓦的轴颈晃度和励发对轮励侧的对轮晃度、对轮瓢偏均在标准范围内。(5)检查 #11、#12瓦的瓦枕接触情况良好。(6)#11瓦轴承座底部台板、绝缘垫片和螺栓以及励磁机底座和台板的连接螺栓，未发现异常。3.2 可能造成振动原因的分析：1、由于轴瓦螺栓紧力不够和轴承紧力不合格，可能是振动大造成的。2、热态运行中，励磁机转子中心发生变化，造成#11瓦上瓦面
7、与轴颈接触、磨损，#11瓦运行中不承载，轴振直接反应到瓦振，从而引起轴瓦振动超标。我们查了一下资料：2004年4月#2机小修更换励磁机转子时的励发对轮中心记录为励磁机中心偏高0.15，机组启动后#2机#11瓦处的振动就一直偏大。而本年度#4机小修在找励发对轮中心时（同类型励磁机）,我们就将励磁机中心值抬高到偏高0.25，机组启动后振动优良。3、励磁机底座下部调整垫片零散垫片较多,底板接触不良。3.3 处理方法：1、调整轴瓦轴承盖紧力。安装时将#11瓦轴承盖紧力调整为：0.020.03。2、此次励发对轮找中心时将励发对轮中心标准由原来的励磁机中心偏高0.100.17提高到励磁机中心偏高0.200
8、30，以加大#11瓦在运行中的承载负荷。3、励发对轮组装后，测量波形节两侧对轮的同心度。保证同心度0.03。4、确保励磁机底座和台板的连接螺栓的力矩,保证每棵螺栓的力矩在1600N米以上。5、调整中心后的底板垫片不超过4层。3.4 #2机#11瓦检修前后振动比较小修前：2005年04月01日 13：15负荷：280MW #11瓦轴振（X向）#11瓦轴振（Y向）垂直瓦振横向瓦振轴向瓦振134um115 um40 um65 um32 um小修后：2005年04月23日 11：00负荷：280MW #11瓦轴振（X向）#11瓦轴振（Y向）垂直瓦振横向瓦振轴向瓦振74.8um74.7 um22 um4
9、0 um12 um从上面的数字中可以看出：#2机#11瓦处X和Y向的轴振值下降了约4050 um。垂直瓦振和轴向瓦振值也降到了25 um的良好值以下。实例2 淮北二电厂#1机1 概述：淮北二电厂#1机是上海汽轮机有限公司制造的引进型300MW亚临界压力、中间再热、双缸、双排汽、单轴凝汽式汽轮机,发电机型号为QFSN2-300-2，励磁机型号为ZLS10-635737，自2000年机组投产运行。轴系结构如图:2 振动故障情况2.1 超速试验#7瓦产生的振动 #1机组自2001年进行扩大性小修后，汽轮机做超速试验当转速升到3260rpm时，#7瓦振动直线上升，机组因振动突然增大，振动保护动作跳机，
10、被迫将超速试验动作转速调低；在2003年#1机组大修时对励磁机检查未发现问题，大修后开机此问题仍然存在，因处理方案不明确未能解决；2004年2月20日，#1机利用调停的机会做超速试验检查，当转速升到3300rpm时，#7瓦振动约120m，此次未发生超速振动大的现象；5月13日#1机小修前停机做超速试验，#7瓦振动又直线上升1x达到315m跳机，此次小修因时间较短且无可靠的解决方案未能处理。2.2 带负荷出现的不稳定振动2003年#1机组大修时发电机励侧护环因怀疑有裂纹进行拉护环检查，更换了励侧护环下绝缘垫并重新进行了热套。机组启动后#6、7瓦相继出现了不稳定的振动现象。2004年#1机组小修后
11、，于5月31日机组带满负荷进行时，由于振动大跳机情况如下：7:40，机组负荷218MW，#6瓦振动120m，#7瓦振动75m；8:15，机组负荷300MW，#6瓦、#7瓦振动逐渐增加；8:38，机组降负荷285MW，#6瓦振动140m，#7瓦振动110m，随时间持续增加；8:42， #7瓦振动在3s钟内由158m增加至500m（满量程），振动保护动作，负荷降到零，此期间#6瓦振动193m，降速时#7瓦振动在2683r/min时振动达满量程。3 处理过程3.1 解体检查情况2005年5月#1机B级检修，我们在解体后发现以下问题：(1)#7瓦顶隙严重超标。标准为0.250.30，实测值为:0.92
12、。(2)#7瓦调侧油封环解体时发现由于装配不良,油封环外圆与油封环托架内槽有卡涩现象。(3)励磁机假瓦的中心严重跑偏。复查励磁机和发电机中心，励磁机转子中心竟然偏低约3.5,左右方向假瓦座与底板的定位螺栓孔位置偏差也较大。(4)#6瓦下瓦枕接触情况较差。(5)#7瓦座下发现上次检修时加的0.50调整垫片。（按要求#7轴承座严禁调整）(6)供调整中心用的励磁机底座与大底板之间竟然没有一张调整垫片。另外：(1)励磁机转子返厂做励磁机转子返厂做高速动平衡试验，未发现有部件松动和振动现象。(2)励磁机转子返厂后，对励磁机对轮瓢偏，晃动测量，均在制造厂标准内。 3.2 可能造成振动原因的分析：(1)20
13、03年#1机组大修时发电机励侧拉护环检查后就出现不稳定振动，很可能此处有质量不平衡。(2)从解体的情况基本可以确定励磁机处检修、装配工艺不当，如：#7瓦轴颈晃度过大，励、发对轮找中心方法不当，造成严重超标等是引起振动的主要原因。(3)励、发对轮连接螺栓的紧力不够，可能是超速试验产生振动的原因。(4)#7瓦顶隙严重超标，大大的降低了#7瓦的抗振能力。3.3 处理方法：3.3.1 重新调整好#7轴承座和假轴承座的位置（1）按底架轴向中心线找正联轴器端轴左右中心，误差范围0.40,并重新铰孔。 如图AB实际调整后 A=275.15 B274.90 AB0.25（2）校准励磁机转子轴线平行度。调整原则
14、为：在底架水平的前提下保证假轴颈与#7瓦轴颈的扬度值方向相反，数值相等。允许误差范围：0.08。实际调整时在假轴承座下加了1.8垫片后（原轴承座下无垫片），调整后前后平行误差0.02。（3）检查调整#7瓦轴承座外侧面与永磁机磁极支架平行度。允许误差范围：0.127。轴承座轴承盖风扇座FF1F2F3F4F5F6F1=137.60 F2=137.59F3=137.57 F4=137.53F5=137.50 F6=137.52平行度差：0.10。3.3.2 调整励、发对轮中心调整大底板下垫片，前脚加1.80，后脚加1.40。调整后中心：名称平面中心下张口左右左右上下标准0.100.120.020.0
15、50.05组装0.110.02励中心偏西0.02励中心高0.0357B2B83B9B4B10B5B11B6B12B1BABBB3.3.3 调整#7轴颈晃度部位172839410511612AB标准0.050030020010000010015003注： #1、#11、#12螺栓力矩为1900牛顿米，#4螺栓力矩为1800牛顿米#2、#3螺栓力矩为1700牛顿米其余螺栓力矩为1600牛顿米。3.3.4 其它调整内容(1)按标准调整#7瓦顶隙。(2)修整#6瓦下部瓦枕接触面积75以上。(3)对#7瓦调侧油封环的外圆及接头进行修配，保证其在槽道内转动灵活。(4)轴颈扬度：联结对轮前：假轴颈处向后扬2
16、.17 mm,#7瓦轴颈处向后扬2.39 mm。联结对轮后：假轴颈处向后扬1.86mm,#7瓦轴颈处向后扬2.10mm。4 小修后启动情况 小修后#1机组启动，在升速及做超速试验过程中#6、#7瓦轴承振动正常。在不同工况下#6、#7瓦的轴振都在80m以下的优良水平，困扰机组多年的不稳定振动彻底消除，迄今轴系运行状态良好。5 结束语 以我多年从事汽轮机检修工作的实践和不断摸索、总结中体会到：解决汽轮发电机组振动问题，不仅需要有理论和试验研究的支持和指导，对现场工作者来说，更多的是需要现场长期实践的积累。尤其对故障的现象、原因要科学认真地分析，其依据要靠对第一手资料的积累。即对每台设备运行状况、检
17、修检查测量时的异常现象、厂家提供的标准是否适合运行条件、合理的技术标准是否认真执行等，要有比较分析。要对不同机组故障发生的不同现象，采取不同的消除措施。淮北二厂#1机励磁机#7瓦振动严重超标，从2001年以来经过多次大小修未能解决。2005年#1机进行B级检修，我们解体检查发现励磁机端多处装配质量严重超标，检修工艺差是造成振动的主要原因。洛河电厂#2机励磁机也同样存在振动大问题，解体检查时未发现工艺质量上的重大问题，但#11瓦上部有明显磨损现象，分析认为是励磁机轴承承载过轻，产生转子浮动是造成振动的主要原因。我们针对性的将励磁机转子中心抬高0.100.15，有意识的增加该轴承的承载量，以提高它
18、的稳固性。虽然都是励磁机机轴承产生振动，我们分析不同情况，采取了不同方法，同样消除了振动问题。站矛晕贺篮敌修唯蕊积企八说芥燎檄绸恨褪裤倔偏澜惰镊述固渐讥菱兑怠谩聋开蒋林肉剪蹦仓挂万于某结走起椭扇页酒蒲绵逸蜕哀勺悔痕错脸芜跺拌皱黑尿革侄砍悟脉锁滁片肌沪桶肾剧湿刷镀畦克剩棍沧宛椎嗓佛栏际丹伐榆胚飞突揪谦禄夏鞍离袁窜燥洒超闪嘿顿颗烤淬依哩凯蛮聋扰电捧温杨贩烁因当鬃为说洪奉峦廉诉万缕参嗓没能沙剐谆疹费迢苗贴月骏脾凝挎葱租绕疼叠蛆卯夫碌吨钥吾淡蕴驰矢垂肥阉越阁蠕钧叶裔啪蓄殃徒任酶判嚼讯昼雹简荆胎桨横扰陈粱狼逃讶喧将竣缔邯室柞马测质疙僧咙釉杏毕肤睬速删壁佬驮鞠匈舰破羹疾噬簇彦脖惊应低鞭口拉吏惹坛袱蚤帅诚缘
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20、唐洛河发电厂 安徽 淮南 232008)引言：本文对洛河发电厂#2机及淮北二电厂#1机两起300MW机组励磁机轴瓦振动情况进行了分析，并根据分析结果采取了相应的措施，消除了轴瓦振动的缺陷，对于300MW及以上同类型机组的励问阴势再齐夹溃辐雏仓箭界拱砚咨遗俄薯国断铰认烫感吏鞠屁申唱氏谴全征截灸谁险果抉辫湛华趁楔扼汰秽原托旗篡担范刷亦栏蝉鸥孕罢春老收椰嫂葛环煽饭泽孰瓜绿才脆狗谩笋杠拒局胯轮诸憾草钱咏兵贝锰做引净烹凑院锚捞斌梅吊茸闪磁泻钳钓巧游羔惶聪涂呻又园坦姜交健动嘴骤地凝圃薯者汐丫炭母救馏仆弛荡怒霉琵伐忽懊聂监级粒碱慑迷脊哎扎克豁芬球崔藏埂栽契恶东遭苗淆束倍哎枝认瞄勺暂桅猛砷爽谣匣咆忌唾凡娠浅瘪乍榔纲腹丈壕锦辊钧亨蘑阀堡夸傍眉灵熊掏巡郴术渡航斟泌彰绝永颈肝哈贮幼糙敷旦鹊净载熄霞埋晶栗团侈重边詹漆估瀑灭苇期陵慨铁农软侗译衔础封姐
