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1、 摘 要1ABSTRACT2 绪论. 第1章 断路器的结构和工作原理11.1断路器的分类.1.2真空断路器的结构11.3真空灭弧室的工作原理1第2章 真空断路器存在的问题32.1 真空灭弧室的问题32.1.1 事故案例一32.1.2 事故案例二52.2 操动机构的问题82.2.1合闸弹跳对真空断路器的影响82.2.2 超行程及接触压力对真空断路器的影响8第3章 故障原因分析103.1 故障原因分析一103.2 故障原因分析二103.3 故障原因分析三10第4章 解决问题的对策114.1 提高真空灭弧室的生产工艺114.2 提高断路器的整体装配质量114.3 选择合适的操动机构和真空灭弧室11第
2、5章 浅析SS4B型电力机车主断路器检修保养措施5.1 SS4B型电力机车的技术特点5.2 SS4B型电力机车主断路器故障分析5.3 SS4B型电力机车口常检修要点与保养第6章 HXD3型机车主断路器的检修维护 6.1 HXD3型机车主断路器的日常维护. 6.2 HXD3型机车主断路器的检修.内容摘要 用于电力机车的主断路器以其灭弧方式而分有空气与真空两种。从单一的空气型到两种类型的竞争，经历了两个不同的发展叶期。、币彼此在性能、结构及经济土约优劣则决定了其过去和将来的地位。本文回顾了主断路器的发展过程并时两种断路器进行评价。主题词:电力机车，主断路器，岌展，分析.Used in electr
3、ic locomotive main circuit breaker and points in the arcing way has two kinds of air and vacuum.From a single air type to two types of competition, has experienced two different development stage. Each other in the performance, currency,Soil structure and economy about advantages and disadvantages a
4、re decide the position of the past and future. This paper reviews the development of the main circuit breakerProcess and evaluate the two kinds of circuit breaker.Keywords: electric locomotive main circuit breaker, some exhibition, analysis.绪论一九六八年，英国通用电器公司(GBC)首次研制出用于电力机车的真空断路器，并装车试运成功。这是最早以真空断路器取代
5、空气断路器用、于机车的主电路切换及其短路保护。由于真空电器具有优良的短路电流开断能力和结构简单等显著的优点，所以当它一出现在机车上，就马上得到了机车运用部的欢迎。因而从六十年代后期开始，英国、美国、日本等国铁路都在试图逐步用真断路器(VCB)将空气断路器(ABB)取。他们的努力首先在线路上获得了成功，从而导致七十年代线路用真空断路器的广泛应用。而由于机车上的条件要求特殊，机车YCB并未迅速实现，当时的问题是如何选触头使真空室小型化，防止开断感性负载及截流过电压以及提高机械寿命与电寿命的问题。限于这些不足，VCB在电力机车上的优势未能立即得到承认，苏联、法国、中国等在电力机车生产中仍主要采用空气
6、断路器。到了七十年代后期八十年代初，英美等国相继研制出了机械寿命百万次以上的真空接触器，用于炼钢及矿山的真空开关也证明了其可靠、安全及操作频幸高等优良性能。因此，人们逐渐意识到真空电器在工业技术中具有的远大前景，从而导致了真空电弧理论与真空开关技术研究的蓬勃发展。随着世界范围的竞争与不断探索，真空电弧理论终于有了新的突破，尤其在人们发现了触头磁场对电弧的影响后，大批新颖有效的触头形式纷纷出现，由最初的圆柱形触头到螺旋槽式以及后来的杯状和纵磁场触头，其分断电流的能力已由数千安增大到几十千安。参考文献（3）载巳有易于加工的直径3 5mm杯状触头开断20KA(ram)通过了试验。由于触头材料的优化选
7、择，较好地解决了电流截流问题，截流值一般能控制在6A以下，从而消除了开断过程中的过高的过电压。由此，专家们预言在中等容量的电力开关中，真空开关将占据主导地位。随着真空管的标准化生产及技术的成熟，其稳定性不断上升，成本不断下降，这样也使得它在机车上的应用越来越受到人们广泛的注意。八十年代，英国、日本、苏联、中国等都已拥有自己的VCB产品，日本铁路机车全部采用自己研制的VCB,1987年日本向中国出口的6K型电力机车采用的就是其型号为QROB-201A真空断路器;我国的SS4重载货运电力机车也采用我国自己研制的VCB;而在此领域一直处于领先地位的英国GB公司不仅使木国铁路电力机车全部采用他们的VC
8、B产品，而且以技术领先、质量可靠、价格优惠等优势占据了世界大部分机车断路器市场。到1989年1月，他们销售到木国铁路及印度、加掌大、南非、台湾等地的VCB已达1546台。 电力机车的特殊运用条件使得对机车电器的要求远比一般民用产品苛刻。如果对机车主断路器采用性能与经济性一致的观点，其选择条件应是: 足够大的短路电流分断能力; 长的使用时间 可靠性好，高的响应速度与最小的分断失败率; 尽可能小的维护工作量; 经济上有可接受的价格。在以下各项的比较中，我们将会看到空气断路器(ABB)与真空断路器(VCB)各项指标的优劣。1.足够大的短路电流分断能力对高压断路器的最基本要求就是在规定的条件下有开断额
9、定短路电流的能力。对于25kV电力机车，其短路电流值与接触网线路参数、机车线路参数短路点有关，按照传统的方法，一般将其值选择在8到10千安左右。而多年来的实践也证明，具有如上开断能力的断路器在机车上的运肘是可靠的。据表1，国外几种主要的机车断路器标称额定分断电流能力都是10KA。据此，似乎可以说在这一点上真空与空气断路器的能力没有什么不同，然而实际上差异还是有的。其一，如果试验条件不同，虽然结论一样，无疑实际情况也会不一徉。据有关资料一，英国GE公司采用的试脸标准纂木上接近IEC65的要求。由于缺少统一的现定，瑞士BBC的空气断路采用的某些试验卡标准则明显低于IEC三相断路器试验标准。比如瞬态
10、恢复电压频二只有550HZ,约为IEC的四分之一左右，而空气断路器又是所谓“频率敏感性”电器，因此，如果按IEC的标准来要求，DBTF的开断能力要打较大的折扣。其二，由于真空电弧金属等离子体高的导电性，电弧电压很低，断口间的能量消耗小，比起空气电弧来容易熄灭得多。因此，真空介质开断电流的能力大大高于空气介质这是众所周知的。所以说，就分断能力来讲，真空断路器占有优势。但是，如果不管是在哪种试验条件下得到的结果，其产品总是能够满足机车运行的要求，而这或许又正是空气断路器仍然能够占领市场的主要原因。2.长的使用寿命 一台运用中的干线电力机车，其主断路器的年通断次数为8,00014,000次左右，而按
11、照电力机车的整体工作寿命35年(英国标准)计算，断路器的寿命最少将需要二十万至三十万次。这样的要求对任何型式的断路器来说都显得苛刻，但也并非完全不可能达到。从表1可以看出，空气断路器DBTF也达到了250,000次寿命的等级。不过从我们已进行过的试验可以了解到，在十多万次的分合动作以后，空气断路器中的某些部件，如触头支持件、动触头等需要更换，如果处于运用、中，则需要定时大修。而对于真空断路器来说，要满足这样的要求也许会容易一些。我们知道，真空接触器的寿命达到百万次甚至数百万次已不是难事。而用于电力机车的真空断路器，其寿命是否能达到所要求的数十万次呢?回答是肯定的。真空断路器(VCB)与真空接触
12、器(VCC)结构上的主要区别是:VCB的触头断口必须有足够大的开距，以防止高压下分断电流后的重击穿。这样VCB动触头的行程在8mm左右(相对应电压13.8KV,英国GE公司产品)，而接触器则只需3mm的开距便已足够。由于VCB较大的行程要求限制了波纹管的压缩量，从而促成了由不诱钢制成的波纹管在折线处的疲劳及开裂，最后导致真空室气压上升使VCB分断电流失败。因此，VCB机械寿命的关键在于波纹管的寿命。从此目标出发，人们作了大量工作，一般通过以下几种途径来实现:采用新的台全材料，运用特殊的焊接方式，减小触头运劝过程中的相对压缩量。后一种办法受真空管体积的制约，但显而易见，如果VCB的体积许可，将波
13、纹管适当延一长，则其相对压缩量也可接近VCC的水平，那么，不难想象VCB的机械寿命提高到数十万次并非是不可能的。英国GE公司的22CB型VCB也证实了这一点。(见表1)J 其中22CB, 20CB分别为英国GE公司的新旧产品。20CB已广泛供应于国际市掩CB也已通过了运行试验, QRCB-20IA为日本三菱重工用于6K型电力机车上的产品，DBTF为瑞士BBC的产品。用于8K型电力机车及部分欧洲市场。 3.可靠性:高的响应速度与小的分断失败率断路器的分闸响应延时一般称为固有分闸时间。高的响应速度对保护类电器来说是至关重要的。尤其在机车上，当出现主回路接地、电机过载、整流管击穿等故障时，要求主断路
14、器能在最短的时间内切断机车电源，以防止事故扩大。因此，固有分闸时间是考核主断路器的重要参数之一。固有分闸时间为分闸电磁铁得电到主触头动作这一段时间，它取决于电磁铁激磁速度与灭弧室(对ABB来讲)或活塞(对VCB来讲)的气压建立速度。一般说来，固有分闸时间我们可以从操动电磁铁、气流口径、气缸大小的改变加以选择，但燃弧时间则根据ABB或VCB而变，是无法选择的。通常ABB的电弧在两个半波内熄灭(0.02秒)，而VCB的电弧则在一个半波内熄灭(0.01秒)。因此，尽管表1中的固有分闸时间基本相同，实际上切断电流的时间YCS要比ABB小。当然也有例外，株洲电力机车厂生产的TDZ25/400型空气断路器
15、，固有分闸时间只有0.025秒。分断失败率的要求在空气断路器并不显得重要，因为实际运行中开断短路电流的机会非常少见，而且无论弧触头是否能够将短路电流切断，经过数十毫秒，最终总能够由隔离开关将电源切除，从而对机车上其它设备起到保护作用。但是对子真空断路器来说，由于它不带有隔离开关，因而分断失败则意味着负载将要面临承受短路电流的危险。这是无论机车生产厂家还是用户都极力避免的问题。因此有的断路器生产厂家在其产品技术参数里标有分断失败率一项(如英国GE公司的22CB型VCB，分断失败率为1/3000)。实际上，只要通过了型式试验中规定的额定分断电流，在其寿命期间，基术不会出现分断失败的情况，因为机车上
16、达到其额定分断电流的情况实在太少。至今笔者还未见到过关于此类事故的报导。然而值得指出的是，导致真空断路器分断失败的真正原因常常是真空室气压的升高。我们知道，在气压小于1.33 x 10-2Pa的真空里，开关触头断口具有良好的电弧熄灭特性和大约40K V/mm的电压耐受能力，但是随着气压的上升，真空电弧将转变为空气电弧，其优良的熄弧性能随之消逝，而耐压能力则按巴申曲线迅速下降。可见，如果一旦因为某种原因(如波纹管渗漏，含气材料触头燃弧后的气体释放等)使真空断路器的真空度下降到气压高于1.33 x 102Pa的水平，则要对其进行严密的监视或及时将真空管更换。防止因波纹管破裂造成气压上升引起不能切断
17、线路的危险。4. 尽可能小的维护工作量紧凑性与封闭性是真空断路器的突出点，而由此带来的极其微小的维护工作量或许是它真正具有优势的地方。有关资料与实际情况都表明VCB在这方面占有明显优势。以下是分别代表目前最高水平的真空20CB及空气17131 C断路器的维护及检修要求: a.空气断路器DBTF型投入使用后，每两星期一次一般性检查。 每运行G万至8万公里(约一年)后，检查和更换易损及磨耗件，各运动部分润滑。每两年半大修一次。工作寿命30年。 b.真空断路器20CB 投入使用后每两星期一次一般性检查。每年一般性检修，每两年半大修一次。工作寿命40年。此外，据英国东部铁路负责英国国铁断路器维修的IL
18、FORD段的统计资料，以人工工时计，真空断路器与空气断路器的大修工时分别为12.16和19.08;每年的总检修工时分别为3.26和9.01，后者几乎是前者的三倍。22CB断路器的使用还未在世界范围内得到推广，而在1987-1988年问，我国洛阳与三门峡之间运行的SS3型电力机车上装了两台英国GE公司的20CB真空断路器，从一年多来的运行情况看，其简单轻微的维护工作给乘务员带来了极大的方便。由段方提供的运行结果表明，除了因为适配SS3型机车而相应改动的部分偶有可排除的故障外，机务段及乘务员均未对其作过任何修理或调整工作。第一章 真空断路器的结构和工作原理1.1真空断路器结构真空断路器主要由操动机
19、构、支撑用的绝缘子和真空灭弧室组成。根据真空灭弧室和操动机构的相对位置，真空断路器分为如下五种形式：落地式、悬挂式、综合式、支架式、全封闭组合式。操动机构分为电磁操动机构、弹簧操动机构、液压操动机构、气动操动机构、弹簧液压操动机构五种类型。真空灭弧室是真空断路器中最重要的部分。真空灭弧室主要由绝缘外壳，屏蔽罩，波纹管和动、静触头等组成。真空灭弧室的外壳可以用硬质玻璃、高氧化铝陶瓷和微晶玻璃制成，其作用是支持动、静触头和屏蔽罩等金属部分。在选材时要充分考虑材料的抗压强度、抗拉强度、冲击强度、空气中沿面闪络电场强度等性能。外壳两端配以密封的金属盖，以确保灭弧室内的高真空度。真空灭弧室常用的屏蔽罩有
20、主屏蔽罩、波纹管屏蔽罩和均压屏蔽罩。主屏蔽罩环绕着电弧间隙，其主要作用有：一、有效防止真空灭弧室开断电流时形成的金属蒸汽喷溅到绝缘外壳的内表面，使内表面的绝缘性能下降。二、交流电流过零时使灭弧室内剩余的金属蒸汽和导电粒子快速扩散到屏蔽罩上冷却、复合和凝结，有利于电流过零后弧隙介质强度的提高，改善了灭弧室的开断性能。三、屏蔽罩的存在会影响动静触头间的电场分布，设计合理时有利于触头间绝缘强度的提高。波纹管屏蔽罩包在波纹管四周，防止金属蒸汽溅落在波纹管上，妨碍波纹管工作并影响其使用寿命。均压屏蔽罩装置在触头附近，用以改善触头间电场分布。波纹管是动触头与大气侧的动导杆相连接的部分。波纹管的一端和穿过它
21、的动触杆相焊接，另一端则与金属端盖的中孔相焊接。触头的最大开距由波纹管允许的伸缩量来决定。波纹管能在动触头往复运动时保证真空灭弧室外壳的完全密封。从机械上讲，它是真空灭弧室中最薄弱的元件，动静触头每分合一次，波纹管的波纹状薄壁就要产生一次大的机械变形。长期频繁和剧烈的变形容易使波纹管因材料疲劳而损坏，导致灭弧室漏气而无法使用。因此真空灭弧室的机械寿命主要决定于波纹管。动触头位于灭弧室下部，在与其连接的导电杆周围和外壳之间装有导向管，以保证动触头在上下方向准确地运动。一般在导电杆下方位于灭弧室外部的表面有一个圆点状标记。可以从它到灭弧室下端相对位置的变化情况观察到触头磨损程度。灭弧室内为不低于1
22、0-2Pa的高真空状态。静触头和动触头以及与它相连的导电杆在闭合位置时构成导电回路，而在触头分离时则形成断路，断口处即是产生真空电弧和进行熄弧过程的弧腔。1.1真空断路器工作原理第2章 真空断路器故障案例我在长期的工作中遇到过多次因真空灭弧室灭弧性能不良引起的设备故障，现将两起比较典型的事故案例进行叙述分析，详情如下：2.1 事故案例一2009年7月20日下午，在对朔黄铁路行唐分区所231断路器停电检修时，远动主站遥控操作分闸231断路器后，控制室仪表显示231断路器还有20A电流流过，高压室内传出放电的声音。这时一列火车经过行唐站，231断路器电流瞬间增加到160A，在与电力调度汇报沟通后，
23、立即又将231断路器合闸，从而降低了电弧对断路器的进一步破坏。整个过程大约持续了两分多钟。随后发现这台断路器真空灭弧室已起火燃烧。电力调度命令值班员按程序将这台断路器停运并拉至安全地带，并用灭火器进行灭火。 从现场情况分析来看，此台断路器是由于在分闸后持续的燃弧中产生高温，导致真空泡陶瓷外壳断裂，同时，引起热缩套管燃烧起火。损坏的断路器情况如图2-1和图2-2所示。图2-1 烧毁的真空断路器照片图2-2 烧毁的真空灭弧室照片 现场对这台断路器的机构部分以及传动部分检查，未发现异常，所以断定该断路器烧损不是由机械故障引起。由于这台断路器的真空灭弧室在耐压试验中只能经受住6KV电压，该试验值远低于
24、系统额定工作电压。这种情况下的开断操作肯定会造成断路器开断失败。所以这起事故是由于真空灭弧室耐压性能不够引起的。另外，我们怀疑真空灭弧室热缩套管材料可能存在阻燃性能不良的问题，导致真空灭弧室外壳起火燃烧。经过和ABB真空断路器厂家工程技术人员沟通协商后，我们将耐压试验不合格的三个真空灭弧室寄送回生产厂家。厂家对以上三个真空灭弧室进行了试验，并得出了如下结论。以下是厦门ABB开关有限公司的检测分析报告：厦门ABB开关有限公司对三个不合格真空灭弧室做了如下检测：1.用VIDAR真空检测仪检测绝缘（直流电压）；2.在真空灭弧室动静触头之间施加70KV/1min的交流耐压测试；3.随机挑选其中一只灭弧
25、室检测其内部真空气压；4.对随机挑选的真空灭弧室进行氦气泄漏检测；5.分析位于金属屏蔽罩上的腐蚀点。检测结果如表2-1所示表2-1 厦门ABB真空灭弧室检测报告铭牌绝缘检测真空压力检测真空灭弧室出厂编号制造日期直流电压检测交流耐压检测hpadate2701999-03-3040KV不合格70KV不合格真空度降低2009-06-162711999-03-3040KV不合格70KV不合格真空度降低2009-06-1631999-03-0540KV不合格70KV不合格真空度降低2009-06-16通过上述检测，这三个真空灭弧室的绝缘测试都不合格，内部真空度降低。这些真空灭弧室的内部真空气压已经达到外
26、部大气的水平，由于查找检测泄漏区域在技术上是相当复杂的，所以需要花费大量的时间。因此，我们只随机挑选其中一个真空真空灭弧室来分析，我们可以假设被分析的这只真空灭弧室的问题点可以代表其它所有真空灭弧室。 使用氦气泄漏探测仪，泄漏区域从真空灭弧室的屏蔽罩隔离出来并且被检测到，泄漏的原因是在金属屏罩有一个很微小的腐蚀点，这个腐蚀点位于动触头一侧。结论 虽然这种类型的真空灭弧室被热缩管整个紧密的包起来，但是在热缩管和金属罩之间可能存在一些很微小的间隙，当有潮气渗入其中，腐蚀现象就可能在这发生。如果潮气（可能含盐）不断地渗入，腐蚀过程就会不断发展，而当真空灭弧室在使用过程中，有干燥的空气渗入间隙，腐蚀过
27、程才会停止。 由于泄漏，空气将会进入真空灭弧室内，这需要一个很长时间的过程，最终结果会导致灭弧室内部真空气压慢慢升高，从而超出真空灭弧室真空气压的要求范围。如果真空断路器在良好的户内环境下运行，这个问题将不会发生，也不会有腐蚀现象。2.2 事故案例二2009年8月4日4时58分56秒，电力调度按照遥控程序对朔黄铁路安国变电所进行天窗停电时，依此对205断路器、206断路器、211断路器、212断路器、213断路器、214断路器、215断路器进行停电。在人为不能分辨的时间内，271的缺相保护、301、322低压解列保护动作，几乎同一时刻202断路器的27.5千伏单相低压启动过电流保护动作，同时伴
28、有较强的爆裂声，345备投成功。值班员随即进行设备巡视，发现27.5千伏B相电容器组有四台电容器的保险熔断，其中一台电容器瓷柱断裂；高压室内206断路器放电烧伤严重，分、合闸绝缘拉杆折断且有烧伤痕迹。具体损坏情况如图2-3和图2-4所示。图2-3 电容器组损坏照片图2-4 206真空断路器损坏照片2.1.2.1 206保护动作数据（见表2-2）表2-2 206保护动作数据统计表跳闸时刻4：58：564：58：564：58：574：58：574：58：574：58：57保护名称差压差压电流速断电流速断电流速断电流速断出口时间0112ms0113ms0001ms0001ms0001ms0001ms
29、电容器电压28880V28880V1040V1000V1030V1010V电容器电流44A46A845A846A830A845A差压电压7806V8600V1377V107V87V184V3次谐波电流15A6A386A386A386A389A5次谐波电流1A0A7A30A13A28A7次谐波电流0A0A184A234A216A236A2.1.2.2 202保护动作数据2009年8月4日4时58分57秒 1011ms 相低压启动过电流保护出口IA=14.82A IB=14.75A IC=29.50A IO=0.00AI=0.07A I=26.26A(6302.40A) U=89.36V(2457
30、4V) U=3.68V(1012V) 2.1.2.3 206差压保护动作情况从跳闸数据看，206保护动作始因是由于电容器故障导致差压保护动作，电容器电流只有46A，说明当时断路器已处于分位或者在分闸过程中以及在电弧重燃但电弧没有达到稳定的一瞬间，总之，电容器没有断电。当时的系统电压为28880V，按照当时的电压，电容器两端要承受35.86kV的电压（预防性试验测得的系统参数为：电容器组第一组容值为28.01F、第二组为28.02F、第三组为27.99F、第四组为27.89F、电抗器的电感量为281.4mH、电容器的额定电压为8.4kV，最大可承受9.24kV），按照这个电压，单组电容器当时已经
31、超过了8.4千伏的额定电压，第三组比较薄弱的电容器开始损坏，内部出现击穿现象，容值开始增大，原先6并的电容器，电流开始不平衡，向电容器较大的一块电容器集中，当超过保当超过保险的容量后保险瞬间熔断，导致差压保护动作。按照当时差压保护动作的差压7806看，已有不低于1块电容器损坏（电抗器电流不能突变，所以当一块电容器保险瞬间熔断时，维持原来的电流，一块电容器损坏的一次电压差压值为1650V，二次电压差压值为9.82V，定值为6.31V,折合一次电压为1060V），但是由于保护动作后，断路器灭弧室并没有断电，故障继续延续，差压值继续加大，说明当时继续有电容器损坏。电容器保险损坏后，第三组电容器容值减
32、小，其分压瞬间加大，又导致其它电容器的损坏，差压值进一步加大，使上下层之间的电压比变为1：1.63（计算略），此时上层（由一、二组构成）容值为13.91F，没有变化，事后复测亦是此数据，下层容值8.53F，事后复测数值与计算值基本一致。总容值为5.28F。（损坏4块电容后的差压值计算值为8640V），与保护动作值8600V基本一致，说明当时有4块电容器的保险熔断。2.1.2.4 206电流速断保护动作情况当电容器保险熔断后，电容器的总容值变为5.28微法，此时的容抗为603，电抗值为88.4，打破了正常的补偿度0.120.13的要求，XL/XC=88.4/603=0.146；由于真空灭弧室的电
33、狐不熄灭，导致对电容器反复充电，使电容器组对地电压升高，在升高到一定限度时，断路器的绝缘拉杆被击穿，电流突然增大，致使电流速断保护动作。由于母线一直有电，对地电弧逐渐加大，使27.5千伏B相母线产生了对地放电的现象，致使母线对地电流瞬间增大，电压降低，202断路器低压启动过电流保护亦相继动作。从以上情况看，真空灭弧室漏气和电弧重燃是引起故障的主要原因2.2 操动机构的问题2.2.1合闸弹跳对真空断路器的影响合闸弹跳是真空断路器机械特性的一个重要参数，其定义为断路器在合闸时从触头刚接触直至触头稳定接触瞬间为止的时间。在合闸弹跳过程中，触头断开距离小，电弧不会熄灭，导致触头烧损加重，严重影响真空断
34、路器的电气寿命。可以说弹跳最主要的危害是加速了灭弧室触头的烧损，导致真空断路器电气寿命缩短。目前，真空断路器均采用对接式触头，合闸速度较高，触头在合闸过程中必然产生弹跳。弹跳不但会使触头烧损，产生过电压，还会使波纹管受到强迫振动而容易出现裂纹，导致灭弧室漏气。减小合闸弹跳值是真空断路器设计时需要解决的一个关键问题，弹跳值的大小与诸多因素有关，如触头材料，触头结构，动、静导电杆及支撑部分的刚度，触头弹簧刚度及预压力，触头运动速度，传动系统及组成零部件的加工精度等。为了把合闸弹跳值减小至规定范围内，通常采取如下措施：减小运动部件的质量；提高传动部件的加工精度；提高装配质量，使运动无卡涩现象；适当加
35、大触头压力簧的预压力。2.2.2 超行程及接触压力对真空断路器的影响超行程是指开关在合闸操作中，触头接触后产生闭合力的动触头部件继续运动的距离。主要作用是保证触头在一定程度的电弧烧损后电连接间仍能保持一定的接触压力；分闸瞬间，使动触头获得一定的初始冲击动能，提高其初始加速度；使真空断路器动触头在合闸过程中起到缓冲作用，减轻动、静触头间的冲击力。对于同样的弹簧、同样的超行程，因其在不同的产品中有不同的作用，所以，对超行程及触头弹簧的设计及调整应综合考虑。对于动静触头的接触压力，应从以下几方面考虑：为了保证触头在刚接触后能立即可靠接触，必须保证一定的触头初压力；为保证触头在正常工作时可靠接触，其压
36、力应在要求范围内；为保证在一定程度电弧烧损下仍能可靠接触，应对触头烧损具有一定的补偿作用；为了提高触头的刚分速度，应将触头弹簧在超行程部分释放的能量加大。第3章 故障原因分析3.1 故障原因分析一真空灭弧室内真空度降低导致不能正常灭弧是电弧多次重燃的主要原因，对朔黄铁路安国变电所206断路器已故障的真空灭弧室进行工频耐压测试时，电压只能升至2千伏，绝缘也只有2兆欧，此现象与厦门ABB开关有限公司的分析一致，属于密封不良，这与气体放电理论相一致。按气体放电理论，气体压力降低时，因发生碰撞游离的次数减少，故间隙的击穿电压提高，所以采用高真空可提高击穿电压。事实上真空中的击穿机理与常压下的并不相同，
37、目前关于真空击穿有两种理论：厂致发射引发击穿和微粒引发击穿。前者认为，由于阴极表面不可避免地存在一些微观强电场区，导致电场发射并产生很大的发射电流密度，使阴极出现局部热点而引起材料气化，从而引发间隙击穿；后者认为，电极表面附着的微粒，在强电场作用下带着电荷离开电极表面，运动至对面电极时以很大的速度撞击电极，从而使电极材料溶化、气化，造成间隙击穿。3.2 故障原因分析二另一层原因就是考虑真空断路器分闸的时刻产生了截流过电压，分闸速度过快使电抗器产生了很高的自感电动势并与电容器电压叠加，足以使还没有完全恢复绝缘强度的真空灭弧室被重击穿，导致重燃。3.3 故障原因分析三当真空断路器在电流过零前开断，
38、触头的一侧是工频电网电源，一侧是高频振荡产生的过电压（事故跳闸记录中显示有很大的3次、7次谐波电流），而触头间恢复电压为两者之合，在触头开距小、触头间耐压不充分的情况下发生第一次重燃。电源向回路中的电容充电，出现类似空载长线路合闸的震荡过程。回路的参数决定了重燃的高电流频率高达数千Hz。这使得重燃的振荡电压高于截流电压，这种震荡过程直至绝缘介质的恢复强度超过电压恢复速度才终止。第4章 解决问题的对策4.1 提高真空灭弧室的生产工艺完善和控制真空灭弧室生产过程，从零部件制造和生产工艺方面减少管内微粒的数量。如在金属零件的加工过程中，尽量避免和祛除干净零件的毛刺，提高零件表面质量，保证零件的表面光
39、洁度；在整管装配前坚持对部件进行有效的超声波清洗，可以取得明显的效果。不断改进清洗工艺，使灭弧室内的微粒通过清洗尽量祛除干净；在生产过程中，保持良好的真空卫生和工作习惯，有效控制操作间内的空气湿度和空气中悬浮微粒的数量；科学组织生产，使灭弧室的部件或触头加工出来后尽量减少存放时间，及时装配进炉，减少零部件氧化、污染的几率；对用于投切电容器组的真空灭弧室适当提高电压进行工频电压老炼，并进行雷电冲击耐压老炼，可以减少灭弧室内的击穿弱点，提高其电压耐受能力，增加投切电容器组时的可靠性；对灭弧室进行小电流老炼，可以利用电弧的高温祛除电极表面的一薄层材料，烧掉电极表面的毛刺，并使电极表面的气体、氧化物和
40、杂质同时除去，起到清洁电极表面的作用，对灭弧室的电气性能有一定的提高。因此灭弧室在出厂前应进行适当的电流老练；对灭弧室进行并联电容老炼，可以迅速明显提高产品的耐压能力。 4.2 提高断路器的整体装配质量在朔黄铁路2009年的高压设备预防性试验中，共发现有19台真空断路器的灭弧室出现试验不合格问题。因此，生产厂家要提高断路器的设计质量和装配质量，控制其机械运动特性参数在合理的范围内，保证灭弧室动导电杆安装对正垂直，并易于调整； 断路器的装配质量应该得到可靠的测量和良好的控制，操动机构的合闸输出功率与分闸输出功率要合适，其分、合闸速度应该调整在合理的范围内，使分闸弹振和合闸弹跳尽可能小。 4.3
41、选择合适的操动机构和真空灭弧室选择合适的分闸速度，有利于操作过电压的减小。比如，在开断小电感电流时，操作机构的分闸速度适当地慢一些，可以减少截流值；而开断电容电路时，分闸速度可以快一些，以增加触头开断距离，提高触头间的介质强度，减小重击穿发生。具体的方法就是加大断路器的超行程，增加触头间的压力，一方面可以通过撞击压力使触头上的毛刺消除，另一方面可以提高分闸速度。 SS4B型电力机车主断路器检修保养措施SS4B型电力机车型是我国铁路运行中的常用机车型，这种机车外观山两节完全相同的四轴电力机车组成，二者相互的连接是通过内重联环节连接，使这两节四轴电力机车的动力组成为一辆八轴重载的货运电力机车。这种
42、电力机车的两节车之间的相联处设有中间走廊，便于机务人员往来通行，SS4B型电力机车是我国自主建造的第三代相控电力机车，这种电力机车具有无级调压、交、直传动的功能，SS4B型电力机车遵循了我国电力机车设计的标准化、系列化原则，SS4B型电力机车的功能基于SS4型、SS4G型机车的成熟技术的基础进行了创新，引进、吸收、创新了国外8K . 6K . 8G . 6G型等机车的先进技术，使SS4B型电力机车更适应我国铁路运行的需要。使SS4B型电力机车不仅在运行时稳定性好，而且它的利用率高，尤其是该机车可以适应在恶劣工作环境中保持优良运行状态。主电路采用不对称三段半控桥，具有恒流准恒速控制的牵引特性。但
43、在运行过程中SS4B型电力机车主断路器质量故障时有发生，这影响到机车的运行安全。根据这一情况，在运行SS4B型电力机车时，注意了SS4B型电力机车主断路器检修与保养，并制定了相关的检修要点和保养措施，取得了良好效果。 1.SS4B型电力机车的技术特点 SS4B型电力机车虽然是两节四轴电力机车组成，但山于设计了外重联的控制功能，就可以在一个司机室对两台四轴电力机车进行控制。这样实质上就成为了16轴电力机车。每节车有两台岛转向架。SS4B型电力机车牵引力的传递采用的是低位斜拉杆推挽式牵引装置，这种装置的动力学稳定性好、粘着利用率也高。山于SS4B型机车的主电路采用的是两种不同的供电方式。其中一种供
44、电关方式是为了实现电动机车轴重的电气补偿，另一种供电关方式是为了使SS4B型机车在1/2功率以上就有较好的功率因数，能够使SS4B型机车在运行时实现相控元级调压。这是为了改善牵引电机在受到深度磁场削弱工况时换向性能，同时为了改善机车低速时的电制动性能，SS4B型机车采用了加馈电阻制动。 2.SS4B型电力机车主断路器故障分析 近儿年来，在SS4B型电力机车的运行过程中，由于SS4B型电力机车自身设计原因，它是由2节机车重联而成，由于跳主断路器信号是2节机车重联在一起，因此，如果2节电力机车任何一节的起保护都会影响2节机车的主断路器。 2.1 SS4B型电力机车跳主断路器故障 SS4B型电力机车
45、分断主断路器较多，常出现的跳主断路器可以有许多形式，在这里仅提出常出现的故障:一次侧过流跳主断路器故障。当牵引变压器一次侧过流时，一次侧过流继电器动作，其常开触点闭合，一次侧过流中间继电器动作，并通过其常开触点使其得电自锁。主台故障显不屏可显不“一次侧过流”。牵引变压器二次侧短路跳主断路器故障。二次侧电流传感器检测流过牵引变压器二次侧绕组的电流，当变压器二次侧因变流装置元件击穿，使其吸合，主断路器跳开，主台故障显不屏显不“一次侧过流”。辅助系统过流跳主断路器故障。当辅助电路系统过流达到整定值时，辅助系统过流继电器动作，其常开触点闭合，辅助系统过流中间继电器吸合并通过其常开触点使得电自锁，主断路
46、器跳开。副台故障显不屏显不“辅过流”。 2.2 SS4IB型电力机车跳主断路器故障原因分析 从以上故障分析，SS4B型电力机车跳主断路器的电路较多，分断主断路器信号最后都并接在两节机车重联的，如果不能准确显不跳主断处，就很难进行紧急处理故障。原因分析如下。第一，由于SS4B型电力机车机车原设计的跳主断路器的信号和显T的信号不是一路信号，一旦继电器的显不部分联锁接触不良，就会造成跳主断路器的信号正常。如:机车主接地故障，跳主断路器信号接在继电器的主触点上，而显T信号接在辅助触点上。第二，SS4B型电力机车“零压”故障显不电路是靠继电器吸合来显不。如果机车接触网电压正常时，继电器得电吸合，不显不“零压”故障。如果接触网压正常，人工断主断路器或其他原因跳主断路器时，辅助电路电压降为0，山于零压时间继电器检测的是辅助电路电压，这时继电器释放，同样也显不“零压”故障。此时显不的“零压”故障并不是真正的零压故障。其他原因跳主断路器同
