《#1、#2机组汽轮机本体节能可行性研究报告.doc》由会员分享，可在线阅读，更多相关《#1、#2机组汽轮机本体节能可行性研究报告.doc（38页珍藏版）》请在三一办公上搜索。
1、#1#2机组汽轮机本体技术改造项目可行性研究报告一、前言(一) 项目名称:#1、#2机组汽轮机本体节能改造可行性研究报告(二) 项目性质: 技术改造(三)可研编制人: 游立元(四)项目负责部门: 检修公司(五)项目负责人：黄俊二、项目提出的背景及改造的必要性(一)承担可行性研究的单位: 生技部(二)项目提出的背景:早期国产引进型300MW汽轮机组，是80年代初我国引进美国西屋公司汽轮机制造技术，分别由上海汽轮机有限公司(简称上汽公司)和哈尔滨汽轮机有限责任公司(简称哈汽公司)生产制造，由各有关的电力设计院设计，火电公司安装、调试。 该部分机组投产以来，从目前各电厂机组运行情况及部分机组试验结果
2、来看，缩小了我国大型火电机组与国际水平的差距。但由于设计、制造、安装、运行与维护等方面的因素，又不同程度地暴露出一些问题，影响到机组运行的安全和经济性。国产引进型300MW机组和日本三菱公司引进西屋公司技术、经优化改进制造的350MW机组属同类型机组。据1999、2000年度所公布的各项技术指标，国内进口己投运的日本三菱公司机组，平均负荷率74.7，非计划停运409h，等效强迫停运率0.08%，等效可用系数92.56%，厂用电率3.97，补水率0.8，凝汽器真空度95.0，锅炉效率92.31，供电煤耗率320.75g/(kW.h)。与其相比较，国产引进型300MW机纽平均负荷率74.0%，但等
3、效可用系数低4.12个百分点，补水率高出2.4个百分点，厂用电率高出1.57个百分点，凝汽器真空度低1.55个百分点，锅炉效率低2.73个百分点，供电煤耗率高出30.48g(kWh)。由此可见，现运行的早期国产引进型300MW机组各项经济性指标与同类型进口机组相差甚大，机组经济效益不能得到充分发挥。通过制造厂、设计院多年对引进技术的消化、吸收和改进，新型机组的经济性和可靠性得到大幅度的提高，机组实际运行的各项要求基本达到设计值。如哈尔滨汽轮机厂对300MW的机组汽轮机内部结构在将近20年内进行三次较大的改进，目前73B型机组的效率、可靠性、经济性等远优于早期产品。(三)进行技术改造的必要性:1
4、、从汽轮机本身的角度来看大唐石门发电有限责任公司1、2机组于1995年12月，1996年9月分别投产，属哈尔滨汽轮机厂73型产品，出厂编号为73N16、73N17。由于该型号的机组是早期引进的技术，由于设计和加工等多方面的原因，机组在投产后高中压本体存在各段轴汽参数超标、高中压缸效率低、经济性差、各项指标远偏离机组设计参数等问题。机组经过10多年的运行，由于设备的不断损耗，这些问题目前变的更为突出。根据我们的调研，其他同型号机组的问题基本相似。表1表2为我公司2005年的试验数据，表3为其他厂同类型机组的运行参数对比：表1 #1、#2机组额定工况抽汽参数额定工况设计值#1机组300MW工况#2
5、机组300MW工况压力(Mpa)温度()压力(Mpa)温度()压力(Mpa)温度()主蒸汽16.6753716.35536.6016.30534.92一段抽汽5.927383.16.70420.436.46411.55二段抽汽3.622316.74.16360.83.97345.12再热蒸汽3.265373.79536.783.63535.85三段抽汽1.84433.61.91455.821.83456.75四段抽汽0.811334.60.91339.330.85335.28表2 1、2机组额定工况计算结果项目单位设计值1机试验值2机试验值主蒸汽压力Mpa16.6716.335616.3084
6、主蒸汽温度537536.6021534.9267主蒸汽流量TH911.0980.6655995.5093高排汽压力Mpa3.6624.21814.0292高排汽温度316.7361.4363345.2656再热汽压力Mpa3.263.79303.6335再热汽温度537536.7809535.8563中排汽压力Mpa0.7950.90270.9544中排汽温度334.27337.5469336.5103排汽压力Mpa5.398.94387.6634给水流量TH911.0950.3245962.6327给水温度272.3263.9031271.8972试验电功率MW300.168289.8859
7、291.0205试验热耗率KJ/kw.h7954.99025.73378856.9213试验汽耗率待添加的隐藏文字内容1g/kw.h3.0353.38293.4208修正后功率MW300.168303.0717294.1241修正后热耗率KJ/kw.h7954.98804.56578719.1337高压缸内效率88.2271.838878.1123中压缸内效率91.6488.380894.5883表3名称设计值西柏坡2 2003.5妈湾2 2006.6妈湾1 2006.6渭河6 2004.10渭河5 2005.11功率MW300300294270303.6303主蒸汽压力MPA16.716.8
8、516.416.416.8116.95主蒸汽温度537535.6535540537536.4调节级压力MPA12.1112.9411.911.911.9312.01调节级温度488483.3一抽压力MPA5.96.536.26.46.016.096一抽温度383402.4401402369.1393.5高排压力MPA3.664.023.953.63.6263.825高排温度317339.2339334334.9339.9二抽压力MPA3.624.023.83.523.6263.825二抽温度317339.2343343334339.9三抽压力Mpa1.841.881.741.641.7071.
9、79三抽温度433.6449.8443（460）463465.2431.6高压缸效率%88.2279.42中压缸效率%91.6489.28主蒸汽流量t/h9111062.6933900919924汽耗kg/kwh3.043.52热耗kJ/kwh79559225.1凝汽器压力Kpa4.99.877.35.655.9从上述三表中可以看出,各厂的实际值与设计值相比，存在较大的差距，有进行技术改造的必要。其中我公司和西柏坡的机组经济性最差、安全可靠性低,而西柏坡电厂已进行了改造。2、从主要辅机的角度来看我公司12机为汽轮机配套的三台高加是哈尔滨锅炉厂生产的，是按汽轮机设计热力系统超压5工况进行设计的。
10、其最初设计参数如表4表41高加2高加3高加型号JG1100-2-1JG1180-2-2JG820-2-3P工作maxMpa 6.133.721.64T工作max376.3311.3424.3由于实际的抽汽参数高于三台高加的设计参数，我们要求哈尔滨锅炉厂重新核算，后来将三台高加的设计参数作了调整，已到高加设计材质的承受极限，见表5：表51高加2高加3高加型号JG1100-2-1JG1180-2-2JG820-2-3P工作maxMpa 6.774291.96T工作max400375450即使作了调整，12机在满负荷时的实际抽汽参数仍然有超出高加设计运行参数极限的情况，对三台高加的安全运行构成了重大
11、隐患。(四)调查研究的主要依据、过程及结论: 我公司1、2机组为哈尔滨汽轮机厂早期生产的73型机组，该机型高中压缸效率低、抽汽参数严重超标、经济性差、安全可靠性低，尤其设备经过多年运行的损耗，该问题进一步突出，已严重制约我公司可持续性发展。目前哈尔滨汽轮机厂对引进型300MW机组的技术进行多年的消化和吸收，已发展到生产73B型机组，该机组良好的经济性和运行的稳定性已得到普遍的认可。如对73型机组采取73B型机组技术进行改造，可以取得较好的效果。 我国目前安装哈尔滨汽轮机厂生产的引进型73型300MW机组共计约31台，该类型机组普遍存在高中压缸效率差，热耗偏高，轴汽参数超标等缺点，各项指标与机组
12、的设计值相差较大。针对机组的实际情况，各电厂进行了不同规模的技术改造，这些改造大大地提高机组的可靠性和经济性。 根据我公司机组运行的实际情况，厂部在2002年、2004年和2006年安排我公司技术人员对相关单位进行调研考察。2002年对陕西渭河电厂进行调研，考察该机组改造后的运行情况。渭河电厂共计4台300MW机组，其中3、4机组为上汽生产的四缸四排汽机组，5、6机组与我公司同类型哈尔滨汽轮机厂生产73型机组，存在与我公司类似的问题，02年该厂对6机组的高压缸调节级汽封和隔板汽封进行改造，机组高压缸的效率有较大的幅度提高，但机组的各段抽汽参数与设计值相差较远，没有从根本解决问题。2004年根据
13、西柏坡电厂改造成果的反馈，公司再次组织部分技术人员到西柏坡电厂、哈尔滨汽轮机厂、铁岭电厂进行相关调研。西柏坡电厂1、2机组为哈尔滨汽轮机厂生产73型300MW机组第四台、第五台，92年左右投产。机组投产后的运行情况与我公司基本一致，02年、03年分别对两台机组进行较大的通流改造，机组改造后效果较明显，如图表6为1机组改造后对比情况：表6 西柏坡电厂1机组改造后效果对比表项 目单 位设计值 改 造 前改 造 后日期2001030220031217负荷MW300304.35309主汽压力MPa16.6717.11716.7主汽温度537537.8537.7调节级压力MPa12.1112.25811
14、.73调节级温度462高排压力MPa3.663.9963.7高排温度317342.4330再热汽压力MPa3.4873.6913.5再热汽温度537534.8544.11抽压力MPa5.96.3745.931抽温度383405.73902抽压力MPa3.623.9963.622抽温度317342.43293抽压力MPa1.841.8061.763抽温度433.6452.3460高压缸效率%88.2276.8484.3中压缸效率%91.6491.0391从上表可以看出，设备经过改造后，机组的各项性能得到大幅度的提高，机组的各段抽汽参数能控制在安全合理的范围内，高压缸的效率虽然还没有达到设计值，按
15、提高幅度较大。由于1组改造后机组的性能得到提高，2003年12月该厂对2机组进行类似的改造，同样取得较好效果。表7为2机组改造后对比情况：表7名称设计值改造前5+24.5改造后（五阀全开）功率300MW300300主蒸汽压力MPA16.716.8516.6主蒸汽温度537535.6535调节级压力MPA12.1112.9411.97一抽压力MPA5.96.536.0一抽温度383402.4389高排压力MPA3.664.023.75高排温度317339.2328二抽压力MPA3.624.023.63二抽温度317339.2327三抽压力MPA1.841.881.81三抽温度433.6449.8
16、454高压缸效率%88.2279.4282.2中压缸效率%91.6489.2889.9发电煤耗g/kwh297.5345.6311.4主蒸汽流量t/h9111062.6982.2修正后汽耗kg/kwh3.043.523.15修正后热耗kj/kwh79559225.18199凝汽器压力KPA4.99.876.24 2006年3月，厂部再次组织相关技术人员到西柏坡电厂，哈尔滨汽轮机厂落实改造情况，调研在我公司实施的可能性。结论：通过多次调研了解，将73型300W机组进行73B技术改造，机组的各项性能可得到大幅度的提高，能较好地提高我公司机组的安全性、经济性，能较好地缩断我公司机组与先进机组的差距，
17、为我公司节能降耗增效提供可靠的保证。(五)原系统或设备的基本情况:1.拟进行改造的系统或设备的基本情况说明: 我公司1、2机均为哈尔滨汽轮机厂生产73型机组，机组的喷嘴采取子午面收缩、扭曲静叶，变截面动叶，动叶自带围带等特点，机组的进汽采取弹性密封环密封，高中压缸的动叶叶顶汽封采取平齿汽封型式。该机组的整体设计水平较差，机组的实际运行参数与设计值相差较远。2.系统或设备简述: 我公司1、2汽轮机组是我公司一期工程的三大主设备之一，首先将锅炉产生的高温高压蒸汽转化为动能，然后提供给发电机发电。3.铭牌: 汽轮机：73型汽轮机 型号：N30053753716.7 额定转速：3000rpm额定背压：
18、 5.4KPa主汽温度：537再热温度：537主汽压力：16.7 MPa4.制造商:哈尔滨汽轮机厂5.投产日期: #1机组1995年12月投产,#2机组1996年9月投产。6.技术状况及其他有关技术参数: 汽轮机主要技术数据如下：项目单位设计值主蒸汽压力Mpa16.67主蒸汽温度537主蒸汽流量TH911.0高排汽压力Mpa3.662高排汽温度316.7再热蒸汽压力Mpa3.26再热蒸汽温度537给水流量TH911.0给水温度272.3试验电功率MW300.168试验热耗率KJ/kw.h7954.9试验汽耗率g/kw.h3.035修正后功率MW300.168修正后热耗率KJ/kw.h7954.
19、9高压缸内效率88.22中压缸内效率91.64 以上参数为机组的设计参数，由于早期机组的设计水平差，制造工艺简单，机组的实际运行效果与设计值相差较大，严重影响我公司设备的整体经济性。7.运行简历: 我公司两台汽轮机1995年12月和1996年9月投产以来，机组将近运行10年左右，设备的各项性能逐步下滑，机组的效率越来越低，煤耗越来越高，各段的抽汽参数越来偏离机组的安全值。两台机组于1997年1998年和2002年2003年分别进行了两次大修，对机组的局部结构进行了一些改造，取得一定的效果，但未从根本上解决问题，机组存在的缺陷越来越严重，机组的安全运行水平越来越低。8.主要历史状况等：机组多年运
20、行以来，主要存在如下问题：编号缺陷时间设备名称缺陷内容195.12月投产至今1机机组的各段抽汽压力和温度超标，导致回热系统工作不正常，机组的蒸汽流量偏大，高中压缸效率严重偏低，凝汽器热负荷偏高，机组的真空偏低，夏季工况时机组难带负荷。296.9月投产至今2机机组的各段抽汽压力和温度超标，导致回热系统工作不正常，机组的蒸汽流量偏大，高中压缸效率严重偏低，凝结器热负荷偏高，机组的真空偏低，夏季工况时机组难带负荷。我公司的两台机组从开始投产以来就存在以上几个问题，尤其在夏季高温负荷下，该问题表现更为突出：机组在满负荷的情况下，抽汽参数严重偏离设备的安全设计值，影响机组的安全运行，机组的真空严重偏低，
21、带负荷较困难。(六)存在的主要问题: 1缺陷情况的记录和叙述：1. 1机组的抽汽参数严重超标：如下表为机组的在300MW运行时各段轴汽压力和温度额定工况设计值#1机组300MW工况#2机组300MW工况压力 (Mpa)温度()压力(Mpa)温度()压力(Mpa)温度()主蒸汽16.653716.3536.616.3534.9一段轴汽5.93836.7420.46.4411.5二段轴汽3.6316.74.1360.83.9345.1再热蒸汽3.25373.7536.73.6535.8三段轴汽1.8433.1.9455.81.8456.7四段轴汽 0.8334.60.9339.30.8335.2
22、从上表可以看出，我公司两台机组的抽汽压力和温度与机组的设计值相比严重偏大，其中一号机组比二号机组的问题更为突出，在夏季工况运行时，一段抽汽压力和温度已偏离1高加的设计许可值。1. 2高中压缸内效率差,部分结构设计不合理:下表为12机历年来300MW工况下的效率统计，所有数据来自湖南电力试验研究院的机组热力性能试验报告。项目高压缸内效率中压缸内效率试验时间报告编号单位设计值88.2291.641机71.8488.382005.11.11XDS/QJ.B/116（02）-20052机78.1194.592005.11.14XDS/QJ.B/117（02）-20051机73.5286.122004.
23、10.8XDS/QJ.B2/103（02）-20042机80.0697.502004.12.10XDS/QJ.B2/134（02）-20041机76.8787.442003.3.10XDS/QJ.B2/05（02）-20032机85.0889.022002.9.12大修后XDS/QJ.B2/45（02）-20022机78.7889.042002.4大修前2机80.8994.281998.10.10大修后从上表可以看出，我公司两台机组高压缸效率、中压缸效率与设计值相比差距较大。1机组的高压缸效率为71，严重偏离设计值，高压缸的效率也偏离设计值。2机组高压缸效率与设计值相比也相差较远。我公司两台机
24、组采取73型技术设计，与目前73B型技术制造的相比相差较远，主要表现在如下方面：1.2.11机组的喷嘴在2004年扩大性小修时由于备品不能及时供应，采用其它厂用过的喷嘴，为6X8组，该喷嘴工作效率差，与目前73B型采用6X24组喷嘴组的性能相差较远。1.2.21、2机组高中压缸的动叶、隔板静叶采用两元流设计，各级的焓降低，做功不充分，与73B型的三维设计相差较大。1.2.3高中缸的汽封设计不合理,部分间隙偏大,对机组的效率有较大的影响。我公司两台机组的高中压缸叶顶汽封采用平齿汽封结构,容易导致级间漏汽；高压进汽平衡持环、中压进汽平衡持环、高压排汽平衡持环漏气量大，导致大量高品质的蒸汽能量未充分
25、利用。1.2.4高压缸进汽短管的密封结构采取但形密封环的型式容易导致漏汽，对机组的上下缸温差和机组的效率有较大的影响。2.安全生产：我公司两台机组存在以上的问题，尤其一段轴汽压力和温度，三段抽汽压力和温度偏离设计值较高，对机组的长期安全稳定运行构成了威胁。虽然在2005年小修中对抽汽管道进行了更换高等级材质，但同时该参数对高加有较大的影响。平时运行中只有通过更多的运行手段进行干预才能保证机组的运行。由于机组的整体效率低，机组在满负荷时需要更多的蒸汽量，将进一步加剧凝结器的热负荷，机组的真空无法保证，同时较低的真空又影响机组的负荷。蒸汽流量的增大还增加了燃煤的消耗，对炉内管道的外壁磨损也加大，增
26、加了爆管的机率。3.系统匹配: 无4.环境保护: 无5.节能降耗、提高经济性:通过对73型机组的改造，在确保机组的安全性外，将大大地提高机组的缸效率，增强机组的出力，提高机组的真空，为我公司节能降耗，工作更上一个台阶提供可靠的保证。6.改善劳动环境和条件等：如果通过机组的技术改造，使各项技术参数达到机组原来的设计值，将大大地减少运行人员的干预和操作，改善运行人员的工作环境。(七)需要通过技术改造解决哪些问题：通过技术改造主要解决如下几个问题:7.1解决高中压缸效率低问题,通过技术改造,使机组的效率达到或接近机组的设计值。7.2降低机组的各段抽汽压力,达到或接近机组的设计值，提高机组安全稳定性能
27、。7.3解决机组高压进汽管弹性密封漏汽缺陷。7.4降低机组高中压平衡盘之间的漏汽,减少机组的轴封漏汽，减少轴封溢流量，减轻凝汽器的热负荷。三、方案论证（一）改造方案描述：针对我公司两台机组的实际运行情况、结合类是机组的改造效果和哈尔滨汽轮机厂的技术水平，拟采取以下改造方案：1、 机组高中低压汽封系统及高压进汽短管密封结构改造。我公司机组高中低压端轴封泄漏量较大，大量的蒸汽外泄而进入轴加和凝结器，影响机组的效率，拟对轴封的板式汽封进行更换铁素体汽封和铜齿汽封，可适当调小轴封的间隙，即使机组的振动增大也不会磨损大轴，可有效地增加机组运行安全和经济性。高压进汽短管采取活塞式弹性密封，运行中由于密封结
28、构性较差，导致大量蒸汽直接进入缸内影响机组的缸温差合效率。我公司2机组采取钟形罩密封形式，运行效果较好，拟对1机组进行改造。2、 机组高压进汽喷嘴组改造。73型机组采取为48道喷嘴，该喷嘴工作效率差，与目前73B型采用128道喷嘴组的性能相差较远。1机组在2004年大修时由于备品供应不及时，目前该喷嘴组为外厂淘汰产品，除汽边严重变薄，工作效率差，额定负荷下调节级压力严重超标。2机组在2004年时已进行改造目前运行情况较好，拟对1机组的喷嘴组进行改造。3、 机组高压缸通流改造。73B机组相比73型机组在本体上面进行了较多的改进。高压缸内的原叶顶平齿汽封改为高低齿迷宫式汽封；隔板和动叶的叶片采用三
29、维成型设计，采用世界上最先进的三维曲面、实体造型软件CATIA进行设计，机组的效率得到较大的提高。4、4、机组中压缸通流改造。 中压缸内部的原叶顶平齿汽封改为高低齿迷宫式汽封；隔板和动叶的叶片采用三维成型设计，采用世界上最先进的三维曲面、实体造型软件CATIA进行设计，机组的中压缸的效率得到较大幅度的提高。5、（二） 造后预期达到的效果:1、 大幅度降低机组的各段抽汽参数，达到或接近机组的设计值，确保主设备和辅助设备的安全运行。2、 大幅度提高机组的汽缸内效率，降低机组的热耗、煤耗，达到或接近机组的设计值。3、 经过对机组的改造，使机组的整体性能的到提高，机组的缸温差得到控制，蒸汽的泄漏量得到
30、减少，机组的真空得到提高等。(三)应从全部可能的设计方案中,提出23个最适合的可选方案(或建议方案):对比西柏坡电厂的改造方案拟采取以下两种方案。方案一：机组高中低压汽封系统及高压进汽短管密封结构改造、机组高压进汽喷嘴组和调节级动叶改造，机组高压缸通流动、静叶改造。方案二：机组高中低压汽封系统及高压进汽短管密封结构改造、机组高压进汽喷嘴组和调节级动叶改造，机组高压缸通流动、静叶改造，机组中压缸前三级通流进行了改造。（西柏坡电厂采用方案）方案三：机组高中低压汽封系统及高压进汽短管密封结构改造、机组高压进汽喷嘴组和调节级动叶改造，机组高压缸通流动、静叶改造，机组中压缸通流动、静叶改造。(四)施工方
31、案、过渡方案: 首先确定机组的改造方案，联系相关的厂家进行设计、制造、生产合格的产品，利用机组大修进行改造。(五)是否需要停机停炉或结合机组大、小修等:需要结合机组的大修进行改造（六）从技术、经济、效果等方面论证其实施可行性、合理性、存在问题和解决办法: 73B型机组相比73机组由于设计技术的先进和制造水平的提高，机组在各个方面的性能有不同程度的提高，大量机组投产运行后的各项考核参数已达到73B型机组的设计值。而已投产的73型机组运行后的考核参数与73型机组的设计值相比相差较远。在73型机组的整体基础采取73B的技术进行改造，技术上是可行，可产生预计的效果，提高机组的经济性。（七）要求定量、准
32、确地对其性能指标、投资费用、效益、投资回报作出综合比较: 三个方案在设计上是一致的，主要区别在于设备的改造范围。中压缸的改造一般采用两种方式：在方案三中彻底改造为73B型设计的通流；方案二中采用前三级为73B技术，后六级为73原技术，不作变动。西柏坡电厂采用方案二进行了改造，改造后的实际情况可与另两个方案改造预计的情况可作如下比较：投资费用性能指标产生效益回报73型机组实际情况0抽汽参数高，缸效率差，机组热耗、煤耗高00方案一预计情况1970万元抽汽参数大幅度下降，各项考核参数达到机组的设计值中压缸改造后，根据哈尔滨汽轮厂专家计算，缸效率提高1.2,在同样的情况下相比方案二热耗要多降低40 K
33、J/KW.h,多下降发电煤耗1.2 gKW.h每台机组15亿Kw.h,标煤580元/吨一年收回投资约1844万元方案二实际情况1500万元各段抽汽参数大幅度下降，各项考核参数接近设计值，但三段抽汽温度较高机组改造后经过现场测试，热耗由8946.7KJ/KW.h下降至8289KJ/KW.h发电煤耗下降了将近20gKW.h每台机组15亿Kw.h,标煤580元/吨,一年收回投资约1740元方案三预计情况1970万元抽汽参数大幅度下降，各项考核参数达到机组的设计值中压缸改造后，根据哈尔滨汽轮厂专家计算，缸效率提高1.2,在同样的情况下相比方案二热耗要多降低40 KJ/KW.h,多下降发电煤耗1.2 g
34、KW.h每台机组15亿Kw.h,标煤580元/吨一年收回投资约1844万元（73型机组实际情况和方案二中的实际情况是以西柏坡电厂的1机组实际运行情况为依据的，以一台机组的整体投资进行计算，其中效率依据发电量在额定功率下的效率进行计算）(八)提出推荐方案：根据我公司的实际情况和哈尔滨汽轮机厂推荐意见，选用方案一。四、项目规模和主要内容(一)项目方案及内容综述(不超过40个字): 对我公司1汽轮机高中压缸通流进行改造。（二）工程计划开竣工时间: 1机组在2007年5月7月实施改造 2机组在2008年5月7月实施改造（三）项目范围: 石门电厂1汽轮机高中压缸本体和2汽轮机高中压缸本体。(四)项目的主
35、要设备材料构成: 序号名 称型 号单位数量费用（万元）单价总价1高压隔板套73B套21683362喷嘴组73B台11741743高压反向112级隔板73B套23907804高压反向112叶片73B套23907805高压反向212及叶顶弹性汽封73B套230606高压反向112硬齿隔板汽封73B套210207高压隔板套中分面螺栓73B套1558中压正向19级隔板73B套23907809中压正向19级动叶73B套227054010中压19级叶顶汽封73B套2459011钟形罩73B套1303012布莱登汽封套28016013铁素体汽封套251014铜齿汽封套235(五)地址选择及地理位置、路径及方
36、案：与原路径一致（六)改造后系统布置的变化：无（七）性能和有关参数及必要的图纸:有（八）环境保护措施、治理方案和回收情况,对环境保护的评价:无(九)对劳动定员和技术水平的要求及培训情况: 按工作要求进行培训（十）主要设备制造(订货)周期:10个月（十一）调研、可研、初设、设计、招标、订货、开工、工程各施工步骤(包括拆除、土建、安装等)、试验、调试、试运行、竣工验收等整个项目的时间进程计划安排: 1、1和2汽轮机高中压缸本体可研报告2006年4月30完成。2、可研报告的批复计划于2006年6月30日完成。3、设备的招标、订货计划于2006年7月30日完成。设备的设计制造周期10个月左右，应满足2
37、007年机组的大修开工工期4、设备的安装结合机组的大修进行：1机组于2007年5月开始，2机组2008年5月进行。5、设备的调试、试运行、竣工验收工作： 1机组在2007年7月份左右完成，2机组2008年7月左右完工。（十二）对灰场工程、构筑物及一般土建工程,应注意气象、水文、地质、地形、地下等资料的收集和叙述：无五、工程实施条件(一)工程项目有关征地、占地、施工临时用地、拆迁、赔偿等外部条件的落实情况:无(二)设计、施工单位的选择:设计供货单位为哈尔滨汽轮机厂，哈尔滨布莱登公司，具体施工单位待定(四)设备制造周期:10个月(五)勘测设计周期:15天(六)资金来源等的落实情况: 设备重大技改(
38、七)有关规划、消防、征地、搬迁等的落实情况:无(八)需要停机停炉等计划的落实情况: 结合2007年1机组大修进行，2008年2机组大修进行。(九)进口设备是否具备采购条件:否(十)主要设备及材料的采购是否采用招议标方式进行:是(十一)主要设备及材料采购的被招标对象(制造商)的选择:哈尔滨汽轮机厂，哈尔滨布莱登公司十二其他外部条件是否具备：是六、投资估算表及设备、材料明细表一投资估算表: 序号名 称型 号单位数量费用（万元）单价总价1高压隔板套73B套21683362喷嘴组73B台11741743高压反向112级隔板73B套23907804高压反向112叶片73B套23907805高压反向212
39、及叶顶弹性汽封73B套230606高压反向112硬齿隔板汽封73B套210207高压隔板套中分面螺栓73B套1558中压正向19级隔板73B套23907809中压正向19级动叶73B套227054010中压19级叶顶汽封73B套2459011钟形罩73B套1303012布莱登汽封套28016013铁素体汽封套251014铜齿汽封套235备注两台机组的高中压缸通流总体改造设备费用为3770万元(二)设计费: 20万元(三)调试费: 20万元(四)设备费:3770万元（五）施工费(其中人工费): 100万元(六)主材料费: 40万元(七)工程总投资: 3950万元(八)设备、材料明细表(见本附件附
40、表)：七、经济效益分析(一)对于提高系统和本单位综合生产能力与经济效益的计算分析,包括节能降损、提高效益、降低成本、增加利润等:73型机组的设计热耗为1894Kcal/Kw.h，高压缸效率设计值为88，中压缸设计值为91。73B型机组采用开发新型线，应用新型叶根，静、动叶全部采用变截面扭曲叶片的设计，机组的各项性能的到提高，机组的设计热耗为1870Kcal/Kw.h。我公司两台机组投产早，设计水平差，产品低端，运行时间长，损耗大，1、2机组的实际热耗为2096Kcal/Kw.h，2075Kcal/Kw.h，远偏离机组的设计值。73B机组在73型机组的基础上作了较大的改动，可对这些改动产生的经济
41、效益可进行量化分析比较：高压缸通流改造可在73型机组的设计基础上提高高压缸效率1,可降低机组的热耗4Kcal/Kw.h。中压缸通流改造后可在73型机组的设计基础上提高中压缸效率1,可降低机组的热耗4Kcal/Kw.h。调节级汽封由硬汽封改为多齿阶梯汽封、高中压叶顶及隔板汽封由平齿改进为阶梯齿，可使高中压缸的效率提高1,可降低机组的热耗4 Kcal/Kw.h。机组高中低压汽封系统及高压进汽短管密封结构改造可使机组的高中压缸效率提高23，可降低机组的热耗10Kcal/Kw.h。目前73B型机组的实际运行热耗可达到设计值，采用73B型设计技术对73型机组进行改造势必产生较好的效果，机组的高中压缸通过改造后的缸效率可达到设计值。我公司1、2机组缸压缸效率分别为71、78，中压缸的效率分别为88、94。1、2机组的热耗分别为2096 Kcal/Kw.h、2075 Kcal/Kw.h。 （以上数据为湖南电科院2005年上半年测试数据，2机组情况稍好于1机组，2机组在2002年大修时对部分结构进行改造，而1机组没有进行改造。两台机组在缸效率相差如此大的情况下热耗基本相差不远，数据可能有一定误差，但从机组的各项运行参数基本能反映我公司机组目前运行情况
