锅炉课程设计正文.docx

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1、锅炉课程设计正文工业锅炉设备 课 程 设 计 任 务 书 一、课程设计题目：某厂锅炉房工艺设计 二、设计目的： 课程设计是“锅炉及锅炉房设备”课程的主要教学环节之一。通过课程设计，了解锅炉房工艺设计内容、程序和基本原则，学习设计计算方法和步骤，提高设计计算和制图能力，巩固所学的理论知识和实际知识，并学习运用这些知识解决锅炉房工程设计中的实际问题。 三、设计原始资料： 1、 热负荷资料 用汽量(t/h) 用汽参数 凝结水 同时 项目 回收率 使用系数 最大 平均 压力/MPa 温度 7.5 0.2 60 1.0 采暖用汽 饱和 3.6 3.2 0.4 20 0.80 饱和 生产用汽 0.8 0.

2、2 0.3 0 0.4 生活用汽 饱和 2、 煤质资料： 元素分析成分：Mar=9.00% , Aar(Ay)=32.48%, Car(Cy)=46.55%, Har(Hy)=3.06%, Sar(Sy)=1.94%, Oar(Oy)=6.11%, Nar(Ny)=0.86% . 煤的干燥无灰基挥发分：Vdaf(Vr)=38.5%， 接受基低位发热量Qnet,v,ar(Qy)=17693KJ/Kg d w3、 水源资料：以自来水为水源，供水水温10，供水压力0.6MPa 1) 总硬度：3.3 mol /L 2) 永久硬度：1.1 mol /L 3) 暂时硬：2.2 mol /L 4) 总碱度：

3、2.1 mol /L 5) PH值：6.9 6) 溶解氧： 6.58.9 mg/L 7) 悬浮物：0 mg/L 8) 溶解固形物：450 mg/L 4、 气象资料： 1) 年主导风向：冬夏西北； 2) 平均风速：3.0 m/s 3) 大气压：97 880 Pa 4) 海拔高度：396.9 m 5) 最高地下水位：-3.5 m 6) 土壤冻结深度：无土壤冻结情况 7) 冬季采暖室外计算温度：-5 8) 冬季通风室外计算温度：-1 9) 采暖期平均室外计算温度：0.5 5、 其他资料 1) 生产为三班制，全年工作300天 2) 采暖用汽天数90天 3) 通风用汽天数90天 4) 凝结水回收为自流方

4、式 四、设计内容与要求 1、热负荷计算 包括最大计算热负荷和年热负荷的计算。对于具有季节性负荷的锅炉房，应分别以采暖季和非采暖季求出最大计算热负荷和平均热负荷。计算结果应以表格方式汇总。 2、选择锅炉型号和台数 要求提出23种选型方案，就其燃烧设备或燃料适应性，负荷适应性或负荷率、备用性、锅炉效率、占地面积、建筑造价、扩建余地、人员编制、环境污染、投资高低等方面进行简单的分析比较后确定最佳选炉方案。 3、水处理系统的确定及其设备选择计算 计算各种水量 包括回水量、补给予水量、总给水量，按采暖季和非采暖季分别计算。 计算排污率和相对碱度 排污率要用试算法确定，并按采暖季、非采暖季碱平衡和盐平衡分

5、别计算。 确定水处理的任务 根据水质资料，锅炉给水标准、排污率和相对碱度，说明原水是否需要软化、除碱和除氧。 软化系统的确定及其设备选择计算 要求确定软化方法，绘出软化系统草图；确定软化设备的生产能力；确定交换剂，选择软化设备，计算药剂量和耗水量；盐液池和盐液泵的计算。 4、给水系统、蒸汽系统、排污系统的确定及其设备选择计算 确定给水系统、蒸汽系统、排污系统的形式，并绘出各系统草图。 选择各系统的设备，包括给水箱、给水泵、分汽缸、连续排污扩容器、取样冷却器、排污冷却池等。 计算给水母管各蒸汽母管及分汽缸接管管径。 确定管路附件。 5、送、引风系统的确定及其设备选择计算 燃料校核。 计算燃料消耗

6、量、计算送风量和引风量。 确定送、引风系统并拟定草图。 确定烟、风道断面尺寸。 选择送、引风系统设备。包括确定烟囱高度及断面，选择风机，消声器、除尘器。 6、燃料输送及出灰渣系统的确定 计算锅炉房最大负荷时的小时燃料消耗量；计算锅炉房最大负荷季节时的小时燃料消耗量；计算锅炉房最大负荷时的昼夜燃料消耗量；计算年燃料消耗量；计算与上述燃料量相应的灰渣量。 计算煤、灰场的面积。 确定燃料输送及出渣方式。 7、进行锅炉房工艺布置，绘制热力系统草图及布置草图 8、整理编写设计说明书 设计说明书的第一章要求写出总论或概述，应包括设计指导思想和原则，热负荷、系统方案的主要特点，区域布置的特点及设计中欠考虑的

7、问题和特别需要说明的问题。说明书的其他章节主要写明各系统方案及设备确定的依据、理由、过程和结果，对于计算公式要求写出公式中的符号的含义、单位、计算过程和计算结果。说明书要装订成册，内容包括封面、目录、正文、后记和参考文献目录等。 原则上，设计说明书用Word文件格式A4纸张排版打印。排版参照湖南工业大学毕业设计的格式。 五、绘图要求 热力系统图一张。要求附出图例、标出设备编号及管径。用1号图完成。 设备平面布置图一张。要求绘出锅炉间、风机间、水处理间和辅助间等。设备平面布置图中的设备以外形绘制，标明设备编号并附设备明细表。设备定位尺寸要齐全清晰。平面布置图中还应标明指北针。用1号图完成。 设备

8、布置剖视图一张，用2号图完成。 条件具备时，加绘锅炉房区域图一张，用2号图完成。 图纸用计算机绘制，必要时加绘手工图纸1张。 六、时间安排 编写说明书4天； 草图2天； 绘图5天； 并装订成册1天； 答辩2天 工业锅炉设备 课 程 设 计 说 明 书 七、热负荷计算及锅炉选择 1、热负荷计算 采暖最大计算热负荷 D1max=K0(K1D1+K2D2+K3D3) t/h 式中 K0考虑热网热损失以及锅炉房汽泵、吹灰、自用蒸汽等因素的系数，取1.05； K1生产用汽的同时使用系数，取0.8； K2采暖用汽的同时使用系数，取1.0 K3生活用汽的同时使用系数，取0.4。 D1max=1.05=10.

9、7 t/h 非采暖季节最大计算热负荷 D1max=K0(K1D1+K3D3)=1.05=3.2 t/h 2、锅炉型号与台数的选择 根据最大计算热负荷10.7 t/h以及生产、采暖和生活用汽有利均不大于0.4MPa，从煤质资料来看煤的低位发热量为17693KJ/Kg，根据工业锅炉房中的表1-4可确定为烟煤，因此可以选用DZL系列快装水火管蒸汽锅炉 它的特点有： 1）它采用单锅筒纵置式，双集箱快装布置，水火管快装结构，节省锅炉房占地，且土建工程投资少，有效地降低锅炉安装费用和基建投资。 2）采用炉内烟尘惯性分离，配以高效的脱硫除尘器，高锅炉排放浓度低，黑度低，可达到国家一类地区环保指标要求； 3）

10、锅炉采用自然循环方式，炉水始终保持高速紊流状态，强化传热，提高锅炉热效率； 4）蒸汽锅炉有较大的汽相空间，并配置高效汽水分离器，蒸汽湿度降低到2%以下。 可以选用的锅炉型号组合为：DZL(W)6-1.25-AII型锅炉两台，DZL(W)4-0.7(1.25)-AII型锅炉三台，DZL(W)2-0.7(1.25)-AII型锅炉六台。 根据锅炉房确定的原则： 1）锅炉台数应按照所有运行锅炉在额定蒸发量工作时，能满足锅炉房最大热负荷。 2）锅炉的出力、台数应能有效适应热负荷变化的需要，且在任何工况下，应保证锅炉有较高的热效率。 3）应考虑热负荷发展的需要。 4）锅炉台数应根据热负荷的调度、锅炉检修和

11、扩建的可能性确定。一般新建锅炉房以不少于2台、不超过5台为宜。 5）以生产负荷为主或常年供热的锅炉房，应设置一台备用锅炉。以采暖、通风空调为主的锅炉房，一般不设备用锅炉。 从以上原则可以看出，选用DZL(W)2-0.7(1.25)-AII型锅炉需要六台，台数太多，不适宜使用。 对于DZL(W)6-1.25-AII型锅炉和DZL(W)4-0.7(1.25)-AII型锅炉均符合条件，但是在非采暖季节DZL(W)6-1.25-AII型锅炉和DZL(W)4-0.7(1.25)-AII型锅炉均只需要运行一台锅炉，但是DZL(W)6-1.25-AII型锅炉负荷率仅为53%，相比之下，DZL(W)4-0.7

12、(1.25)-AII型锅炉则达到了80%，因此最终我们决定选用三台DZL(W)4-0.7(1.25)-AII型锅炉。 在采暖季三台锅炉基本上满负荷运行；非采暖季一台锅炉运行，锅炉的维修保养可在非采暖季进行，而且本设计中的锅炉房以采暖为主，故不设置备用锅炉。 八、给水及水处理设备的选择 1、给水设备的选择 锅炉房给水量的计算 G=KDmax(1+Ppw) t/h 式中 K给水管网漏损系数，取1.03； Dmax锅炉房蒸发量，t/h； Ppw锅炉排污量，%，本设计根据水质计算，取10%。 对于采暖季，给水量为： G1=KD1max(1+Ppw)=1.0310.7=12.1231 t/h (1+Pp

13、w)=1.033.2=3.6256 t/h 对于非采暖季，给水量为： G2=KD2max给水泵的选择 给水泵台数的选择，应能适应锅炉放全年负荷变化的要求。本锅炉房拟选用四台电动给水泵，其中一台备用。采暖季三台启动，其总流量应大于1.112.1231t/h，即大约为13.34t/h，所以每台给水泵的流量应该大于4.45t/h。现选用1GC-5型给水泵： 流量：6 m3/h 扬程：1127 kP a 电机型号：Y132S2-2 功率：7.5KW 转速：2950r/min 进水管DN40，出水管DN40 给水箱体积的确定 给水箱的作用有两个：一是软化水和凝结水与锅炉给水流量之间的缓冲，二是给水的储备

14、。 12给水箱的体积，按储存1.25h的锅炉房额定蒸发量设计，外形尺寸为360025002000mm，计18m。 2、水处理系统设计及设备选择 软化系统的选择 根据GB1576-2001规定，蒸汽锅炉的给水和锅水水质标准为： 给水总硬度 0.04mmol/L 给水PH值 7 锅水总碱度 6 26mol/L 锅水含盐量 3500mg/L 原水硬度不符合给水要求，必须进行水质处理。 按碱平衡计算锅炉排污率 3 P1=(JD)bab=(JD)g-(JD)bab(1-0.67.5+0.23.6)2.110.7100%=8.34% 15-2.1按盐平衡计算锅炉排污率 P2=Sbab=Sg-Sbab(1-

15、0.67.5+0.23.6)45010.7100%=9.03% 3000-450因为P1、P2均小于10%，所以不需要除碱。根据原水水质情况，采用低流速逆流再生单级钠离子交换系统。交换剂采用0017强酸苯乙烯型阳离子交换树脂。 锅炉排污量的计算 锅炉排污量通常通过排污率来计算。排污率的大小，可由碱度和含盐量的平衡关系式求出，取其两者的最大值。 在上面“软化系统选择”中已经计算了由碱度和含盐量的平衡关系式求出的排污率，其值小于10%，且在103%之类，所以，锅炉排污率取10%。 软化水量的计算 锅炉房采暖季的最大给水量与凝结水回收量之差，即为本锅炉房所需要的补充软化水量： Grs=KD1max(

16、1+Ppw)-a1D1-a2D2 =1.0310.7-0.23.6-0.67.5 =12.1231-5.226.90 t/h 钠离子交换器的选择计算 序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 名 称 软化水量 软化速度 所需交换器截面积 实际交换器截面积 交换剂层高度 运行时实际软化速度 交换剂体积 交换剂工作能力 交换器工作容量 符号 Grs vrs单位 t/h m/h m m/h m3 gol/ m3 mol 计算公式或数据来源 先前计算 根据原水H0=3.3me/L Grs/vrs=6.90/18 选用750交换器2台 交换器产品规格 Grs/F=6.90/0.442 hF=20.442

17、 732#树脂11001500 V E0=0.8841100 数 值 6.90 18 0.383 0.442 2 15.61 0.884 1100 972.4 F F h v V E0 E En10 运行延续工作时间 T h Grs(H0-H)=972.416.90(3.3-0.04)48.6 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 小反洗时间 小反洗水流速度 小反洗耗水量 静置时间 再生剂纯度 再生剂单耗 再生一次所需再生剂量 再生液浓度 再生一次稀盐液体积 再生一次耗水量 再生速度 再生时间 逆流冲洗时间 逆流

18、冲洗耗水量 小正洗时间 小正洗速度 小正洗耗水量 正洗时间 正洗速度 正洗耗水量 t1 v1 V1 min m/h m3 min % g/mol Kg % m3 m3 m/h min min m3 min m/h m3 min m/h m3 Ft6Fv5Ft1取用 取用 10 9 0.663 4 95 90 92.12 5 1.84 1.84 1.8 138.8 75 0.995 8 8 0.47 10 10 0.74 v1=0.442109/60 t2 jq 交换剂回落、压脂平整，取用 工业用盐，取用 逆流再生 Eq/1000j=972.490/(10000.95) 取用 GY Cy Vzs

19、 V3 v3 GY/1000Cy=92.12/(10000.05) 近似等于Vzs 低速逆流再生，取用 60V3/Fv3=601.84/0.4421.8 低速将再生液全部顶出交换器 t3 t4 V4 v3Ft4/60=1.80.44275/60 取用 取用 t5 v5 V5 t5/60=0.44288/60 取用 取用 t6 v6 V6 v6/60=0.4421010/60 31 再生过程所需总时间 t min t1+t2+t3+t4+t5+t6= 10+4+138.8+75+8+10 245.8 32 33 再生需用自来水耗量 再生需用软水耗量 VSL Vrs m3 m3 V1+V5+V6=

20、0.663+0.47+0.74 1.873 2.835 V3+V4=1.84+0.995 34 再生一次总耗水量 Vz m3 VSL+Vrs=1.873+2.835 4.708 再生液的配制和贮存设备 为减轻搬运食盐等的劳动强度，本设计采用浓盐容易池保存食盐的方法，即将运来食盐直接倒入浓盐液池。再生时，把浓盐液提升到稀盐液池，用软水稀释盐液池，再由盐液输送至离子交换器再生。 1）浓盐液池体积的计算 本锅炉房钠离子交换器运行周期为30.415+245.8/6034.5h，每再生一次需耗盐92.12kg，如按贮存10天的食盐用量计算，则浓盐液池体积为： 102492.16=2.46m3 34.50

21、.26100032）再生一次所需稀盐液的体积为1.84m，若按有效容积系数0.8计算，稀盐液体积为2.3m。本设计拟用混凝土砌筑一个尺寸为220018001500盐池，浓、稀盐池各占一半。 盐液泵的选择 盐液泵的作用：其一是将浓盐液提升至稀盐液池；其二是输送稀盐液至离子交换器，过量的部分稀盐液流回稀盐液池进行扰动，使之浓度均匀。 盐液泵运转时间短，不需设置备用泵。为防盐液腐蚀，选用102型塑料离心泵一台，流量6t/h，扬程196kPa，电机功率1.7kW，转速2900r/min。 该泵进口管径DN40，出口管径DN40。 原水加压泵的选择 有时自来水水压偏低，为了确保再生时所需的反洗水压和软化

22、过程所需克服交换器阻力的水压，特设原水加压泵1台： 型号：IS65-40-250 流量：12 m3/h 扬程：196KPa 电机：Y100L1-4 功率：2.2KW 转速：1450r/min 该泵进口管径DN40，出口管径也为DN40。 九、汽水系统主要管道管径的确定 1、锅炉房最大用水量及自来水总管管径的计算 自来水总管的流量，即为锅炉房最大用水量，包括以下几项： 运行交换器的软水流量3Grs，计6.90 t/h 备用交换器再生过程中的最大瞬时流量，以正洗流量计，Fn6=0.44210=4.42 t/h 引风机及给水泵的冷却水流量，按风机轴承箱进水管径DN15、水速2m/s计算，冷却水流量约

23、为1.3 t/h 煤场、渣场用水量，估计约0.5 t/h 化验及其他用水量，约0.7 t/h 生活用水量，粗略取值1 t/h 如此，锅炉房最大小时用水量约为14.82 t。若取管内水速为1.5 m/s，则自来水总管管径可由下式计算： do=2Go14.82=2=0.059m 3600pw3600p1.5本设计选用自来水总管管径do =894mm。 2、与离子交换器相接的各管管径的确定 交换器上各连接管管径与其本体的对应管径一致，即除进盐液管管径为DN40外，其余各管管径均为DN50。 3、给水管管径的确定 给水箱出水总管管径 出水总管的流量，按采暖季给水量G1考虑，若取管内水速为2m/s，则所

24、需总管内径为48mm。本设计适当留有余量，选用管径为733.5mm。 给水母管管径 本设计采用单母管给水系统。给水母管管径确定与给水箱出水总管相同，即733.5mm。进入锅炉的给水支管与锅炉本题的给水管管径相同，直径为44.53.5mm，且在每一支管上装设调节阀。 4、蒸汽管管径的确定 蒸汽母管管径 为便于操作以及确保检修的安全，每台锅炉的蒸汽母管直接接入分汽缸，其直径为1334mm；在每台锅炉出口和分汽缸入口分别装有闸阀和截止阀。 生产用蒸汽管管径 生产用汽管的蒸汽流量Gz1=KoD1=1.053.6=3.78 t/h，生产用汽压力为0.4MPa，比3容u=0.3816m/kg。蒸汽流流速取

25、35 m/s，则： z13G1maxu3.780.3816103z110dz1=2=2=0.121m 3600pw36003.1435选取生产用汽管管径为1334mm 采暖用蒸汽管管径 采暖用汽管流量为1.057.5=7.785 t/h，蒸汽压力为0.2MPa仍按流速35 m/s计算，决定选取管径2196mm。 生活用蒸汽管管径 蒸汽流量为1.050.8=0.84t/h，蒸汽压力为0.3MPa，仍按流速35m/s计算，决定选用管径为733.5mm。 十、分汽缸的选用 1、分汽缸的直径的确定 已知采暖期最大计算热负荷D1max=10.7t/h，蒸汽压力P=0.4MPa，比容u=0.3816m3/

26、kg，若蒸汽在分汽缸中流速w取用15 m/s，则分汽缸所需直径为 D=2D1maxu1033600pw10.70.3816103=2=0.310m 36003.1415本设计拟采用3779mm的无缝钢管作为分汽缸的筒体。 2、分汽缸筒体长度的确定 分汽缸筒体长度取决于接管管径、数目和结构强度，同时还应顾及接管上阀门的启闭操作的便利。本设计的分汽缸筒体上，除接有三根来自锅炉的进汽管和供生产、采暖以及生活用汽的输出管外，还接有锅炉房字用蒸汽管、备用管接头、压力表接管以及疏水管等。分汽缸筒体结构和管孔布置如下图。筒体由3779无缝钢管制作，长度为2820mm。 十一、送、引风系统的设备选择计算 为了

27、避免相互干扰，锅炉的通风除尘系统按单台机组独立设置。以下均按单台锅炉的额定负荷为基础进行计算。 1、锅炉燃料消耗量的计算 根据生产用汽参数，本锅炉降压至0.5MPa运行。在此工作压力下，查得tb=158、i=2754.6kJ/kg，r=2087.6kJ/kg。又知固体不完全燃烧热损失q4=10%、锅炉效率h=72%以及蒸汽湿度W=2%，给水温度45。如此，燃料消耗量： B=D(i-wr-igs)+Dpw(ipw-igs)yhQdw4000(2754.6-0.022087.6-188.4)+0.14000(661.5-188.4)0.7217693=807.5kg/h而计算燃料消耗量为： Bj=

28、B(1-q410)=807.5(1-)=726.75kg/h 1001002、理论空气量Vko和理论烟气量Vyo Vko=0.0889(Cy+0.375Sy)+0.265Hy-0.0333Oy(46.55+0.3751.94)+0.2653.06-0.03336.11 =0.08893=5.217mN/kgVyo=0.01866(Cy+0.375Sy)+0.79Vko+0.008Ny+0.111Hy+0.0124Wy+0.0161Vko=0.01866(46.55+0.3751.94)+0.795.217+0.0080.86+0.1113.06+0.01249.00+0.01615.2173=

29、5.546mN/kg3、送风机的选择计算 已知炉膛入口的空气过量系数al=1.30，在计算修正和裕度后，每台锅炉的送风机的风量为： tlk+273101325273b30+273101325 =1.051.30726.755.217 27397880=5946.2m3/hVsf=b1alBjVko其中，b1为送风机流量储备系数，取1.05。 因缺空气阻力计算资料，如按煤层以及炉排阻力为784Pa、风道阻力为98Pa估算，则送风机所需压力为： Hsf=b2Dhtlk+273101325tsf+273b30+273101325=1038.6Pa20+27397880=1.1(784+98)其中，b

30、2为送风机压头储备系数，取1.1；tsf为送风机设计条件下的空气温度，由风机样本查知为20。 所以，选用T4-72-1 No.6A型送风机，规格： 风量：6860 m3/h； 风压：1150 Pa； 电机：Y112M-4； 功率：4 KW； 转速：1450r/min。 4、引风机的选择计算 计及除尘器的漏风系数a=0.05后，引风机入口处的过量空气系数apy=1.65和排烟温度Jpy=200，取流量储备系数b1=1.1，则引风机所需流量为： Vyf=b1BjVyo+1.0161(apy-1)VkoJpy+273101325273b200+273101325=1.1726.755.546+1.0

31、161(1.65-1)5.217=12892.53m3/h27397880 需由引风机克服的阻力，包括： 锅炉本体的阻力 按锅炉制造厂提供资料，取Dh1588Pa。 省煤器的阻力 根据结构设计，省煤器管布置为横4纵10，所以其阻力系数为 x=0.5Z2=0.510=5 而流经省煤器的烟速为8.56m/s，烟温为290，又线算图查得新修正，则省煤器阻力为： Dh2=xw2r2=22.6Pa，再进行重w2r2oryrko=522.61.340=117Pa 1.293除尘器的阻力 本锅炉房采用XS-4B型双旋风除尘器，当烟气量为12000m/h，阻力损失为686Pa。 烟囱抽力和烟道抽力 由于本系统

32、为机械通风，烟囱的抽力和阻力均略而不计，烟道阻力约为147Pa。 因此，锅炉引风系统的总阻力为： 3Dh=Dh=1538Pa1+Dh2+Dh3+Dh4=588+117+686+147引风机所需风压 Hyf=b2DhJpf+273101325tyf+273b=1.21538200+273101325=1833Pa200+27397880其中风压储备系数b2取1.2，引风机设计条件下介质温度tyf=200。 所以，本设计选用Y5-47型No6C引风机，规格如下： 流量：12390 m3/h 风压：2400Pa 电机型号：Y160M2-2 功率：15kW 转速：2620r/min 5、烟气除尘设备的

33、选择 3链条锅炉排出的烟气含尘浓度大约在2000mg/mN以上，为减少大气污染，本锅炉房选用XS-4B型双旋风除尘器，其主要技术数据如下：烟气流量12000 m3/h，进口截面尺寸1200300mm，烟速9.3m/s，出口截面尺寸606mm,烟速11.8m/s，烟气净化效率9092%，阻力损失588686Pa。 除尘后，烟气的含尘浓度： 3 Co2000(1-0.90)=200mg/mN 6、烟囱设计计算 本锅炉房三台锅炉合用一个烟囱，拟用红砖砌筑，根据锅炉房容量，由下表选定烟囱高度为40m。烟囱设计主要是确定其上、下口直径。 表 烟囱高度 锅炉总额定出力t/h或相当于t/h 烟囱最低高度(m

34、) 1 20 12 25 26 30 610 1020 35 40 2035 45 烟囱上、下口直径的计算 1）出口处的烟气温度 烟囱高度为40m，则烟囱的温降为 DJ=AHyzD=0.44034=4.6 其中修正系数A，可据砖烟囱平均壁厚0.5m，查表可知为0.4m。 如此，烟囱出口处的烟温： =Jpy-DJ=200-4.6=195.4 Jyz2）烟囱出口直径 b195.4+200101325(1.65-1)5.217 =3726.755.546+1.0161 27397880=29392.88m3/h若取烟囱出口处的烟速为12m/s，则烟囱出口直径 do=2=nBjVyo+1.0161Vy

35、z(apy-1)Vko+273101325Jyz273Vyz3600pwyz=229392.88=0.93m 36003.1412本锅炉房烟囱的出口直径取为 1 m。 3）烟囱底部直径 若取烟囱锥度i=0.02；则烟囱底部直径为： d1=d2+2iHyz=1+20.0240=2.6m 十二、燃料供应及灰渣清除系统 本锅炉房运煤系统按三班制设计。因耗煤量不大，拟采用半机械化方式，即用电动葫芦吊煤罐上煤，吊煤罐的有效容积为0.5m/h。灰渣连续排出，用人工手推车定期送至渣场。 1、燃料供应系统 锅炉最大小时耗煤量计算 按采暖季热负荷计算： 3B =maxf=D1max(i-wr-igs)+D1ma

36、x(ipw-igs)yhQdw10.7(2754.6-0.022087.6-188.4)+10.70.1(661.5-188.4)0.7217693=2.16t/h运煤系统的最大运输能力的确定 按三班制作业设计，最大运煤量为： B=8BfmaxKm/t t/h 式中 K考虑锅炉房将来发展的系数，取1； m运输不平衡系数，一般采用1.2； t运煤系统每班的工作时数，取6。 B=82.1611.2/6=3.456 t/h 按吊煤罐有效容积估算，每小时约吊7罐。 2、灰渣清除系统 锅炉房最大小时除灰渣量 Gmaxhz=Bmaxfyq4QdwAy21.371017693(+)=2.16(+)=0.57

37、8t/h 1001003286610010032866除渣方式的选择 锅炉灰渣连续排出，但考虑到需要排除的总灰渣量不大，故选用人工手推车定期送至渣场的方式。 3、煤场和灰渣场面积的确定 本锅炉房燃烧由汽车运输；煤场堆、运采用铲车。据工业锅炉房设计规范要求，煤场面积Fmc现按贮存10昼夜的锅炉房最大耗煤量估算，即 Fmc=TBmaxMNfHrmj式中 T锅炉每昼夜运行时间，24h； M煤的储备天数； N考虑煤堆通道占用面积的系数，取1.6； H煤堆高度，4m，取2.5m； rm煤的堆积密度，约为0.8t/m3； j堆角系数，取用0.8。 Fmc=242.16101.6=518.4m2 2.50.

38、80.8本锅炉房煤场面积2225m。为了减少对环境污染，煤场布置在最小频率风向的东南方锅炉房的南侧；也便于运煤作业。 灰渣场面积的计算 灰渣场面积Fhc采用与煤场面积相似的计算公式，根据工厂运输条件和综合利用情况，确定按贮存5昼夜的锅炉房最大灰渣量计算： maxTGhzMN240.57851.5Fhc=163.2m2 Hrhj10.750.85本锅炉房灰渣场面积确定为1215m，设置在靠近烟囱的东南方。 十三、锅炉房布置 本锅炉房是一独立新建的单层建筑，朝南偏东，由锅炉间和辅助间两大部分组成。 锅炉间跨距为24m，屋架下弦标高6.5m；建筑面积计2414。辅助间在东侧，平屋顶，层高4.5m，建

39、筑面积为814。 本锅炉房布置有三台DZL(W)4-0.7(1.25)-AII型卧式蒸汽锅炉，省煤器独立对应装设于后端。炉前留有3.65m距离，是锅炉运行的主要操作区。燃煤由铲车从煤场运至炉前，再由电动葫芦吊煤罐沿单轨送往各锅炉的炉前煤斗。灰渣在后端排出，用手推车定期运到灰渣场。 给水处理设备、给水箱和水泵布置在辅助间，辅助间的前侧，则分设有值班室、化验间和男女生活室。 为减少土建投资、减低锅炉间的噪音以及改善卫生条件，本设计将送风机、除尘器和引风机布置于后端室外，并采取了妥善的保温和防雨措施。 煤场及灰渣场设在锅炉房的东侧南侧区域。 十四、锅炉房人员的编制 班 次 工 种 司炉工 运煤除灰工

40、 水泵工 化验员 班长 总计 1 1 1 3 日班 4 3 1 1 9 早班 4 3 1 1 9 中班 4 3 1 1 9 夜班 12 10 3 1 4 30 合计 十五、设计技术经济指标 序项 目 单位 指标 序项 目 号 号 1 12 7 锅炉房总蒸发量 t/h 全年耗煤量 2 448 8 建筑面积 最大小时除渣量 3 kW 91.1 9 电力装机容量 全年除渣量 4 t/h 23.3 10 工艺总投资 最大用电量 5 t/d 300 11 每吨蒸汽工艺投资 昼夜用电量 6 t/h 2.16 12 锅炉房人员 最大耗煤量 十六、锅炉房主要设备表 序号 名 称 及 规 格 1 DZL(W)4

41、-0.7(1.25)-AII型蒸汽锅炉 蒸发量4 t/h 压力0.7 MPa 2 Y5-47型No6C引风机 流量：12390 m3/h 风压：2400Pa 电机：Y160M2-2 功率：15Kw 转速：2620r/min 3 T4-72-1 No.6A型送风机 风量：6860 m3/h 风压：1150 Pa 电机：Y112M-4 功率：4 KW 转速：1450 r/min 4 =750钠离子交换器 5 1型给水泵 流量：6 m3/h 扬程：1127 kPa 1GC-52单位 t/a t/h t/a 万元 万元/蒸吨 人 指标 9800 0.578 1800 54 3 30 数量 3 3 3

42、2 4 6 7 8 9 10 1 11 1 12 1 13 3 十七、参考文献 1 工业锅炉设备寇广孝，丁崇功 主编，机械工业出版社 2 工业锅炉房设计手册，航天工业部第七设计研究院 主编，中国建筑工业出版社 3 我国低压锅炉水质标准 4 工业锅炉房设计规范 电机：Y132S2-2 功率：7.5 KW 转速：2950 r/min IS65-40-250加压泵 流量：12 m3/h 扬程：196 KPa 电机：Y100L1-4 功率：2.2 KW 转速：1450 r/min 盐液泵102型流量6 t/h，扬程196 kPa，电机功率1.7 kW，转速2900 r/min 给水箱有效面积18m3，外形尺寸360025002000mm 浓、稀盐池有效容积5.94m3 外形尺寸为220018001500mm 分汽缸3779mm L=2820mm 排污降温池300010002000mm 砖烟囱出口直径1000mm，H=40m XS-4B型双旋风除尘器 1 1 1 1