地下室顶板消防通道回顶加固方案.doc

《地下室顶板消防通道回顶加固方案.doc》由会员分享，可在线阅读，更多相关《地下室顶板消防通道回顶加固方案.doc（28页珍藏版）》请在三一办公上搜索。

1、目 录一、工程概况1二、地下室地下室顶板消防通道加固措施1三、地下室顶板消防通道行灌砼车验算2四、地下室顶板消防通道支架抗压荷载强度计算5五、地下室顶板消防通道保护措施6六、地下室顶板消防通道安全保障技术措施13七、附图14一、工程概况工程名称：富丰广场二期工程地址：南海区桂城街道C18街区，佛平四路侧，夏东路西侧建设单位：佛山市嘉拓置业有限公司设计单位：深圳市华阳国际工程设计有限公司监理单位：广州市恒茂建设监理有限公司施工单位：青建集团股份公司南海富丰广场(一期)由佛山市嘉拓置业有限公司（业主）兴建。位于佛山市南海区桂城街道C18街区。用地东临夏东路，南临佛平四路，西临夏东旧路，北临规划路。

2、本期建筑对象由14栋单体组成，分别为1栋32层住宅、4栋33层住宅、2栋42层住宅、2栋38层住宅、1栋40层住宅、1栋46层住宅、1栋17层住宅和2栋二层商业（含公厕/垃极收集点）。总用地面积127093.6平方米，本期用地面积为44357.03平方米，本期总建筑面积为276677.23平方米二、地下室顶板施工荷载计算的依据1、建筑结构荷载规范（GB50009-2012）2、混凝土结构设计规范（GB50010-2010）3、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）2011年版4、建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）5、混凝土结构工程施工规范（GB50666-2011

3、）6、扣件式建筑脚手架用钢管DB33/588-20057、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）8、（建筑施工承插型套扣式钢管脚手架安全技术规程）；DBJ 15-98-2014版；9、建筑结构荷载规范（GB50009-2012）；10、建筑工程施工质量验收统一标准（GB50300-2013）；11、建设工程安全生产管理条例12、建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）13、实用建筑结构工程师手册中国建筑工业出版社（李国胜、宋鸿金、林焕枢编）14、汽车等效均布荷载的简化计算中国建筑设计研究院 朱炳寅 著(发表于）二、地下室顶板消防通道加固措施1）由于展示区围蔽及各栋楼

4、同步开工，目前的场地不能满足材料的转运和堆放，影响上部工程施工需要，故在地下室顶板浇筑后，需加以利用消防通道行砼车，（详见消防通道平面图），现需在混凝土强度达到100%的地下室顶板上行驶混凝土车（材料和车限制总重量不超过38.8t）和在顶板面上停滞作业。消防通道承重设计值20KN/M2，故需进行消防通道加固措施2）消防通道最大宽度为4000mm，道路转弯半径10m。为保证加固区域地下室顶板安全，消防通道道路范围内加设浇筑100mm厚C30砼道路面层，宽8000mm，砼养护14d。计划对消防通道内地下室F1,F2层设置脚手架满堂架，本地下室回顶施工技术要求较高，材料一次性投入时间较长。选择50m

5、m100mm方木、48mm3.2mm钢管为楞骨，48mm3.2mm钢管、14mm对拉螺栓（用于梁）作为加固系统，以48mm3.2mm钢管搭设的承插型套扣式满堂脚手架作为车道回顶的垂直支撑系统。3）施工现场的车辆限速5公里/小时，消防道路安全管理由专业安全员负责。在施工过程中，应安排专人看守，着重注意车辆行驶速度及形驶在预定的道路上，同时随时对承重脚手架进行检查，检查人员定员定职，同时将检查结果做好记录。三、地下室顶板消防通道行灌砼车验算4.1、地下室顶板受力验算4.1.1、地下室顶板概况整个计算过程将搅拌车的的尺寸计算， 10搅拌车的最大荷载为总质量25T，折算重量250KN。10方车身尺寸，

6、长约9.3米，宽2.5米，轴距约3.8+1.4米。板承受的最大荷载为35KN/m2，最大轮压为70KN（后轮）。根据建筑结构荷载规范(GB5O0092006)中表411注第3条“消防车活荷载是适用于满载总重为300kN的大型车辆；当不符合本表的要求时，应将车轮的局部荷载按结构效应的等效原则，换算为等效均布荷载”以达到工程设计的安全与经济的目的。消防车道荷载：20KN/。根据建筑结构荷载规范GB50009-2012条文说明P197页，对应本工程板跨，可知计算选用消防车为重型消防车，全车总重300KN，前轴重60KN，后轴重为2X120KN,对应车辆荷载与300KN汽车平面相同，车身尺寸8米长2.

7、5米宽，轴距4+1.4米左右，同时参照汽车等效均布荷载的简化计算，20KN/的消防车道荷载是300KN汽车轮压直接作用于板跨不小于6米*6米顶板上的汽车等效荷载标准值，已计算汽车（设备）动力系数。 Mmax 按搅拌车在最不利位置时的计算所得,车轮压动力系数1.3，P=70kN。计算如下：图 板厚(m)单向板跨度L(m)有效荷载分布宽度b(m)叠加后有效荷载分布宽度B(m)单向板的绝对最大弯矩Mmax (KNm)等效均布活荷载qe（KN/m2）0.182.12.052.795.5564.20.182.42.273.14109.248.30.182.72.493.58122.8537.70.183

8、2.714.02136.530.20.183.33.094.78150.223.1砼罐车质量（按10立方罐计算）：最大为10方砼搅拌车，重量250KN。根据汽车等效均布荷载的简化计算，300KN车辆在无覆土时等效均布荷载为20KN/，故最大汽车荷载产生的等效均布荷载为20*250/300=20.7KN/，动力系数已计入，组合系数不再折扣取1.0。施工期间，顶板上未覆土，但可能完成防水保护，消防通道加厚度100砼垫层，恒载为25KN/ M3*0.1M=2.5KN/,组合系数1.2。施工活载因与汽车荷载组合，故取2.0即可，组合系数1.4。组合均布荷载共：2.5*1.2+2*1.4+20.7*1.

9、0=26.5KN/。组合均布荷载26.5KN/允许均布荷载20KN/。不满足承载要求，需进行地下室F1,F2层回顶加固加固计算复核如下：设梁板下483.5mm钢管1000mm1000mm支承上部所有外加荷重和混凝土结构自重，混凝土板梁只负责支撑体系整体性和等效均布荷载效应的发挥并将力有效传递到立杆上，则：外加组合均布荷载（包括汽车等效均布荷载）=26.5KN/（混凝土板厚400，恒载分项系数1.2，自重组合均布荷载=25*0.4*1.2=6KN/总组合荷载： 26.5+6=32.5kN/m2每根立杆承重：32.511=32.5kN钢管支模架步高1.5mh/la=1500/1000=1.5h/l

10、b=1500/1000=1.5经查表，的取值为：1.539计算长度：L01=kh=1.1551.5391.5=2.666m L02=h+2a=1.5+20.1=1.7m取：L0=2.666m=L0/i=2666.318/15.9=167由此得：=0.253N=Af=0.253424.115mm2360N/mm2=38.628kN，满足承载要求。四、地下室顶板消防通道支架抗压荷载强度计算5.1车道顶板（4.3m，400厚）回顶支撑计算书5.3.1参数信息1 参数信息: 横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.60；步距(m):1.20； 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.30；脚手

11、架搭设高度(m):3.90； 采用的钢管(mm):483.0 ； 扣件连接方式:单扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80； 板底支撑连接方式:方木支撑； 2 荷载参数 楼板浇筑厚度(m):0.400；倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2.000； 施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000； 3 木方参数 木方弹性模量E(N/mm2):9350.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000； 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.500；木方的间隔距离(mm):300.000； 木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00； 图7.3.1.1 支撑架荷载计

12、算单元5.3.2支撑方木的计算:方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5.00010.00010.000/6 = 83.33 cm3； I=5.00010.00010.00010.000/12 = 416.67 cm4； 方木楞计算简图 1 荷载的计算： 1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q1= 25.5000.3000.400 = 3.060 kN/m； 2)支架的自重线荷载(kN/m): q2= 0.3000.300 = 0.090 kN/m ； 3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： p1 = (1.00

13、0+2.000)0.6000.300 = 0.540 kN； 2 强度计算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2(3.060 + 0.090) = 3.780 kN/m；集中荷载 p = 1.40.540=0.756 kN； 最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 0.7560.600 /4 + 3.7800.6002/8 = 0.284 kN.m； 最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 0.756/2 + 3.7800.600/2 = 1.512 kN ； 截面应力 = M / w = 0.284106/83.33

14、3103 = 3.402 N/mm2； 方木的计算强度为 3.402 小13.0 N/mm2,满足要求! 3 抗剪计算： 最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力: Q = 0.6003.780/2+0.756/2 = 1.512 kN； 截面抗剪强度计算值 T = 3 1512.000/(2 50.000 100.000) = 0.454 N/mm2； 截面抗剪强度设计值 T = 1.500 N/mm2；方木的抗剪强度为0.454小于 1.500 ，满足要求! 4 挠度计算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最

15、不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 3.060+0.090=3.150 kN/m； 集中荷载 p = 0.540 kN； 最大变形 V= 53.150600.0004 /(3849350.0004166666.67) + 540.000600.0003 /( 489350.0004166666.67) = 0.199 mm； 方木的最大挠度 0.199 小于 600.000/250,满足要求!7.3.3木方支撑钢管计算: 支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算； 集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 3.7800.600 + 0.756 = 3.024

16、 kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(kN.m) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.726 kN.m ；最大变形 Vmax = 1.899 mm ； 最大支座力 Qmax = 9.879 kN ；截面应力 = 0.726106/4490.000=161.680 N/mm2 ； 支撑钢管的计算强度小于 205.000 N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于900.000/150与10 mm,满足要求!5.3.4支架荷载标准值(轴力) 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1 静荷载标准值包括以下内容： 1)脚手架

17、的自重(kN)： NG1 = 0.1493.900 = 0.581 kN； 钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。 2)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.5000.4000.9000.600 = 5.508 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 6.251 kN； 2 活荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000 ) 0.9000.600 = 1.620 kN；3 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 9.769 kN；5.3.5立杆的

18、稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式: 其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 9.769 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； Lo- 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范，由公式(1)或(2)计算 lo = k1uh (1) lo =

19、(h+2a) (2) k1- 计算长度附加系数，取值为1.155； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.700； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.300 m；公式(1)的计算结果： 立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.7001.200 = 2.356 m； Lo/i = 2356.200 / 15.900 = 148.000 ； 由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.316 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=9768.852/（0.316424.000） = 72.911 N/mm2； 立杆稳定

20、性计算 = 72.911 N/mm2 小于 f = 205.000满足要求！ 公式(2)的计算结果： 立杆计算长度 Lo = h+2a = 1.200+0.3002 = 1.800 m； Lo/i = 1800.000 / 15.900 = 113.000 ； 由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.496 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=9768.852/（0.496424.000） = 46.451 N/mm2；立杆稳定性计算 = 46.451 N/mm2 小于 f = 205.000满足要求！5.2负一层楼板（3.7m，250厚）回顶支撑计算书5.2.1参数信息1

21、 脚手架参数 横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):1.20；步距(m):1.20； 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.30；脚手架搭设高度(m):4.30； 采用的钢管(mm):483.0 ； 扣件连接方式:单扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80； 板底支撑连接方式:方木支撑； 2 荷载参数 模板与木板自重(kN/m2):0.300；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.500； 楼板浇筑厚度(m):0.250；倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2.000； 施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000； 3 木方参数 木方弹性模量E(N/mm2):9350.000；木方抗弯强度

22、设计值(N/mm2):13.000； 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.500；木方的间隔距离(mm):300.000； 木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00； 图6.4.2.1 楼板支撑架荷载计算单元5.2.2支撑方木的计算方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5.00010.00010.000/6 = 83.33 cm3； I=5.00010.00010.00010.000/12 = 416.67 cm4； 方木楞计算简图 1 荷载的计算： 1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q1= 25.

23、5000.3000.180 = 1.377 kN/m； q2= 0.3000.300 = 0.090 kN/m ； 2)活荷载 (kN)： p1 = (1.000+2.000)1.2000.300 = 1.080 kN；2 强度计算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2(1.377 + 0.090) = 1.760 kN/m； 集中荷载 p = 1.41.080=1.512 kN； 最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.5121.200 /4 + 1.7601.2002/8 = 0.770 kN.m；最大支座力 N =

24、 P/2 + ql/2 = 1.512/2 + 1.7601.200/2 = 1.812 kN ；截面应力 = M / w = 0.770106/83.333103 = 9.246 N/mm2； 方木的计算强度为 9.246 小13.0 N/mm2,满足要求! 3 抗剪计算： 最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力: Q = 1.2001.760/2+1.512/2 = 1.812 kN； 截面抗剪强度计算值 T = 3 1812.240/(2 50.000 100.000) = 0.544 N/mm2； 截面抗剪

25、强度设计值 T = 1.500 N/mm2； 方木的抗剪强度为0.544小于 1.500 ，满足要求! 4 挠度计算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 1.377+0.090=1.467 kN/m； 集中荷载 p = 1.080 kN； 最大变形 V= 51.4671200.0004 /(3849350.0004166666.67) + 1080.0001200.0003 /( 489350.0004166666.67) = 2.015 mm； 方木的最大挠度 2.015 小于 1200.000/250,满足要求!5

26、.2.3木方支撑钢管计算 支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算； 集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1.7601.200 + 1.512 = 3.624 kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(kN.m) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.870 kN.m ； 最大变形 Vmax = 2.276 mm ； 最大支座力 Qmax = 11.840 kN ； 截面应力 = 0.870106/4490.000=193.785 N/mm2 ； 支撑钢管的计算强度小于 205.000 N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于9

27、00.000/150与10 mm,满足要求!5.2.4支架荷载标准值(轴力): 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1 静荷载标准值包括以下内容：1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1494.300 = 0.640 kN； 钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。2)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.5000.1800.9001.200 = 4.957 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.921 kN； 2 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值

28、NQ = (1.000+2.000 ) 0.9001.200 = 3.240 kN；3 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 11.642 kN；7.2.5立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式: 其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 11.642 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 钢管立杆抗压强度

29、计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； Lo- 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范，由公式(1)或(2)计算 lo = k1uh (1) lo = (h+2a) (2) k1- 计算长度附加系数，取值为1.155； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.730； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.300 m； 公式(1)的计算结果： 立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.7301.200 = 2.398 m； Lo/i = 2397.780 / 15.900 =

30、151.000 ； 由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.305 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=11641.764/（0.305424.000） = 90.023 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 90.023 N/mm2 小于 f = 205.000满足要求！ 公式(2)的计算结果：立杆计算长度 Lo = h+2a = 1.200+0.3002 = 1.800 m； Lo/i = 1800.000 / 15.900 = 113.000 ； 由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.496 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=11641.764/（

31、0.496424.000） = 55.357 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 55.357 N/mm2 小于 f = 205.000满足要求！ 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 lo = k1k2(h+2a) (3) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.185； k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.800 按照表2取值1.001 ； 公式(3)的计算结果： 立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1851.001(1.200+0.3002) = 2.135 m； Lo/i = 2135.133 / 15.900 = 134.000 ； 由长细比

32、 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.376 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=11641.764/（0.376424.000） = 73.024 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 73.024 N/mm2 小于 f = 205.000满足要求！五、地下室顶板消防通道保护措施 由于行车反复碾压以及震动等因素可能会使混凝土表面破坏，导致细裂缝的产生。故在行车道顶板处设置刚性保护层，使混凝土面不与车辆直接接触，来减小裂缝的产生。 刚性垫层做法如下： 1、C30细实砼随捣随抹（设分仓缝），两边10cm，中间15cm，内配6200双向钢筋网片，分仓缝其纵横间距不应大于6米，钢筋网片在分

33、仓缝处应断开，缝内嵌填建筑密封膏；六、地下室顶板消防通道安全保障技术措施 1、在地库上的临时出入口与转弯处，悬挂限重、行驶路线标识。 2、大型运输车辆如混凝土搅拌车（限制38.8t）。确认驶入地库上临时道路的每辆总重量控制在38.8吨以内。必要时，驳运超重材料再行驶。 3、在混凝土浇捣时，运输车辆较多，现场配设调度一人，确保地库顶板上的道路，只能停一辆混凝土运输车。划分混凝土泵车停放区域，每个泵车支撑脚下设置枕木。 4、每天做好车辆进入与地库顶板观测记录。 5、以下几种情况，车辆严禁行驶。 （1）地库顶板砼强度未达到100%。 （2）临时道路两侧未设置行走路线。 （3）超过规定重量的大型运输车

34、辆。（4）严禁车辆在后浇带上停滞作业。 6、加强对观测地库顶板的变形观测，如沉降、裂缝等。七、附图（表）附件一、混凝土搅拌车技术参数 10方搅拌车型号ZLJ5256GJB2ZLJ5256GJBGHZLJ5256GJB1ZLJ5250GJB2ZLJ5251GJB2整车底盘日野广汽日野东风重汽陕汽底盘型号FS1ELVYC1250FS2PMDFL5251GJBA1ZZ1257N3847CSX5255GJBJT384整备质量kg1310013800141001410013900最大总质量kg2500025000250002500025000驱动型式6464646464轴距mm3655+13103640

35、+14103800+13503825+13503775+1400轮胎295/80R22.511.00-R20（标配）11.00-20（选配）11.00-R20（标配）11.00-20（选配）12.00-R20（标配）12.00-20（选配）12.00-R20（标配）12.00-20（选配）取力方式飞轮取力飞轮取力飞轮取力飞轮取力飞轮取力最高车速km/h95907590或7890最大爬坡度%42.325304535最小转弯直径m1517171818外形尺寸(LWH) mm901025003890916025003930930025003950923025003930933025003930发动机

36、型号E13C TLP11C-UJdCi340-30WD615.95E WD615.95WP10.336型式四冲程，中冷直喷，电控共轨及带涡轮增压中间冷却型的柴油发动机直列6缸、四冲程、水冷、增压中冷、带排气门制动，电控共轨直喷柴油机直列6缸、增压、水冷、增压中冷、柴油直喷发动机直列6缸、四冲程、水冷、增压中冷，电控共轨直喷柴油机直列6缸、四冲程、水冷、增压中冷、带排气门制动，电控共轨直喷柴油机最大功率kW/r/min302/1800259/2100250/1900247/2200，249/1900247/2200最大扭矩N.m/r/min1618/11001454/11001500/90016

37、001390/12001500，490/120015001250/12001600排量L12.91310.5211.129.726排放标准国 国国 国 搅拌筒几何容积 m17.3搅动容积m10填充率%57.8搅拌筒倾角()12进料速度m /min4出料速度m /min3出料残余率%0.7塌落度范围mm50210液压系统泵力士乐A4VTG090力士乐A4VTG090萨奥T90R 100伊顿54 或力士乐A4VTG090伊顿54 或力士乐A4VTG090马达力士乐AA2FM90/61W力士乐AA2FM90/61W萨奥90MR 100伊顿54 或力士乐AA2FM90、AA2FM80伊顿54 或力士乐

38、AA2FM90、AA2FM80减速机采埃孚ZF P4300采埃孚ZF P4300PMB 6.5SPPMB 6.5SPPMB 6.5SP液压回路闭式供水系统水箱容积L450供水方式气压式 9方搅拌车9F型号ZLJ5256GJB2ZLJ5256GJBGHZLJ5256GJB1ZLJ5253GJB1ZLJ5257GJB1整车底盘日野广汽日野东风重汽陕汽底盘型号FS1ELVYC1250FS2PMDFL5251GJBA1ZZ1257N3649WSX5255GJBJR364整备质量kg1310013800141001337013400最大总质量kg2500025000250002500025000驱动型式

39、6464646464轴距mm3655+13103640+14103800+1350362513503625135035751400轮胎295/80R22.511.00-R20（标配）11.00-20（选配）11.00-R20（标配）11.00-20（选配）12.00-R20（标配）12.00-20（选配）12.00-R20（标配）12.00-20（选配）取力方式飞轮取力飞轮取力飞轮取力飞轮取力飞轮取力最高车速km/h95907590或7877最大爬坡度%42.325304535最小转弯直径m1517171818外形尺寸mmLWH901025003890900025003930916025003930908025003880885024963930885025003900发动机型号E13C TLP11C-UJdCi340-30WD615.95E， WD615.95WP10.336型式四冲程，中冷直喷，电控共轨及带涡轮增压中间冷却型的柴油发动机直