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1、第一章 工程概况一、 工程概况序号项 目内 容1工程名称广州花都雅展房地产开发有限公司 住宅楼（自编号29-30座）、住宅楼（自编号31-32座）、住宅楼（自编号39-40座）、住宅楼（自编号41-42座）2工程地址广州市花都区花山镇106国道以东3建设单位广州花都雅展房地产开发有限公司4监理单位广州联嘉建设监理有限公司5设计单位深圳市华阳国际工程设计有限公司6勘察单位广州市建筑科学研究院新技术开发中心有限公司7施工单位中天建设集团有限公司8投资性质自筹资金9工期目标 日历730天10质量目标合格工程、争创市、省优良样板工程二、 1、建筑设计概况 建筑面积约43778m2建筑用途住宅建筑防火等
2、级住宅楼：二级建筑特点单元式住宅建筑总高度43.45m地上层数15层地上标准层高度2.8m三、 2、 结构设计概况 结构型式基础结构型式高强预应力砼管桩基础主体结构型式钢筋混凝土框架剪力墙结构屋面结构型式钢筋混凝土梁板结构砼强度等级桩基承台C30（P6）柱C35 C30梁、板C35 C30抗震等级工程设防烈度6度钢筋类别HPB235-HRB335-HRB4006、8、10、12、14、16、18、20、22、25等RRB400-施工目标充分发挥集团优势，配备强有力的管理人员和技术力量，投入先进的机械设备，对本工程实施标准化、规范化的项目管理，真诚与建设单位合作，以优质高速完成本工程。质量目标确
3、保本工程达到中华人民共和国建筑工程施工质量验收统一标准的合格标准，同时满足招标文件、技术规范及图纸要求。安全目标轻伤事故控制在1以内，重伤死亡事故频率为0。工期目标确保本工程以730日历天完成招标文件所要求的全部施工任务，并按招标文件要求完成各节点工期。文明施工目标争创“广州市安全生产、文明施工示范工地”、“广东省安全生产、文明施工示范工地”。环境保护和职业健康安全目标 严格按照ISO14001环境管理标准和OHSAS18001职业安全健康管理标准进行实施，制定完善的环境保护和职业健康安全管理体系，加强施工组织和现场文明施工管理，重点落实防尘、防噪、防洒专项措施，做好环境保护。第二章 编制依据
4、1、本项目地质勘查报告。2、本项目相关图纸；3、有关国家、部颁、地方的现行建筑施工规范、规程、规定和工程质量检验评定标准。4、广东省颁发的有关施工工程质量、安全生产和文明施工文件。5、相关规范、标准混凝土结构设计规范 GB50010-2010建筑地基基础工程施工质量验收规范 GB50202-2002钢结构工程施工质量验收规范 GB50205-2002建筑工程施工质量验收统一标准 GB50300-2013建筑施工组织设计规范 GB/T50502-2009塔式起重机安全规程 GB5144-2006建筑机械使用安全技术规程 JGJ33-2012建筑施工安全检查标准 JGJ59-2011建筑桩基技术规
5、范 JGJ94-2008建筑施工土石方工程安全技术规范 JGJ180-2009塔式起重机混凝土基础工程技术规程 JGJ/T187-2009建筑施工塔式起重机安装使用拆卸安全技术规程 JGJ196-201011、TC6013、TC6513塔式起重机使用说明书12、相关工程施工管理经验等。13、本方案中其他未尽事项参照相关的规范标准执行。第三章 施工部署第一节、 塔吊部署为满足本工程材料垂直、水平运输，计划投入三台60米长起重臂塔吊，其中两台为中联重科生产的TC6513-6机型、一台为TC6013A机型，分别附着于34号住宅TC6513-6塔机自编号1#塔吊（以下简称1#塔吊）、附着于39号住宅T
6、C6513-6塔机自编号2#塔吊（以下简称2#塔吊）、附着于41号住宅TC6013A塔机自编号3#塔吊（以下简称3#塔吊）。塔吊基础设于地下室负二层底板处，基础完成面比地下室底板面高50mm，在施工塔吊基础时，预留与地下室底板配筋相同的钢筋，三台塔吊基础尺寸均为5600mm5600mm1350mm,混凝土强度等级C30、抗渗等级P8；1#塔吊基础位于D1A_45-D1A_47轴交D1A_R-D1A_S轴之间，塔吊基础中心线距D1A_45 轴2400mm，距D1A_S轴5150mm；2#塔吊基础位于D1A_29-D1A_30轴交D1A_F-D1A_E轴之间，塔吊基础中心线距D1A_30 轴260
7、0mm，距D1A_E轴6450mm；3#塔吊基础位于D1A_10-D1A_11轴交D1A_F-D1A_E轴之间，塔吊基础中心线距D1A_10 轴2700mm，距D1A_E轴6850mm。在地下室一层楼板及地下室顶板均留置塔身穿板洞口，洞口钢筋预留，预留洞口四周每边设2根12加强钢筋，待塔吊拆除后再封闭洞口。第二节、 塔吊主要技术参数技术指标一览表 附表一技术参数TC6013A总功率39 Kw（不含顶升机构电机）最大工作幅度60 m最小工作幅度2.5 m臂端起重量1.3 t最大起重量6.0 t最大起升高度64.4m（附着式）独立式起升高度46 m最大起重力矩800KNm技术指标一览表 附表二技术
8、参数TC6513-6总功率44 Kw（不含顶升机构电机）最大工作幅度60 m最小工作幅度2.5 m臂端起重量1.53 t最大起重量6.0 t最大起升高度64.4m、67.2m（附着式）独立式起升高度48 m最大起重力矩1250KNm第三节、 组织管理1、建立塔吊作业统一管理组织和管理网络，配备足够的人员，明确领导、施工组织及驾驶、指挥和维护保养人员职责，对现场使用和管理进行统一安排、使用和指挥，完善塔吊吊装作业操作规程，对相关人员进行培训，持证上岗。所有人员按程序进行操作指挥。2、塔吊作业管理小组：组长：郑金胜（项目经理）副组长：杨昔红（安全主管）组员：安全员、机械管理、后勤管理塔吊的安装、顶
9、升、附着、运行、日常检修与拆除必须在塔吊作业管理小组的统一指挥下进行。3、加强联络、通讯管理。对每台塔机进行统一编号，确定每台单机操作和信号指挥人员，并保持固定。现场对每台塔机组操作及相关指挥人员配备对讲设备，每台机组对讲频率必须单独锁定，未经主管负责人批准，任何人不得改变人员组合，不得擅自改变对讲机频率，不得擅自指挥。4、加强指挥管理。信号指挥人员发出动作指令时，应先呼叫被指挥塔机编号，待塔机操作人员应答后方可发出塔机动作指令。同时，信号指挥人员必须时刻目视塔机吊钩及吊物，塔机运行过程中，指挥人员应环顾相近塔机及其他设施，及时指令；安全指令必须明确、简短、完整、清晰；塔机长时间暂停时，吊钩应
10、起升到最高和最近位置，起重臂按顺风位置停置。第四节、 塔吊验收流程1、安装单位应对安装质量进行自检，并应按相关规范要求填写自检报告书。2、安装单位自检合格后，应委托有相应资质的检验检测机构进行检测。检验检测机构应出具检测报告书。3、安装质量的自检报告书和检测报告书存入设备档案。4、经自检、检测合格后，由总承包单位组织出租、安装、使用、监理等单位，并应按相关规范标准要求进行验收，合格后方可使用。5、经过验收之后，安装单位应将塔吊相关的资料整理归集，上报杭州市建设行政主管部门进行备案，领取使用登记牌。6、塔式起重机停用6个月以上的，在复工前，由总承包单位组织有关单位按相关规范标准要求重新进行验收，
11、合格后方可使用。第四章 基础及附墙设计与施工第一节、 基础形式及施工工艺根据地质勘查报告本工程场地土类型为珠三角洲冲洪积地貌，由于场地浅部土层性质较好，承载力较高；下部基岩虽然强度高，但岩溶土洞发育，且岩面起伏较大，强度较低，基础类型不能采用天然地基浅基础。故本工程塔吊基础采用与本工程拟建房屋基础类似做法采用四根预制管桩，桩径500， 桩端持力层为强风化粉砂岩层，桩长约1018米与结构桩同时施工。塔吊基础砼强度等级为C35，抗渗等级P8，基础尺寸为5600mm5600mm1350mm。基础配筋为上下两层22 150mm，拉筋为14400呈梅花布置，钢筋保护层厚度为50mm。一、 塔吊基础设计计
12、算 A、1#塔吊基础矩形板式桩基础计算书 计算依据： 1、塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T187-2009 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑桩基技术规范JGJ94-2008 4、建筑地基基础设计规范GB50007-2011 一、塔机属性塔机型号TC6513-6塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)45塔机独立状态的计算高度H(m)48塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m)1.8 二、塔机荷载 1、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)1000起重荷载标准值Fqk(kN)60竖向荷载标准值Fk(kN)1060水平荷载标准值Fvk(kN)4
13、0倾覆力矩标准值Mk(kNm)1200非工作状态竖向荷载标准值Fk(kN)1000水平荷载标准值Fvk(kN)50倾覆力矩标准值Mk(kNm)1400 2、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)1.35Fk11.3510001350起重荷载设计值FQ(kN)1.35FQk1.356081竖向荷载设计值F(kN)1350+811431水平荷载设计值Fv(kN)1.35Fvk1.354054倾覆力矩设计值M(kNm)1.35Mk1.3512001620非工作状态竖向荷载设计值F(kN)1.35Fk1.3510001350水平荷载设计值Fv(kN)1.35Fvk1.355067.
14、5倾覆力矩设计值M(kNm)1.35Mk1.3514001890 三、桩顶作用效应计算承台布置桩数n4承台高度h(m)1.35承台长l(m)5.6承台宽b(m)5.6承台长向桩心距al(m)4.6承台宽向桩心距ab(m)4.6桩直径d(m)0.5承台参数承台混凝土等级C35承台混凝土自重C(kN/m3)24承台上部覆土厚度h(m)0承台上部覆土的重度(kN/m3)19承台混凝土保护层厚度(mm)50配置暗梁否基础布置图 承台及其上土的自重荷载标准值： Gk=bl(hc+h)=5.65.6(1.3524+019)=1016.064kN 承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35Gk=1.3510
15、16.064=1371.686kN 桩对角线距离：L=(ab2+al2)0.5=(4.62+4.62)0.5=6.505m 1、荷载效应标准组合 轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(1000+1016.064)/4=504.016kN 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下： Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L =(1000+1016.064)/4+(1400+501.35)/6.505=729.598kN Qkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L =(1000+1016.064)/4-(1400+501.35)/6.505=278.434kN 2、荷载效
16、应基本组合 荷载效应基本组合偏心竖向力作用下： Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L =(1350+1371.686)/4+(1890+67.51.35)/6.505=984.958kN Qmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L =(1350+1371.686)/4-(1890+67.51.35)/6.505=375.885kN 四、桩承载力验算桩参数桩混凝土强度等级C80桩基成桩工艺系数C0.85桩混凝土自重z(kN/m3)24桩混凝土保护层厚度(mm)35桩入土深度lt(m)11.8桩配筋自定义桩身承载力设计值是桩身承载力设计值2700桩裂缝计算钢筋弹性模量Es(N/mm2)2
17、00000法向预应力等于零时钢筋的合力Np0(kN)100最大裂缝宽度lim(mm)0.2普通钢筋相对粘结特性系数V1预应力钢筋相对粘结特性系数V0.8地基属性地下水位至地表的距离hz(m)0承台埋置深度d(m)1.8是否考虑承台效应是承台效应系数c0.1土名称土层厚度li(m)侧阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系数承载力特征值fak(kPa)粉质粘土1.54000.7180砾砂2.34500.7200粘性土73500.7160强风化岩38030000.7450 1、桩基竖向抗压承载力计算 桩身周长：u=d=3.140.5=1.571m 桩端面积：Ap=d2/4=3
18、.140.52/4=0.196m2 承载力计算深度：min(b/2,5)=min(5.6/2,5)=2.8m fak=(1.5180+1.3200)/2.8=530/2.8=189.286kPa 承台底净面积：Ac=(bl-nAp)/n=(5.65.6-40.196)/4=7.644m2 复合桩基竖向承载力特征值： Ra=uqsiali+qpaAp+cfakAc=1.571(245+735+2.880)+30000.196+0.1189.2867.644=1611.807kN Qk=504.016kNRa=1611.807kN Qkmax=729.598kN1.2Ra=1.21611.807=
19、1934.169kN 满足要求！ 2、桩基竖向抗拔承载力计算 Qkmin=278.434kN0 不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！ 3、桩身承载力计算 纵向普通钢筋截面面积：As=nd2/4=23.142162/4=402mm2 纵向预应力钢筋截面面积：Aps=nd2/4=113.14210.72/4=989mm2 (1)、轴心受压桩桩身承载力 荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=984.958kN 桩身结构竖向承载力设计值：R=2700kN 满足要求！ (2)、轴心受拔桩桩身承载力 Qkmin=278.434kN0 不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！ 4、裂缝控制计算 Q
20、kmin=278.434kN0 不需要进行裂缝控制计算！ 五、承台计算承台配筋承台底部长向配筋HRB400 22150承台底部短向配筋HRB400 22150承台顶部长向配筋HRB400 22150承台顶部短向配筋HRB400 22150 1、荷载计算 承台有效高度：h0=1350-50-22/2=1289mm M=(Qmax+Qmin)L/2=(984.958+(375.885)6.505/2=4426.403kNm X方向：Mx=Mab/L=4426.4034.6/6.505=3129.939kNm Y方向：My=Mal/L=4426.4034.6/6.505=3129.939kNm 2、
21、受剪切计算 V=F/n+M/L=1350/4 + 1890/6.505=628.029kN 受剪切承载力截面高度影响系数：hs=(800/1289)1/4=0.888 塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(ab-B-d)/2=(4.6-1.8-0.5)/2=1.15m a1l=(al-B-d)/2=(4.6-1.8-0.5)/2=1.15m 剪跨比：b=a1b/h0=1150/1289=0.892，取b=0.892； l= a1l/h0=1150/1289=0.892，取l=0.892； 承台剪切系数：b=1.75/(b+1)=1.75/(0.892+1)=0.925 l=1.75/(l+
22、1)=1.75/(0.892+1)=0.925 hsbftbh0=0.8880.9251.431035.61.289=8473.55kN hslftlh0=0.8880.9251.431035.61.289=8473.55kN V=628.029kNmin(hsbftbh0， hslftlh0)=8473.55kN 满足要求！ 3、受冲切计算 塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.8+21.289=4.378m ab=4.6mB+2h0=4.378m，al=4.6mB+2h0=4.378m 角桩内边缘至承台外边缘距离：cb=(b-ab+d)/2=(5.6-4.6+0.5)/2=0.75m c
23、l=(l-al+d)/2=(5.6-4.6+0.5)/2=0.75m 角桩冲跨比：b=a1b/h0=1150/1289=0.892，取b=0.892； l= a1l/h0=1150/1289=0.892，取l=0.892； 角桩冲切系数：1b=0.56/(b+0.2)=0.56/(0.892+0.2)=0.513 1l=0.56/(l+0.2)=0.56/(0.892+0.2)=0.513 1b(cb+alb/2)+1l(cl+all/2)hpfth0=0.513(0.75+1.15/2)+0.513(0.75+1.15/2)0.95414301.289=2389.786kN Nl=V=628
24、.029kN1b(cb+alb/2)+1l(cl+all/2)hpfth0=2389.786kN 满足要求！ 4、承台配筋计算 (1)、承台底面长向配筋面积 S1= My/(1fcbh02)=3129.939106/(1.0414.3560012892)=0.023 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-20.023)0.5=0.023 S1=1-1/2=1-0.023/2=0.989 AS1=My/(S1h0fy1)=3129.939106/(0.9891289360)=6824mm2 最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,451.43/360)=max(0.2
25、,0.179)=0.2% 梁底需要配筋：A1=max(AS1, bh0)=max(6824,0.00256001289)=14437mm2 承台底长向实际配筋：AS1=14572mm2A1=14437mm2 满足要求！ (2)、承台底面短向配筋面积 S2= Mx/(2fcbh02)=3129.939106/(1.0414.3560012892)=0.023 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-20.023)0.5=0.023 S2=1-2/2=1-0.023/2=0.989 AS2=Mx/(S2h0fy1)=3129.939106/(0.9891289360)=6824mm2 最小配筋率：
26、=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,451.43/360)=max(0.2,0.179)=0.2% 梁底需要配筋：A2=max(9674, lh0)=max(9674,0.00256001289)=14437mm2 承台底短向实际配筋：AS2=14572mm2A2=14437mm2 满足要求！ (3)、承台顶面长向配筋面积 承台顶长向实际配筋：AS3=14572mm20.5AS1=0.514572=7286mm2 满足要求！ (4)、承台顶面短向配筋面积 承台顶长向实际配筋：AS4=14572mm20.5AS2=0.514572=7286mm2 满足要求！ (5)、承台竖向连
27、接筋配筋面积 承台竖向连接筋为双向10500。 六、配筋示意图承台配筋图 桩配筋图B、2#塔吊基础矩形板式桩基础计算书 计算依据： 1、塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T187-2009 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑桩基技术规范JGJ94-2008 4、建筑地基基础设计规范GB50007-2011 一、塔机属性塔机型号TC6513-6塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)45塔机独立状态的计算高度H(m)48塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m)1.8 二、塔机荷载 1、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)1000起重荷载标准值Fq
28、k(kN)60竖向荷载标准值Fk(kN)1060水平荷载标准值Fvk(kN)40倾覆力矩标准值Mk(kNm)1200非工作状态竖向荷载标准值Fk(kN)1000水平荷载标准值Fvk(kN)50倾覆力矩标准值Mk(kNm)1400 2、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)1.35Fk11.3510001350起重荷载设计值FQ(kN)1.35FQk1.356081竖向荷载设计值F(kN)1350+811431水平荷载设计值Fv(kN)1.35Fvk1.354054倾覆力矩设计值M(kNm)1.35Mk1.3512001620非工作状态竖向荷载设计值F(kN)1.35Fk1.
29、3510001350水平荷载设计值Fv(kN)1.35Fvk1.355067.5倾覆力矩设计值M(kNm)1.35Mk1.3514001890 三、桩顶作用效应计算承台布置桩数n4承台高度h(m)1.35承台长l(m)5.6承台宽b(m)5.6承台长向桩心距al(m)4.6承台宽向桩心距ab(m)4.6桩直径d(m)0.5承台参数承台混凝土等级C35承台混凝土自重C(kN/m3)24承台上部覆土厚度h(m)0承台上部覆土的重度(kN/m3)19承台混凝土保护层厚度(mm)50配置暗梁否基础布置图 承台及其上土的自重荷载标准值： Gk=bl(hc+h)=5.65.6(1.3524+019)=10
30、16.064kN 承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35Gk=1.351016.064=1371.686kN 桩对角线距离：L=(ab2+al2)0.5=(4.62+4.62)0.5=6.505m 1、荷载效应标准组合 轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(1000+1016.064)/4=504.016kN 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下： Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L =(1000+1016.064)/4+(1400+501.35)/6.505=729.598kN Qkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L =(1000+1016.064
31、)/4-(1400+501.35)/6.505=278.434kN 2、荷载效应基本组合 荷载效应基本组合偏心竖向力作用下： Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L =(1350+1371.686)/4+(1890+67.51.35)/6.505=984.958kN Qmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L =(1350+1371.686)/4-(1890+67.51.35)/6.505=375.885kN 四、桩承载力验算桩参数桩混凝土强度等级C80桩基成桩工艺系数C0.85桩混凝土自重z(kN/m3)24桩混凝土保护层厚度(mm)35桩入土深度lt(m)10桩配筋自定义桩身承载力
32、设计值是桩身承载力设计值2700桩裂缝计算钢筋弹性模量Es(N/mm2)200000法向预应力等于零时钢筋的合力Np0(kN)100最大裂缝宽度lim(mm)0.2普通钢筋相对粘结特性系数V1预应力钢筋相对粘结特性系数V0.8地基属性地下水位至地表的距离hz(m)0承台埋置深度d(m)1.8是否考虑承台效应是承台效应系数c0.1土名称土层厚度li(m)侧阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系数承载力特征值fak(kPa)粉质粘土2.54000.7180砾砂74500.7200强风化岩38030000.7450 1、桩基竖向抗压承载力计算 桩身周长：u=d=3.140.5
33、=1.571m 桩端面积：Ap=d2/4=3.140.52/4=0.196m2 承载力计算深度：min(b/2,5)=min(5.6/2,5)=2.8m fak=(2.5180+0.3200)/2.8=510/2.8=182.143kPa 承台底净面积：Ac=(bl-nAp)/n=(5.65.6-40.196)/4=7.644m2 复合桩基竖向承载力特征值： Ra=uqsiali+qpaAp+cfakAc=1.571(0.740+745+2.380)+30000.196+0.1182.1437.644=1556.082kN Qk=504.016kNRa=1556.082kN Qkmax=729
34、.598kN1.2Ra=1.21556.082=1867.298kN 满足要求！ 2、桩基竖向抗拔承载力计算 Qkmin=278.434kN0 不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！ 3、桩身承载力计算 纵向普通钢筋截面面积：As=nd2/4=23.142162/4=402mm2 纵向预应力钢筋截面面积：Aps=nd2/4=113.14210.72/4=989mm2 (1)、轴心受压桩桩身承载力 荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=984.958kN 桩身结构竖向承载力设计值：R=2700kN 满足要求！ (2)、轴心受拔桩桩身承载力 Qkmin=278.434kN0 不需要进行
35、轴心受拔桩桩身承载力计算！ 4、裂缝控制计算 Qkmin=278.434kN0 不需要进行裂缝控制计算！ 五、承台计算承台配筋承台底部长向配筋HRB400 22150承台底部短向配筋HRB400 22150承台顶部长向配筋HRB400 22150承台顶部短向配筋HRB400 22150 1、荷载计算 承台有效高度：h0=1350-50-22/2=1289mm M=(Qmax+Qmin)L/2=(984.958+(375.885)6.505/2=4426.403kNm X方向：Mx=Mab/L=4426.4034.6/6.505=3129.939kNm Y方向：My=Mal/L=4426.403
36、4.6/6.505=3129.939kNm 2、受剪切计算 V=F/n+M/L=1350/4 + 1890/6.505=628.029kN 受剪切承载力截面高度影响系数：hs=(800/1289)1/4=0.888 塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(ab-B-d)/2=(4.6-1.8-0.5)/2=1.15m a1l=(al-B-d)/2=(4.6-1.8-0.5)/2=1.15m 剪跨比：b=a1b/h0=1150/1289=0.892，取b=0.892； l= a1l/h0=1150/1289=0.892，取l=0.892； 承台剪切系数：b=1.75/(b+1)=1.75/(0
37、.892+1)=0.925 l=1.75/(l+1)=1.75/(0.892+1)=0.925 hsbftbh0=0.8880.9251.431035.61.289=8473.55kN hslftlh0=0.8880.9251.431035.61.289=8473.55kN V=628.029kNmin(hsbftbh0， hslftlh0)=8473.55kN 满足要求！ 3、受冲切计算 塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.8+21.289=4.378m ab=4.6mB+2h0=4.378m，al=4.6mB+2h0=4.378m 角桩内边缘至承台外边缘距离：cb=(b-ab+d)/2
38、=(5.6-4.6+0.5)/2=0.75m cl=(l-al+d)/2=(5.6-4.6+0.5)/2=0.75m 角桩冲跨比：b=a1b/h0=1150/1289=0.892，取b=0.892； l= a1l/h0=1150/1289=0.892，取l=0.892； 角桩冲切系数：1b=0.56/(b+0.2)=0.56/(0.892+0.2)=0.513 1l=0.56/(l+0.2)=0.56/(0.892+0.2)=0.513 1b(cb+alb/2)+1l(cl+all/2)hpfth0=0.513(0.75+1.15/2)+0.513(0.75+1.15/2)0.95414301
39、.289=2389.786kN Nl=V=628.029kN1b(cb+alb/2)+1l(cl+all/2)hpfth0=2389.786kN 满足要求！ 4、承台配筋计算 (1)、承台底面长向配筋面积 S1= My/(1fcbh02)=3129.939106/(1.0414.3560012892)=0.023 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-20.023)0.5=0.023 S1=1-1/2=1-0.023/2=0.989 AS1=My/(S1h0fy1)=3129.939106/(0.9891289360)=6824mm2 最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,451.43/360)=max(0.2,0.179)=0.2% 梁底需要配筋：A1=max(AS1, bh0)=max(6824,0.00256001289)=14437mm2 承台底长向实际配筋：AS1=14572mm2A1=14437mm2 满足要求！ (2)、承台底面短向配筋面积 S2= Mx/(2fcbh02)=3129.939106/(1.0414.3560012892)=0.023 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-20.023)0.5=0.023 S2=1-2/2=1-0.023/2=0.
