某环保设备车间项目高支模工程施工组织设计.doc

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1、某环保设备车间项目高支模工程施工组织设计 一 、工程概况工程名称：某环保设备车间项目高支模工程 建设地点：*市某区*路建设单位：*实业有限公司项目管理单位：某国际项目管理有限公司设计单位：某国际工程有限公司监理单位：某工程监理有限公司施工单位：*协安建设工程有限公司建筑面积：总占地面积约24535平方米方案范围：本高支模专项施工方案实用范围包含动力车间工程、污水处理场改造工程以及给水净化站工程的所有单体建筑层数：一至七层标高：动力车间工程0.000 m标高相当于绝对标高7.500 m （除干煤棚及3#输煤栈桥0.000 m标高相当于绝对标高7.100 m以外），污水处理场改造工程0.000 m

2、标高相当于绝对标高7.100 m，给水净化站工程0.000 m标高相当于绝对标高7.000 m二、建筑工程概况其中主厂房结构概况（其他配套工程的高支模均参照主厂房施工）1AD轴间标高8.970 m标高8.970 m楼面框架梁主要尺寸400*1100，较大的轴1/OAA段350*900，轴BC段400*1100,轴1/BC段450*1200;次梁主要尺寸300*700，300*600、350*800。 板厚100 m、120 m。层高CD轴（面积6*32=192）4.80 m、BC轴（面积12.5*56=700）9.00+0.30=9.30 m。2标高13.97米支模高度为5米，楼面框架梁主要尺

3、寸400*1100，次梁主要尺寸300*700为主，拟采用门式脚手架搭设。3 BD轴标高31.97 m标高31.97 m楼面框架梁主要尺寸400*1100400*1200，较大的轴BD段最大梁500*2000，次梁主要尺寸300*700为主，楼板厚100120。层高CD轴（面积292）11.50 m、BC轴（面积600）15.0 m。三、编制依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2001（2002年版） 建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范JGJ 128-2000；建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）；木结构设计规范GB50005-2003；混凝土结构工程施工质量

4、验收规范（GB502042002）建筑施工手册（第三版）中国建筑工业出版社；建筑施工工艺标准中国建筑工业出版社（*市建筑总公司编）；本工程建筑结构施工图；某省建设工程高支撑模板系统施工安全管理办法粤建监字【1998】027号； 省、市建委对高支模的有关规定； 四、高支模工程施工方法本工程主厂房的标高8.97；13.97；31.97米处为高支模工程(支模高度为515米)， 标高8.97； 31.97处拟采用48*3.0钢管支撑系统，标高13.97处（支模高度8 米)拟采用钢门式架支撑系统现对钢管支撑系统的截面500*2000，450*1200，350x800梁及板厚120进行计算， 500*20

5、00钢管支撑系统梁截面积450*1200的按500*2000梁施工，450*1200钢管支撑系统梁截面积350*800的按450*1200梁施工钢管支撑系统梁截面积350*800的按350*800梁施工钢管支撑系统板厚120的按120厚板施工另对门架支撑系统的截面400*1100，300*700梁及板厚120进行计算。以下为施工搭设方法和计算书，施工附图。1、施工材料：、采用48钢管满堂红顶架作为垂直支撑钢件。、梁底模采用2530厚松木板；梁侧模、楼板底模均采用18mm厚夹板，支撑系统一般采用8080mm的木枋、顶托、下托、垫木方、48钢管。2.施工搭设方法钢管支顶：(1)、大梁（截面5002

6、000）支撑系统立杆采用48钢管，沿梁横向间距400；（3支一排）纵向450。梁底横向木枋80802000mm225,托梁采用双483钢管，支托两边的空隙位置用相应木楔固定，使钢管保证居中。梁侧模板竖枋间距250mm，沿竖向设对拉螺栓4道，由梁底起每隔380设一道，螺栓直径14mm，对拉螺栓水平方向距离500mm，对拉螺栓用蝴蝶扣与孖钢管连接。梁侧水平向龙骨采用2根3.0厚48钢管。水平向钢管间距同对拉螺栓。立面水平杆步距1500；(2). 4501200梁支撑系统立杆采用48钢管，沿梁横向间距600；（2支一排）纵向900。梁底横向木枋80802000mm300,托梁采用双483钢管，支托两

7、边的空隙位置用相应木楔固定，使钢管保证居中。梁侧模板竖枋间距300mm，沿竖向设对拉螺栓2道，由梁底起每隔360设一道，螺栓直径14mm，对拉螺栓水平方向距离600mm，对拉螺栓用蝴蝶扣与孖钢管连接。梁侧水平向龙骨采用2根3.0厚48钢管。水平向钢管间距同对拉螺栓。立面水平杆步距1500；(3)350800梁支撑系统立杆采用48钢管，沿梁横向间距600；（2支一排）纵向900。梁底横向木枋80802000mm300,托梁用双483钢管，支托两边的空隙位置用相应木楔固定，使钢管保证居中。梁侧模板竖枋间距300mm，沿竖向设对拉螺栓1道，在梁底起隔340设一道，螺栓直径14mm，对拉螺栓水平方向距

8、离600mm，对拉螺栓用蝴蝶扣与孖钢管连接。梁侧水平向龙骨采用2根3.0厚48钢管。水平向钢管间距同对拉螺栓。立面水平杆步距1500；(4)120厚楼板模板支撑体系采用48钢管,纵横向900，两层木枋，上层8080mm450，下层木枋8080mm900。门架支顶：(1)、4001100mm梁梁侧模板竖枋间距300mm，梁底横枋间距150mm，梁垂直方向对拉螺栓设2道，对拉螺栓直径14mm，对拉螺栓垂直方向距离在梁底上每隔330mm设置一道，对拉螺栓水平方向距离600mm，用孖钢管作为横楞，用蝴蝶扣及对拉螺栓联结。 托梁采用双483钢管，跨距1220mm，间距600mm，门式架纵向间距(架距)为

9、900mm，水平拉杆、剪刀撑钢管须与门式架连接牢固（见梁大样图）。门式架底座垫80mm80mm孖枋木。(2)、300700mm梁梁侧模板竖枋间距300mm，梁底横枋间距250mm， 托梁采用8080mm木枋，跨距1220mm，间距900mm，门式架纵向间距(架距)为900mm，水平拉杆、剪刀撑钢管须与门式架连接牢固（见梁大样图）。门式架底座垫80mm80mm孖枋木。(3)、120厚楼板支模，板底枋间距450 mm，托梁采用8080mm木枋，跨距1220mm，间距900mm，门式架纵向间距(架距)为900mm，水平拉杆、剪刀撑钢管须与门式架连接牢固（见大样图）。3、门式架、钢管支顶底部用可调式底

10、座或固定底座，支顶上部用U型可调节螺杆调节支顶，螺杆伸出长度不超过200mm。4、纵横水平拉杆设置门式架支顶：在门式架支顶底部上0.20m处纵横设置水平拉杆，以后每一个门式架横杆顶纵向设一道水平拉杆，横向水平拉杆横向小于5排门式架设一道，用48钢管有效连接，水平杆端头伸出扣件边缘长度不应少于100，水平杆端头有混凝土柱的应与混凝土柱顶紧。钢管支顶：在钢管支顶底部上0.20m处纵横设置水平拉杆，用48钢管拉结，以后纵横水平拉杆按不大于1500mm高设置一道，支模高度8米时，在支架最顶步距两水平拉杆中间加设一道水平拉杆,水平拉杆端头有混凝土柱的应与混凝土柱顶紧或抱箍。水平拉杆接长用扣件与立杆扣紧，

11、接口应错开。5、纵、横向剪刀撑设置钢管支顶周边、2000高大梁侧及高支模范围内纵横均设置剪刀斜撑，剪刀斜撑应由底至顶连续设置，用48钢管拉结，剪刀斜撑纵横间距小于6m，斜杆与地面倾角为4560，与门式架立杆有效连接，剪刀斜撑搭接长度不少于1000，采用不少于2个旋转扣件固定，剪刀斜撑端头伸出扣件边缘长度不应少于100。6、水平剪刀撑设置按有关规范,钢管支顶位置在支架底部.中部,顶部设置一道水平剪刀撑。7、由于本工程混凝土构件为水平构件，水平推力只是混凝土泵产生的水平推力，水平推力较小，另已设置剪刀撑、水平拉杆相连形成整体，且端头顶紧结构的混凝土柱可将水平推力传递到结构柱和地面，确保支架的整体稳

12、定，所以不进行抗倾覆的验算。8、立杆基础考虑到梁荷载较大,高支模范围内下一层模板支顶暂不拆除,待高支模楼面混凝土浇筑完毕十天后才能拆除。(如支顶已拆除,则采用钢管或门式架回顶)9.为了施工安全，在30.10米高度处搭设密竹一层作安全防护和操作平台。详见“满堂红高支模立面图”和“满堂红高支模平面图、大样图”。10、高支模施工过程检查严格按照AQ2.10.2.2模板工程验收表和扣件式钢管满堂红顶架的JGJ1302001规范执行，具体如下：1、专项施工方案计算书是否结合实际情况；2、立柱、支架间距是否满足规范及方案要求；3、水平柱、剪刀撑设置是否符合规范要求；4、作业环境是否满足规范要求。5、支架使

13、用的各种周转材材质是否满足施工规范要求。计算书(1)钢管支顶计算5002000梁模板支撑计算书1.计算参数结构楼板厚120mm，梁宽b=500mm，梁高h=2000mm，层高15.00m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边至板支撑的距离1.05m；木材弹性模量E=9000N/mm，抗弯强度fm=13.00N/mm，抗剪强度fv=1.40N/mm；支撑采用48钢管:横向间距400mm，纵向间距450mm，架立杆的步距h=1.50m；钢管直径48mm，壁厚3.0mm，截面积4.24cm，回转半径i=1.59cm；钢管重量0.0326kN/m。钢材弹性模量 E

14、=206000N/mm，抗弯强度f=205.00N/mm,抗剪强度fv=125.00N/mm。2.梁底模验算(1)梁底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 梁宽(m) 梁高(m) 系数 设计值底侧模自重 0.3 kN/m (0.50 + 3.76 ) 1.2 = 1.53 kN/m砼自重 24.0 kN/m 0.50 2.00 1.2 = 28.80 kN/m钢筋荷载 1.5 kN/m 0.50 2.00 1.2 = 1.80 kN/m振捣砼荷载 2.0 kN/m 0.50 1.4 = 1.40 kN/m梁底模和支架承载力计算组合 q1 = 33.53 kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合(

15、)/1.2 q2 = 26.78 kN/m(2)梁底模板验算第一层龙骨间距为225mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，底模宽度b=500mm。W=bh/6 =50018/6=27000mm；I=bh/12=50018/12=243000mm。2 23334233251)抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105Mmax=KMq1L=-0.10533.53225=-178233N.mm=-0.18kN.m =Mmax/W=178233/27000=6.60N/mm22 2 2梁底模抗弯强度=6.60N/mmfm=13.00N/mm,满足要求。2)抗剪强度验算剪力系数KV=0.606Vmax=K

16、Vq1L=0.60633.53225=4572N=4.57kN =3Vmax/（2bh）=34572/(250018)=0.76N/mm 梁底模抗剪强度=0.76N/mmfv=1.40N/mm,满足要求。3）挠度验算荷载不包振捣砼荷载，则计算荷载q2=26.78kN/m 挠度系数K=0.644max2222=Kq2L/(100EI)=0.64426.78225/(1009000243000)=0.20mm 44=L/250=225/250=0.90 mm 梁底模挠度max=0.20mm=0.90mm,满足要求。 计算简图和内力图如下图：（3）第一层龙骨验算立杆横向尺寸L2=400mm，梁宽度b

17、=500mm；第一层龙骨采用木枋 b=80mm，h=80mm。 W=bh/6=8080/6=85333mm；I=bh/12=8080/12=3413333mm； a.梁传荷载计算q=q1第一层龙骨间距/梁宽=33.53225/500=15.09kN/m b.板传荷载计算板重量=1.2(板厚度25模板重)1.4活载=1.2(0.1225+0.30)+1.42.50=7.46kN/m板传递到第一层龙骨的荷载P=525/1000225/10007.46=0.88kN 经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=2.29kN,N2=7.40kN,N3=2.29kNMmax=0.29kN.m, Vmax=3

18、.74kN， F=7.40kN,1）抗弯强度验算=Mmax/W=0.2910/85333=3.41N/mm262 max2223334 =0.07mm 第一层龙骨抗弯强度=3.41N/mmfm=13.00N/mm,满足要求。2）抗剪强度验算=3Vmax/（2bh）=33.741000/(28080)=0.88N/mm 第一层龙骨抗剪强度=0.88N/mmfv=1.40N/mm,满足要求。3）挠度验算max2222=0.07mm=L/250=400/250=1.60mm第一层龙骨挠度max=0.07mm=1.60mm,满足要求。 计算简图和内力图如下图：（4）第二层龙骨验算第二层龙骨纵向间距45

19、0mm、计算跨数5跨；第二层龙骨采用双钢管，483.0； W=8980.00mm，I=215600.00mm ，A=4.24cm；P=F=7400N=7.40kN1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0.171Mmax=KmPL=0.1717.401000450=569430N.mm=0.57kN.m=Mmax/W=569430/8980=63.41N/mm2 342第二层龙骨抗弯强度=63.41N/mmfm=205.00N/mm,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.685Vmax=KVP=0.6857.40=5.07kN=3Vmax/(2bh)=35.071000 /(22424.00)=8

20、.97N/mm222 22第二层龙骨抗剪强度=8.97N/mmfv=125.00N/mm,满足要求。3） 挠度验算挠度系数K=1.096max= KPL/（100EI）=1.0967.401000450/(100206000215600)=0.17mm 33=L/250=450/250=1.80mm第二层龙骨挠度max=0.17mm=1.80mm,满足要求。计算简图和内力图如下图：3.支撑强度验算传至每根钢管立柱最大支座力的系数为2.198每根钢管承载NQK1 =2.1987400=16265N每根钢管承载活荷载（1.0kN/m）:NQK2 =1.40.400.451000=252N 每根钢管

21、承载荷载NQK =NQK1NQK2 =16265+252=16517N钢管重量0.0326kN/m，立杆重量=0.032613.01000=424N 水平拉杆9层，拉杆重量=90.850.0326=250N扣件单位重量 14.60 N/个,扣件重量=14.609=131N支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=424+250+131=805N 钢管轴向力N1.2NGK+NQK=1.2805+16517=17483NL0=h=1.50m,钢管的i=1.59cm=L0/i=150.00/1.59=94.34<150杆件长细比满足要求 2j=0.634,P=N/(jA)=17483/

22、(0.634424.00)=65.04N/mm 2钢管稳定性计算为65.04N/mm205.00N/mm,满足要求。4.支撑支承面验算(1)支承面受冲切承载力验算钢管立杆设配套底座100100mm，支承面为（按C15考虑）混凝土楼板 支承楼板厚=100mm,上部荷载为：F=17.48kNs 22=2.00，ft=0.91N/mm，hO=100-15=85mm，=0.41.2/s =1.00 =1.00N/mm，Um=4100=400mm，h =1.00pc,m22pc,m (0.7h ft0.15)UmhO=(0.710.91+0.151)1.0040085/1000=26.76kN 钢管支承

23、面受冲切承载力26.76kN17.48kN,满足要求。(2) 支承面局部受压承载力验算Ab=(0.103)(0.103)=0.09m,Al=0.100.10=0.01m l=(Ab/Al)=3,fcc=0.857200=6120kN/m,=0.75lfccAl=0.75361200.01=137.70kN支承面局部受压承载力F=137.70kN17.48kN,满足要求。5.侧模板验算（1）荷载计算1）新浇砼的侧压力F1 =0.22200/（T+15）1 2V1/20.520.5222=0.2224.004.441.201.152.00=45.75kN/m(=24.0 1=1.20 2=1.15

24、 V=2.0 T=30.0)F2=H=24梁高=242.00=48.00kN/m比较F1、F2两者取小值F=45.75kN/m,有效压头高度=F/=1.91m 2）振捣砼产生的荷载4.00kN/m（2）侧模板强度验算取竖肋间距L=250mm，计算跨数5跨，木模板厚度h=18mm，W=bh/6=188018/6=101520mm，I=bh/12=188018/12=913680mm。 1）抗弯强度验算 弯矩系数KM=-0.105均布荷载q=60.50(2000-120)/1000=113.74kN/m=113.74N/mm Mmax=KMqL=-0.105113.74250=-746419N.m

25、m=-0.75kN.m =Mmax/W=746419/101520=7.35N/mm侧模抗弯强度=7.35N/mmfm=13.00N/mm,满足要求。 2）抗剪强度验算 抗剪系数KV=0.606Vmax=KVqL=0.606113.74250/1000=17.23kN=3Vmax/（2bh）=317.231000/(2181880)=0.76N/mm 侧模抗剪强度=0.76N/mmfv=1.40N/mm,满足要求。 3）挠度验算按强度验算荷载组合，不考虑倾倒、振捣砼产生的荷载，故 q=45.75(2000-120)/1000=86.01kN/m=86.01N/mm 挠度系数K=0.644 ma

26、x，=KqL/100EI=0.64486.01250/(1009000913680)=0.26mm，44=L/250=250/250=1.00mm 侧模挠度max=0.26mm=1.00mm,满足要求。计算简图和内力图如下图：（3）对拉螺栓计算Fs=0.95(GF+QQ2k）=0.9560.50=57.48kN/m;设4排对拉螺栓，螺栓横向间距a=500mm=0.50m，竖向间距b=(2000 - 120) / 5=376mm=0.38m，N=abFs=0.500.3857.48=10.92kN；对拉螺栓14,容许拉力Nt=17.80kN对拉螺栓受力10.92kN容许拉力17.80kN,满足要

27、求。（4）侧肋强度验算计算跨度376mm，跨数5跨；木枋尺寸 b=80mm，h=80mm。W=bh/6=8080/6=85333mm，I=bh/12=8080/12=3413333mm，1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105均布荷载q=60.50250/1000=15.13N/mmMmax=KMqL=-0.10515.13376=-224597N.mm=-0.22kN.m =Mmax/W=224597/85333=2.63侧肋抗弯强度=2.63N/mmfm=13.00N/mm,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.606Vmax=KV qL=0.60615.13376/1000=3.

28、45kN=3Vmax/（2bh）=33.451000/(28080)=0.81N/mm 侧肋抗剪强度=0.81N/mmfv=1.40N/mm,满足要求。3）挠度验算均布荷载q=45.75250/1000=11.44N/mm挠度系数K=0.644max，23334b2=KqL/100EI=0.64411.44376/(10090003413333)=0.048mm ，44=L/250=376/250=1.50mm侧肋挠度max=0.048mm=1.50mm,满足要求。计算简图和内力图如下图：6.计算结果：第一层龙骨8080mm木枋225mm，第二层龙骨双钢管483.0400mm；钢管纵向450m

29、m，钢管横向400mm，（3支一排）底模厚度18mm；竖肋8080mm木枋250mm，对拉螺栓4排14,横向间距500mm，侧模厚度18mm。450x1200梁模板支撑计算书1计算参数结构楼板厚120mm，梁宽b=450mm，梁高h=1200mm，层高13.80m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边至板支撑的距离1.05m；木材弹性模量E=9000N/mm，抗弯强度fm=13.00N/mm，抗剪强度fv=1.40N/mm；支撑采用48钢管:横向间距600mm，纵向间距900mm，支架立杆的步距h=1.50m；钢管直径48mm，壁厚3.0mm，截面积4.2

30、4cm，回转半径i=1.59cm；钢管重量0.0326kN/m。钢材弹性模量 E=206000N/mm，抗弯强度f=205.00N/mm,抗剪强度fv=125.00N/mm。2梁底模验算（1）梁底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 梁宽(m) 梁高(m) 系数 设计值 底侧模自重 0.3 kN/m (0.45 + 2.16 ) 1.2 = 0.94 kN/m 砼自重 24.0 kN/m 0.45 1.20 1.2 = 15.55 kN/m 钢筋荷载 1.5 kN/m 0.45 1.20 1.2 = 0.97 kN/m 振捣砼荷载 2.0 kN/m 0.45 1.4 = 1.26 kN/m

31、梁底模和支架承载力计算组合 q1 = 18.72 kN/m 梁底模和龙骨挠度验算计算组合()/1.2 q2 = 14.55 kN/m（2）底模板验算第一层龙骨间距L=300mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=450mm。 W=bh/6=45018/6=24300mm， I=bh/12=45018/12=218700mm。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105Mmax=KMq1L=-0.10518.72300=-176904N.mm=-0.18kN.m=Mmax/W=176904/24300=7.28N/mm22 2 22 233342332 梁底模抗弯强度=7.28N/m

32、mfm=13.00N/mm,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.606Vmax=KVq1L=0.60618.72300=3403N=3.40kN=3Vmax/（2bh）=33403/(245018)=0.63N/mm梁底模抗剪强度=0.63N/mmfv=1.40N/mm,满足要求。3）挠度验算荷载不包振捣砼荷载，则计算荷载q2=14.55kN/m；挠度系数K=0.644 max2222=Kq2L/(100EI)=0.64414.55300/(1009000218700)=0.39mm 44=L/250=300/250=1.20mm梁底模挠度max=0.39mm=1.20mm,满足要求。

33、计算简图及内力图如下图：（3）第一层龙骨验算钢管横向间距L=600mm ，C=450mm、=450/600=0.75。第一层龙骨采用木枋 b=80mm，h=80mm；W=bh/6=8080/6=85333mm；I=bh/12=8080/12=3413333mm。1）抗弯强度验算a 、梁传荷载计算q=q1第一层龙骨间距/梁宽=18.72300/450=12.48kN/mMq=qcL(2-)/8=12.48450/1000600/1000(2-0.75)/8=0.53kN.mb 、板传荷载计算板重量=1.2(板厚度25模板重)1.4活载=1.2(0.1225+0.30)+1.42.50=7.46k

34、N/m板传递到第一层龙骨的荷载P=525/1000300/10007.46=1.17kNa =1/2（L-c）=1/2(600-450)=75mm=0.08m, a/L=75/600=0.13Mp=Pa=1.170.08=0.09kN.mMmax=MqMp=(0.53+0.09)10=620000N.mm=0.62kN.m=Mmax/W=620000/85333=7.27N/mm22 62422333 2 第一层龙骨抗弯强度=7.27N/mmfm=13.00N/mm,满足要求。2）抗剪强度验算Vmax=1/2q梁宽P=0.512.48450/1000+1.17=3.98kN=3Vmax/（2b

35、h）=33.981000/(28080)=0.93N/mm第一层龙骨抗剪强度=0.93N/mmfv=1.40N/mm,满足要求。3）挠度验算q=q2第一层龙骨间距/梁宽=14.55300/450=9.70N/mmq=qcL(8-4)/(384EI)=9.70450600(8 - 40.75+0.75)/(38490003413333)=0.49mmp=PaL(3-4(a/L)/(24EI)=1.17100075600(3 - 40.13)/(2490003413333)=0.13mmmax2222323323222=qp =0.49+0.13=0.62mm 16=L/250=600/250=2

36、.40mm第一层龙骨挠度max=0.62mm=2.40mm,满足要求。计算简图及=Mmax/W=1006542/8980=112.09N/mm22 342 第二层龙骨抗弯强度=112.09N/mmfm=205.00N/mm,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=1.281Vmax=KVP=1.2813.98=5.10kN=3Vmax/(2bh)=35.101000 /(22424.00)=9.02N/mm222 2 第二层龙骨抗剪强度=9.02N/mmfv=125.00N/mm,满足要求。3）挠度强度验算挠度系数K=1.795P=V=1/2q梁宽P板重=0.59.70450/1000+1.1

37、7=3.35kNmax= KPL/（100EI）=1.7953.351000900/(100206000215600)=0.99mm 3317=L/250=900/250=3.60mm第二层龙骨挠度max=0.99mm=3.60mm,满足要求。 计算简图及内力图如下图：3.支撑强度验算传至每根钢管立柱最大支座力的系数为3.351每根钢管承载NQK1 =3.3513980=13337N每根钢管承载活荷载（1.0kN/m）:NQK2 =1.40.600.901000=756N 每根钢管承载荷载NQK =NQK1NQK2 =13337+756=14093N钢管重量0.0326kN/m,立杆重量=0.

38、032612.61000=411N 水平拉杆9层,拉杆重量=91.500.0326=441N扣件单位重量14.60 N/个,扣件重量=14.609=131N支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=411+441+131=983N 钢管轴向力N1.2NGK+NQK=1.2983+14093=15272NL0=h=1.50m,钢管的i=1.59cm=L0/i=150.00/1.59=94.34<150杆件长细比满足要求 2j=0.634,P=N/(jA)=15272/(0.634424.00)=56.81N/mm 2钢管稳定性计算为56.81N/mm205.00N/mm,满足要求。

39、4.支撑支承面验算（1）支承面受冲切承载力验算钢管立杆设配套底座100100mm，支承面为(按C15考虑）混凝土楼板 支承楼板厚=100mm，上部荷载为：F=15.27kN；2218s =2.00，ft=0.91N/mm，hO=100-15=85mm，=0.41.2/s =1.00 =1.00N/mm，Um=4100=400mm，h =1.00pc,m22pc,m (0.7h ft0.15)UmhO=(0.710.91+0.151)1.0040085/1000=26.76kN钢管支承面受冲切承载力26.76kN15.27kN,满足要求。(2) 支承面局部受压承载力验算Ab=(0.103)(0.

40、103)=0.09m,Al=0.100.10=0.01m l=(Ab/Al)=3,fcc=0.857200=6120kN/m,=0.75lfccAl=0.75361200.01=137.70kN支承面局部受压承载力F=137.70kN15.27kN,满足要求。5.侧模板验算（1）荷载计算1）新浇砼的侧压力F1 =0.22200/（T+15）1 2V1/20.520.5222=0.2224.004.441.201.152.00=45.75kN/m(=24.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=30.0)F2=H=24梁高=241.20=28.80kN/mF1、F2两者取小值F=28.8

41、0kN/m，有效压头高度=F/=1.20m2）振捣砼产生的荷载4.00kN/m（2）侧模板强度验算取竖肋间距L=300mm，计算跨数5跨；木模板厚度h=18mm；W=bh/6=108018/6=58320mm，I=bh/12=108018/12=524880mm。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105均布荷载q=40.16(1200-120)/1000=43.37kN/m=43.37N/mm Mmax=KMqL=-0.10543.37300=-409847N.mm=-0.41kN.m =Mmax/W=409847/58320=7.03N/mm 侧模抗弯强度=7.03N/mmfm=13.00

42、N/mm,满足要求。2）抗剪强度验算抗剪系数KV=0.606Vmax=KVqL=0.60643.37300/1000=7.88kN=3Vmax/（2bh）=37.881000/(2181080)=0.61N/mm 2 2 侧模抗剪强度=0.61N/mmfv=1.40N/mm,满足要求。3）挠度验算 22按强度验算荷载组合，不考虑倾倒、振捣砼产生的荷载，故 q=28.80(1200-120)/1000=31.10kN/m=31.10N/mm，挠度系数K=0.644 挠度max，=KqL/100EI=0.64431.10300/(1009000524880)=0.34mm ，44=L/250=30

43、0/250=1.20mm侧模挠度max=0.34mm=1.20mm,满足要求。计算简图及内力图如下图：（3）对拉螺栓计算Fs=0.95(GF+QQ2k）=0.9540.16=38.15kN/m;设2排对拉螺栓，螺栓横向间距a=600mm=0.60m，竖向间距b=(1200 - 120) / 3=360mm=0.36m，N=abFs=0.600.3638.15=8.24kN；对拉螺栓14,容许拉力Nt=17.80kN对拉螺栓受力8.24kN容许拉力17.80kN,满足要求。（4）侧肋强度验算计算跨度360mm；跨数3跨。木枋尺寸 b=80mm，h=80mm；W=bh/6=8080/6=85333

44、mm，I=bh/12=8080/12=3413333mm。1）抗弯强度验算均布荷载q=40.16300/1000=12.05N/mm；弯矩系数KM=-0.100 Mmax=KMqL=-0.10012.05360=-156168N.mm=-0.16kN.m =Mmax/W=156168/85333=1.83N/mm2222 23334 b220侧肋抗弯强度=1.83N/mmfm=13.00N/mm,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.600Vmax=KV qL=0.60012.05360/1000=2.60kN=3Vmax/（2bh）=32.601000/(28080)=0.61N/mm侧肋抗剪强度=0.61N/mmfv=1.40N/mm,满足要求。3）挠度验算均布荷载q=28.80300/1000=8.64N/mm；挠度系数K=0.677挠度max，222 22=KqL/100EI=0.6778.64360/(10090003413333)=0.03mm ，=L/250=360/250=