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1、深圳市城市轨道交通4号线工程主体工程4302标段二工区（沉井）结构计算书 计算: 校核: 审定: 中铁二局工程有限公司深圳市轨道交通4号线4302标二工区项目部2016年10月1 目 录1目 录21.1顶管概况31.2顶管工作井、接收井尺寸31.31200mm管顶力计算31.3.1推力计算31.3.2壁板后土抗力计算：41.3.3后背土体的稳定计算：41.4工作井（沉井）下沉及结构计算41.4.1基础资料：41.4.2下沉计算：51.4.3下沉稳定计算：51.4.4刃脚计算：51.4.5沉井竖向计算：61.4.6井壁内力计算：(理正结构工具箱计算)71.4.7底板内力计算：(理正结构工具箱计算
2、)121.5接收井（沉井）下沉及结构计算131.5.1基础资料：131.5.2下沉计算：141.5.3下沉稳定计算：141.5.4抗浮稳定计算(沉井下沉到设计标高浇注底板后)：141.5.5刃脚计算：141.5.6沉井竖向计算151.5.7井壁内力计算：(理正结构工具箱计算)161.1 顶管概况（1） 钢筋HRB335级钢筋强度设计值fy=fy=300N/ mm2（2） 圆管砼：采用C50，沉井采用C30。（3） 所顶土层为黏土，r=17KN/ m3本计算除井壁、底板外未采用专业计算软件。1.2 顶管工作井、接收井尺寸1、工作井尺寸的设计、核算由检查井的设计要求及顶管操作技术要求决定。（1）、
3、工作井的宽度计算公式 B =D+2b+2c 式中：B工作井宽度； D顶进管节的外径尺寸； b工作井内安好管节后两侧的工作空间，本工程采用每侧0.8m； c护壁厚度，本工程采用0.4m；本工程的顶管直径为D1000，壁厚200。工作井的宽度尺寸为 B=8.7mm；（2）工作井底的长度计算公式 ：L=L1+L2+L3+2L4+L5式中： L工作井底部开挖长度 ； L1 管节长度 取2m ； L2顶镐机长度 取1.1m ； L3出土工作长度， 取1.1m； L4后背墙的厚度，取0.4m； L5已顶进的管节留在导轨上的最小长度，取0.3m。确定本工程工作井的底部长度尺寸为 L=8.7m。（3）工作井的
4、深度工作井的深度由设计高程和基础底板的厚度决定。（4）接收井尺寸只需满足工具管退出即可，本工程接收井尺寸4.35m。1.3 1200mm管顶力计算1.3.1 推力计算管径D1=1.2m 管外周长 S=3.14d=3.14x1.6=5.024m顶入管总长度L=50m 管壁厚t=0.2m 顶入管每米重量W=3.14X（1.42-1.02）/4X25=18.84KN/m管涵与土之间摩擦系数f=0.40每米管子与土层之间的综合摩擦阻力 f0=RS+Wf=5x5.024+18.84x0.4=32.656 kN/m初始推力 F0=（Pe+Pw+P）(3.14/4)B2c=（150+2.0 x10+20x3
5、.14/4x1.62=484.6kN总推力 F= F0+ f0L=484.6+32.656x50=2117.4 kN1.3.2 壁板后土抗力计算：顶管总推力设计值 Pt=1.5x2117.4=3176.1 kN顶管力至刃脚底的距离：hf=2.5m 沉井尺寸rc =8.7m qAmax=4 Pt/(3 sf) =4x3176.1/(3x59.416x2.5)=28.51kpa qA=28.51x(8-1.5)/8=23.16 kpa MA=-0.307qAr2c=-0.307x43.42x(59.416)2=-47058 kN.m1.3.3 后背土体的稳定计算： 主动土压力标准值Pa=rZtg2
6、（45-）= 21x8xtg2（45-）=45.53kN/m2被动土压力标准值Pp= rZtg2（45+）= 21x8xtg2（45+）=619.95 kN/m2沉井前方总主动土压力标准值Pa=0.5rH2tg2（45-）= 0.5x21x82 x tg2（45-）=182.11 kN/m2沉井后方总被动土压力标准值Pp=0.5rH2tg2（45+）= 0.5x21x82 x tg2（45+）=2479.80kN/m2hp=H/3=8/3=2.67 m=( hf-hf- hp)/ hf=( 2.5-2.5- 2.67)/ 2.5= 0.932总推力F=1552.1 (0.8Pp-Pa )=0.
7、932x(0.8x2479.8-182.11)=1679.21KN 满足规范要求所以经过以上计算可知：采用管径D1=1.0m圆管，顶进距离50m符合要求。1.4 工作井（沉井）下沉及结构计算 8.7沉井，本井为工作井，由于地质条件好，在沉井范围内均为粘土层，沉井考虑先开挖后下沉。1.4.1 基础资料：单位摩阻力fk30Kpa，地基承载力特征值取为350Kpa。采用C30砼，钢筋为HRB335。粘土天然容重取为17kN/m3，内摩擦角=35,井壁高8m,底板厚0.6m,壁厚0.6m。 1.4.2 下沉计算：井壁总摩阻力标准值：TU=(8.7x2x2)xx(8.7+1.3-2.5)X30=3915
8、kN沉井自重标准值G1k(8.7x0.6x2)x2 x 8.7x30=5449.68kN下沉系数：K1（G1k-Ffw,k）/ T（5449.68-371.3）/3915=1.2971.05满足要求1.4.3 下沉稳定计算： 根据地勘资料,沉井下沉土层为卵石土层，因此下沉稳定满要求。1.4.4 刃脚计算： 水平框架作用的判别,L1=4.9m,h=1.3maf =(0.1XL14)/(h4+0.05 L14)=1.811af1，刃脚在内墙荷载作用下，不作水平分配，只按悬臂计算。(1)刃脚向外悬臂弯曲计算a.起沉时 井体重量为1626.63KN，平均每延米重量=105.63 KN/m。刃脚插入土中
9、最大深度为0.45米，=56.3n=0.3m,c=0.3m=35.21KN/m取=30水平推力H=V2tg(-)=35.21xtg(56.3-30)= 17.4KN/m向外悬臂弯矩M=17.4X2/3X0.45=5.22KN.m/mb.沉至井深一半，井为全高时，沉井入土深度H=0.5X8=4m,此时摩阻力为：TU=(5.3x2+3.8x2)xx(4+1.3-2.5)X15=382.2KN刃脚斜面垂直反力及水平推力：=127.4KN/m H=V2tg(-)=127.4xtg(56.3-30)= 93.59KN/m向外悬臂弯矩：M=93.59X2/3X0.45=28.08KN.m/mc.下沉至设计
10、标高时，刃脚内部全部挖空，在外侧水、土作业下，刃脚向里悬臂弯曲的计算： qa=130KN qb=182.11KN向里悬臂弯矩：=139.2 KN.m(2)刃脚配筋计算计算时，刃脚自重及井壁摩阻力略去不计。MC=1/2*1.27*139.2*0.552+1/2*1.27* (13*6.5-13*6.1) *0.552*2/3=27.4KN.m选择钢筋截面：M=27.4KN.m，h0=510mm,b=1000mm,s=M/1fcbh02=27400000/(1.0*11.9*1000*510*510)=0.00853=0.0085AS=192mm2AS,min=0.2%*550*1000=1100
11、mm2,按构造配筋，AS=1100mm2,选用814。1.4.5 沉井竖向计算：1）、抽垫木时井壁竖向计算沉井在开始下沉特别是在抽垫木时，井壁会产生皆大的弯曲应力。沉井采用四个支承点，定位支撑点布置如图。（1）假定定位承垫木间距为0.7L，不考虑刃脚下回填砂的承载力，如图a所示。井壁单宽自重标准值：gk=6.5*0.6*30=117KN/m井壁单宽自重标准值：gs=1.27*117=148.59KN/m支座弯矩：M支=-1/2*82.55*(5.3*0.15)2-1/2*3.4*82.55*(5.3*0.15-0.25)=-102.6KN.m跨中弯矩：M中=1/8*82.55*(5.3*0.7
12、)2-102.6=39.43KN.m(2)、假定抽垫木时，先抽并回填部位已经压实变成支点。此时，沉井井壁支承在三个点上，如图b所示。支座弯矩：M支=-1/8*82.55*2.652=-72.5KN.m跨中弯矩：M中=0.07*82.55*2.652=40.6KN.m(3)配筋计算L10/H2，按深梁进行设计，根据混凝土结构设计规范，计算如下：因为L10H，内力臂：z1=0.6 L10=0.6*5.3=3.18m刃脚底部：M中=40.6KN.m,As= M中/fyz1=40600/（300*3.18）=42.6mm2井墙顶部：M支=102.6KN.m,As= M支/fyz1=102600/（30
13、0*3.18）=107.6mm2求得的钢筋值较小，故按构造配筋已能满足要求。2）、井壁的抗拉计算根据规程，由于本工程地基为卵石土层地基，不必进行竖向拉断计算。1.4.6 井壁内力计算：(理正结构工具箱计算) （1）、 池壁荷载计算: 池外荷载: 主动土压力系数Ka= 0.27 侧向土压力荷载组合(kN/m2):部位(标高)土压力标准值活载标准值基本组合准永久组合地面(0.000)0.002.713.101.08池壁顶端(-0.200)1.142.714.542.22底板顶面(-6.750)26.832.7197.4975.41 基础底面以上土重标准值Gt= 0.00kN 基础底面以上活载标准值
14、Gh= 30.21kN 沉井底板以上全部竖向压力基本组合: Qb = (1431.721.20+0.001.27+0.001.27+30.211.270.90)/20.140 = 87.02kN/m2 板底均布净反力基本组合: Q = 87.02-0.35025.001.20 = 76.52 kN/m2 板底均布净反力准永久组合: Qe = 71.69-0.35025.00 = 62.94 kN/m2底板荷载计算(池内有水，池外无土): 水池底板以上全部竖向压力基本组合: Qb = 59.4161.601.27+5449.161.40 /20.140 = 127.6kN/m2 板底均布净反力基
15、本组合: Q = 93.17-(0.35030.001.40+0.70010.001.27) = 91.6kN/m2 沉井底板以上全部竖向压力准永久组合: Qbe = 59.4161.500.7+1431.72 +(59.4160.700)10.00/20.140 = 94.1N/m2 板底均布净反力准永久组合: Qe = 62.94-(0.35025.00+0.70010.00) = 49.1/m2（2） 内力,配筋及裂缝计算 弯矩正负号规则: 顶板:下侧受拉为正,上侧受拉为负 池壁:内侧受拉为正,外侧受拉为负 底板:上侧受拉为正,下侧受拉为负 荷载组合方式: 1.池外土压力作用(池内无水，
16、池外填土) 2.池内水压力作用(池内有水，池外无土) 3.池壁温湿度作用(池内外温差=池内温度-池外温度) (3)L侧池壁内力: 计算跨度: Lx= 4.900 m, Ly= 6.550 m , 四边固定 池壁类型: 普通池壁,按双向板计算 基本组合作用弯矩表(kN.m/m) 部位井外土压力井内水压力温湿度作用基本组合内侧-水平跨中41.44 - -41.44 水平边缘 -8.28 -8.28 竖直跨中30.38 - -30.38 竖直上边缘 -3.54 -3.54 竖直下边缘 -8.53 -8.53外侧-水平跨中 -3.63-34.67-38.30 水平边缘-94.21 -34.67-128
17、.88 竖直跨中 -2.71-34.67-37.38 竖直上边缘-43.14 -34.67-77.81 竖直下边缘-95.29 -34.67-129.96 准永久组合作用弯矩表(kN.m/m) 部位井外土压力井内水压力温湿度作用准永久组合内侧-水平跨中31.58 - -31.58 水平边缘 -6.52 -6.52 竖直跨中23.31 - -23.31 竖直上边缘 -2.79 -2.79 竖直下边缘 -6.71 -6.71外侧-水平跨中 -2.86-30.33-33.19 水平边缘-71.91 -30.33-102.24 竖直跨中 -2.13-30.33-32.47 竖直上边缘-32.13 -3
18、0.33-62.46 竖直下边缘-73.20 -30.33-103.53 (4)B侧池壁内力: 计算跨度: Lx= 3.400 m, Ly= 6.550 m , 四边固定 池壁类型: 普通池壁,按双向板计算 基本组合作用弯矩表(kN.m/m) 部位池外土压力池内水压力温湿度作用基本组合内侧-水平跨中27.49 - -27.49 水平边缘 -5.06 -5.06 竖直跨中15.21 - -15.21 竖直上边缘 -1.19 -1.19 竖直下边缘 -4.55 -4.55外侧-水平跨中 -2.43-34.67-37.10 水平边缘-57.24 -34.67-91.91 竖直跨中 -1.39-34.
19、67-36.06 竖直上边缘-15.39 -34.67-50.06 竖直下边缘-50.54 -34.67-85.21 准永久组合作用弯矩表(kN.m/m) 部位池外土压力池内水压力温湿度作用准永久组合内侧-水平跨中21.02 - -21.02 水平边缘 -3.99 -3.99 竖直跨中11.79 - -11.79 竖直上边缘 -0.94 -0.94 竖直下边缘 -3.58 -3.58外侧-水平跨中 -1.91-30.33-32.24 水平边缘-43.79 -30.33-74.12 竖直跨中 -1.10-30.33-31.43 竖直上边缘-11.24 -30.33-41.57 竖直下边缘-38.
20、91 -30.33-69.25 (5)底板内力: 计算跨度:Lx= 4.900m, Ly= 3.400m , 四边简支+池壁传递弯矩 按双向板计算. 1.池外填土,池内无水时,荷载组合作用弯矩表(kN.m/m) 基本组合作用弯矩表 部位简支基底反力池壁传递弯矩弯矩叠加上侧-L向跨中38.33 - - B向跨中66.32 - -下侧-L向边缘0.00-85.21-85.21 B向边缘0.00-129.96-129.96 L向跨中 -45.16-6.83 B向跨中 -70.30-3.98 准永久组合作用弯矩表 部位简支基底反力池壁传递弯矩弯矩叠加上侧-L向跨中31.52 - - B向跨中54.55
21、 - -下侧-L向边缘0.00-69.25-69.25 B向边缘0.00-103.53-103.53 L向跨中 -36.01-4.48 B向跨中 -56.31-1.76 2.池内有水,池外无土时,荷载组合作用弯矩表(kN.m/m) 基本组合作用弯矩表 部位简支基底反力池壁传递弯矩弯矩叠加上侧-L向跨中36.952.9439.89 B向跨中63.944.3868.32 L向边缘0.004.554.55 B向边缘0.008.538.53 准永久组合作用弯矩表 部位简支基底反力池壁传递弯矩弯矩叠加上侧-L向跨中30.372.3132.68 B向跨中52.553.4555.99 L向边缘0.003.5
22、83.58 B向边缘0.006.716.71 (6)配筋及裂缝: 配筋计算方法:按单筋受弯构件计算板受拉钢筋. 裂缝计算根据接收井结构规程附录A公式计算. 按基本组合弯矩计算配筋,按准永久组合弯矩计算裂缝,结果如下:L侧池壁配筋及裂缝表(弯矩:kN.m/m, 面积:mm2/m, 裂缝:mm) 部位弯矩计算面积实配钢筋实配面积裂缝宽度内侧-水平跨中41.44800D1825010180.11 水平边缘8.28800D1825010180.02 竖直跨中30.38800D1825010180.08 竖直上边缘3.54800D1825010180.01 竖直下边缘8.53800D1825010180
23、.02外侧-水平跨中-38.30800D1825010180.12 水平边缘-128.881248D1820012720.24 竖直跨中-37.38800D1825010180.11 竖直上边缘-77.81800D1825010180.22 竖直下边缘-129.961259D1820012720.24B侧井壁配筋及裂缝表(弯矩:kN.m/m, 面积:mm2/m, 裂缝:mm) 部位弯矩计算面积实配钢筋实配面积裂缝宽度内侧-水平跨中27.49800D1825010180.07 水平边缘5.06800D1825010180.01 竖直跨中15.21800D1825010180.04 竖直上边缘1.
24、19800D1825010180.00 竖直下边缘4.55800D1825010180.01外侧-水平跨中-37.10800D1825010180.11 水平边缘-91.91878D1825010180.26 竖直跨中-36.06800D1825010180.11 竖直上边缘-50.06800D1825010180.15 竖直下边缘-85.21812D1825010180.24 注意:存在裂缝验算不满足限值0.20mm的情况!工作井井壁钢筋实配18200。1.4.7 底板内力计算：(理正结构工具箱计算)单块矩形板计算(弹性板): （1） 计算条件计算板长= 4.500(m) ；计算板宽= 3.
25、000(m) ；板厚= 350(mm)板容重= 25.00(kN/m3) ；板自重荷载设计值= 10.50(kN/m2) 恒载分项系数= 1.20 ； 活载分项系数= 1.40 荷载设计值(不包括自重荷载): 均布荷载= 7.40(kN/m2) 砼强度等级: C25, fc=11.90 N/mm2 支座纵筋级别: HRB335, fy=300.00 N/mm2 板底纵筋级别: HRB335, fy=300.00 N/mm2混凝土保护层= 40(mm), 配筋计算as= 45(mm), 泊松比= 0.20支撑条件： 四边上:简支下:简支左:简支右:简支 角柱左下:无右下:无右上:无左上:无（2）
26、计算结果弯矩单位:kN.m/m, 配筋面积:mm2/m, 构造配筋率:0.20% 计算方法: 查表 跨中: 水平竖向 弯矩 6.912.6 面积 700(0.20%)700(0.20%) 实配 D14200(770)D14200(770)四边: 上下左右 弯矩 0.0 0.0 0.0 0.0 面积 700(0.20%)700(0.20%)700(0.20%)700(0.20%) 实配 D14200(770)D14200(770)D14200(770)D14200(770)工作井底板钢筋实配实配18200。1.5 接收井（沉井）下沉及结构计算本井为6.2m接收井（沉井），地下水位根据地堪按地面以
27、下-2.0m计（施工期间为汛期）由于地质条件好，在沉井范围内均为卵石土层，沉井考虑先开挖后下沉。1.5.1 基础资料：单位摩阻力fk25Kpa，地基承载力特征值取为350Kpa。采用C30砼，钢筋为HRB335。粘土天然容重取为17kN/m3，水容重w=10KN/m3 ,井壁高8m,底、顶板厚0.6m,壁厚0.6m。 1.5.2 下沉计算：下沉过程中水的浮托力标准值：Ffw,k=6.2x0.6x4x8x10=1190.4kN井壁总摩阻力标准值：TU=2.7x4xx(8.0+1.4-2.5)X30=1117.8kN沉井自重标准值G1k6.5x0.35x4x8.0x30=2184kN下沉系数：K1
28、（G1k-Ffw,k）/ T（2184-226.8）/1117=1.751.05满足要求1.5.3 下沉稳定计算： 根据地勘资料,沉井下沉土层为卵石土层，因此下沉稳定满要求。1.5.4 抗浮稳定计算(沉井下沉到设计标高浇注底板后)：a.施工阶段沉井自重标准值GK218430.170.3530=2500kN基底的水浮力标准值：Ffbw,k30.178.0102414kN 抗浮系数：Kfw2500/24141.041.05不满足要求，需压重物。b. 使用阶段由于使用阶段井顶板有覆土，可满足要求。1.5.5 刃脚计算： 水平框架作用的判别,L1=2.35m,h=1.3m水平分力分配系数：=0.696
29、1又工作井计算可知，下沉至设计标高时，刃脚内部全部挖空，在外侧水、土作业下，刃脚向里悬臂弯曲的计算值最大，则： qa=2.7x4.0x10=108KN/m qb=0.5rH2tg2（45-）= 0.5x21x72 x tg2（45-）=139.0 kN/m向里悬臂弯矩：=108.7 KN.m刃脚配筋计算：计算时，刃脚自重及井壁摩阻力略去不计。MC=1/2*1.27*108.7*0.52+1/2*1.27* (13*6.0-13*5.65) *0.52*2/3=17.8KN.m选择钢筋截面：M=17.8KN.m，h0=460mm,b=1000mm,s=M/1fcbh02=17800000/(1.
30、0*11.9*1000*460*460)=0.00707=0.00707AS=163mm2AS,min=0.2%*500*1000=1000mm2,按构造配筋，AS=1100mm2,选用814。1.5.6 沉井竖向计算1）、抽垫木时井壁竖向计算沉井在开始下沉特别是在抽垫木时，井壁会产生皆大的弯曲应力。沉井采用四个支承点。（1）假定定位承垫木间距为0.7L，不考虑刃脚下回填砂的承载力，如图a所示。井壁单宽自重标准值：gk=6.0*0.35*25=52.5KN/m井壁单宽自重标准值：gs=1.27*52.5=66.7kN/m支座弯矩：M支=-1/2*66.7*(2.7*0.15)2-1/2*2.3
31、5*66.7*(2.7*0.15-0.2)=-21.5KN.m跨中弯矩：M中=1/8*66.7*(2.7*0.7)2-21.5=8.3KN.m(2)、假定抽垫木时，先抽并回填部位已经压实变成支点。此时，沉井井壁支承在三个点上，如图b所示。支座弯矩：M支=-1/8*66.7*1.352=-15.2KN.m跨中弯矩：M中=0.07*66.7*1.352=8.5KN.m(3)配筋计算L10/H2，按深梁进行设计，根据混凝土结构设计规范，计算如下：因为L10H，内力臂：z1=0.6 L10=0.6*2.7=1.62m刃脚底部：M中=8.5KN.m,As= M中/fyz1=8500/（300*1.62）
32、=17.5mm2井墙顶部：M支=21.5KN.m,As= M支/fyz1=21500/（300*1.62）=44.3mm2求得的钢筋值较小，故按构造配筋已能满足要求。2）、井壁的抗拉计算根据规程，由于本工程地基为卵石土层地基，不必进行竖向拉断计算。1.5.7 井壁内力计算：(理正结构工具箱计算)（1）池壁荷载计算: 池外荷载: 主动土压力系数Ka= 0.27 侧向土压力荷载组合(kN/m2):部位(标高)土压力标准值水压力标准值活载标准值基本组合准永久组合地面(0.000)0.000.002.713.101.08池壁顶端(-0.175)1.000.002.714.362.08地下水位处(-2.
33、000)11.380.002.7117.5512.47底板顶面(-7.650)29.7556.502.71112.6487.34 池内底部水压力: 标准值= 1.00 kN/m2, 基本组合设计值= 1.27 kN/m2底板荷载计算(池内无水，池外填土): 水池结构自重标准值Gc= 728.00kN 基础底面以上土重标准值Gt= 0.00kN 基础底面以上水重标准值Gs= 0.00kN 基础底面以上活载标准值Gh= 10.94kN 水池底板以上全部竖向压力基本组合: Qb = (728.001.20+0.001.27+0.001.27+10.941.270.90)/7.290 = 121.55
34、kN/m2 水池底板以上全部竖向压力准永久组合: Qbe = (728.00+0.00+0.001.00+1.507.2900.40)/7.290 = 100.46kN/m2 板底均布净反力基本组合: Q = 121.55-0.35025.001.20 = 111.05 kN/m2 板底均布净反力准永久组合: Qe = 100.46-0.35025.00 = 91.71 kN/m2底板荷载计算(池内有水，池外无土): 水池底板以上全部竖向压力基本组合: Qb = 2.7002.7001.501.27+728.001.20 +(2.0002.0000.100)10.001.27/7.290 =
35、122.44kN/m2 板底均布净反力基本组合: Q = 122.44-(0.35025.001.20+0.10010.001.27) = 110.67kN/m2 水池底板以上全部竖向压力准永久组合: Qbe = 2.7002.7001.500.40+728.00 +(2.0002.0000.100)10.00/7.290 = 101.01kN/m2 板底均布净反力准永久组合: Qe = 101.01-(0.35025.00+0.10010.00) = 91.26kN/m2（2） 内力,配筋及裂缝计算 弯矩正负号规则: 顶板:下侧受拉为正,上侧受拉为负 池壁:内侧受拉为正,外侧受拉为负 底板:
36、上侧受拉为正,下侧受拉为负 荷载组合方式: 1.池外土压力作用(池内无水，池外填土) 2.池内水压力作用(池内有水，池外无土) 3.池壁温湿度作用(池内外温差=池内温度-池外温度) (3)L侧池壁内力: 计算跨度: Lx= 2.350 m, Ly= 7.475 m , 四边固定 池壁类型: 深池壁 计算方法: 0H2L 部分按照水平向单向板计算 H=2L处池外土压力作用弯矩(kN.m/m): 水平向跨中: 基本组合:7.72, 准永久组合:5.77 水平向边缘: 基本组合:-15.44, 准永久组合:-11.53 H=2L处池内水压力作用弯矩(kN.m/m): 水平向跨中: 基本组合:0.00
37、, 准永久组合:0.00 水平向边缘: 基本组合:0.00, 准永久组合:0.00 H=2L处水平向内力,与0H2L部分按双向板计算的水平向内力,取大值. 基本组合作用弯矩表(kN.m/m) 部位池外土压力池内水压力温湿度作用基本组合内侧-水平跨中16.18 - -16.18 水平边缘 -0.29 -0.29 竖直跨中0.98 - -0.98 竖直上边缘 -0.00 -0.00 竖直下边缘 -0.34 -0.34外侧-水平跨中 -0.14-21.24-21.38 水平边缘-33.47 -21.24-54.71 竖直跨中 -0.010.00-0.01 竖直上边缘0.00 -26.54-26.54 竖直下边缘-31.18 -26.54-57.72 准永久组合作用弯矩表(kN.m/m) 部位池外土压力池内水压力温湿度作用准永久组合内侧-水平跨中12.45 - -12.45 水平边缘 -0.23 -0.23 竖直跨中0.76 - -0.76 竖直上边缘 -0.00 -0.00 竖直下边缘 -0.26 -0.26外侧-水平跨中 -0.11-18.58-18.69 水平边缘-25.73 -18.58-44.31 竖直跨中 -0.010.00-0.01 竖直上边缘0.00 -23.22-23.
