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1、淮南矿业(集团)有限责任公司潘三矿1622（3）工作面设计说明书二O一二年一月会审意见1、1622（3）运顺溜煤眼施工完毕后要进行套壁并注浆。2、1622（3）轨、运顺使用无极绳绞车运输。3、建议在轨顺里段施工一个组装硐室用于组装支架。4、工作面液压支架要使用在线观测系统进行矿压观测。5、为满足回采期间的设备要求，运顺的掘进尺寸为：中宽*中高=5400*3300mm。6、1622（3）工作面的锚索长度变更为7500mm，并且施工单位施工过程中要根据顶板岩性及时变更锚索长度。7、为满足运顺皮带机的敷设，运顺皮带机机头硐室长度40m，刷扩深度1.5m。1622（3）工作面设计说明书会签单技术科：地
2、测科： 通防科： 安监科：机电办：监控中心：调度所：机电副总：采煤副总：掘进副总：通风副总：地测副总：安全副总：矿总工程师：编 制 唐义川 黄秋林徐红光 陈邦楷赵 勇 时创新侯先锋 陈效辉降林怀审 核胡 伟 常维德张跃怀矿总工程师方昌才目 录第一章 地质简要说明(详见地质说明书)1第二章 工作面长度的确定4第三章 采煤方法4第四章 巷道布置5第五章 巷道断面及支护5第六章 工作面生产系统6第七章 工程量、工期及生产能力7第八章 综采工作面设备选型8第九章 供电设计11第十章 局部通风设计23第十一章 回采通风系统设计25第十二章 安全监控设计26第十三章 安全技术专篇29第十四章 主要经济技术
3、指标50第一章 地质简要说明(详见地质说明书)一、 概况1、 水平、采区、工作面名称及工作面标高：1622（3）工作面为一水平西三采13-1煤层工作面，地面标高为+21.1+25.8m，工作面标高为-503m-595m。2、 井下位置及采掘四邻情况：该面位于西三13-1煤上部采区，工作面东起西三采区上山，西至潘三-丁集井田边界保护煤柱，北起F20-1（逆）和Fd3断层保护煤柱，南至F20-1（逆）和Fd3断层保护煤柱以南336m。采掘情况：采区的西三13-1煤层回风上山正在掘进。东部的1422（3）工作面已于1997年5月14日收作，1432（3）工作面已于2001年8月15日收作，1412（
4、3）工作面已于2004年12月27日收作。3、 走向、倾斜长度：走向长1416m，倾斜长240m。4、 对应地面位置：利民新河、条张家村、后李庄村之间的农田、灌溉渠，村庄条张家村和后李庄村正在搬迁。二、 煤层情况1、 13-1煤：煤厚在1.85.3m之间，平均厚度为3.7m，黑色，块状及颗粒状，弱玻璃光泽，煤岩组分以亮煤、镜煤为主，暗煤次之，属半亮光亮型煤。2、 该面煤岩层总体呈单斜状，北高南低，赋存稳定，可采指数1.0，变异系数4.3%。3、 煤(岩)层产状185250315，平均倾角为7。三、 煤层顶底板情况1、 顶板：由直接顶和老顶组成，直接顶：由2层泥岩和1层13-2煤组成。下层泥岩厚
5、度1.72.9m，均厚2.5m，深灰色，泥质结构，少量滑面，局部略含炭质，参差状断口，含少量砂质成分，含少量植物叶茎化石碎片；13-2煤厚度0.71.1m，均厚1.0m，黑色，粉末状为主，可见颗粒状，鳞片状，弱玻璃光泽，煤岩组分以暗煤、亮煤为主，为半暗型煤；上层泥岩厚度0.78.6m，均厚3.9m，深灰色，泥质结构，参差状断口，中厚层状，性脆，易碎，底部略含炭质，可见菱铁质结核，含少量植物化石，局部见滑面。老顶：中砂岩，厚度1.916.5m，均厚10.6m，灰白色，中粒结构，水平层理，中厚层状，夹细砂岩薄层，含植物化石碎片，硅泥质胶结，成分以石英为主，多见暗色矿物及白云母碎片，垂向裂隙发育，且
6、充填方解石脉，局部含泥质包裹体。2、底板：由直接底组成，直接底：泥岩，厚度3.25.2m，均厚4.1m，深灰色，泥质结构，少含砂质成分，多见植化碎片，参差状断口，含少量砂质成分，滑面发育。四、 地质构造情况该面地质构造条件复杂，构造控制程度低，13-1煤整体呈单斜状，断层发育，煤(岩)层产状185250315。根据区内三维地震勘探资料分析，轨顺沿F20-14754H=4.715m逆断层及Fd3 5160H=06m正断层布置， F20-1断层及其派生构造将对轨顺掘进产生很大影响；三维地震控制断层Fd2 5670H=07m 将对轨顺及切眼掘进产生较大影响；三维地震工作站解释的断层Fa1601 14
7、04050H=3m（逆）、Fa1602 2853205060H=3m、Fa1603 2552704550H=3m、Fa1604 2302755560H=3m、Fa1605 22023060 H=3m将对轨顺及运顺掘进产生较大影响。该面煤层总体呈单斜状，十四勘探线至十五东勘探线发育一组宽缓的向斜、背斜，轴向南西倾伏。特别是背斜附近，断层及裂隙较发育，煤岩层产状变化较大，将对工作面掘进产生较大影响。该面13-1煤直接顶板为泥岩和13-2煤组成的复合顶板，裂隙及滑面发育，易碎，将对工作面掘进产生较大影响。受F20-1断层影响，轨顺端头130m处于80m防水煤柱线内，最小防水煤柱62.6m，在掘进期间
8、可能出现滴淋水现象，对轨顺掘进产生一定的影响。总之，1622(3)工作面构造地质条件较复杂，断层发育，顶板裂隙局部较发育，对工作面安全生产有一定的影响。五、 瓦斯地质情况13-1煤为突出煤层，该面处于无突出危险区，瓦斯含量为1.816.6m3/t燃。工作面及其邻近瓦斯情况如下：1412(3)工作面实测瓦斯含量为4.3m3/t燃；十四西线3孔瓦斯含量为6.6m3/t燃；十五东线1孔瓦斯含量为1.81m3/t燃。六、 水文地质情况1、水文地质条件分析：（1）根据工作面及周边钻孔资料，工作面上方基岩面标高-427-438m，工作面标高-503-595m，新生界中下部主要发育有中部含水层、中部隔水层及
9、下部含水层。中部隔水层直接覆盖于新生界下部含水层之上，厚40.8782.30m，平均厚度约62m，主要为粘土层，隔水性较好，使得下部含水层与中部含水层间基本无水力联系，新生界下部含水层直接覆盖于煤系地层之上，厚59.45103.40m，平均厚度约78m，富水性中等强，通过构造露头和砂岩裂隙补给煤系砂岩裂隙含水层，对工作面掘进及回采不会产生直接影响。（2）该面直接顶板为泥岩、13-2煤等组成的复合顶板，均厚7.4m；老顶为中砂岩，均厚10.6m。局部裂隙发育，连通性及富水性弱，以静贮量为主，13-1煤层顶板砂岩裂隙含水层为该面主要充水因素，主要以滴淋水形式进入工作面，预计对生产影响不大。（3）该
10、工作面内及附近钻孔有十四西3孔、十四西19孔、十四-十五1孔、十五东1孔、十五东21孔、十五25孔，均封孔合格，预计对该面影响不大。（4）该工作面临近F20-1逆断层，煤岩层产状变化大，对工作面的布置及施工可能有一定影响。（5）受F20-1断层影响，顶板砂岩水可能通过裂隙进入轨顺，在掘进期间可能出现滴淋水现象，对轨顺掘进产生一定的影响。2、涌水量预计：该面水文地质条件简单，其水文地质条件与1211(3)工作面相似。1211(3)工作面采掘期间最大水量为17m3/h，正常水量为7m3/h，运用1622(3)与1211(3)工作面采用比拟法预计该面掘进期间涌水量：Q=Q1 式中Q、S、H和Q1、
11、S1 、H1分别为1622(3)与1211(3)工作面涌水量、巷道面积、水位降深；已知式中S=16026m2，S1=10816m2；H=617m，H1=512m；Q1最大=10m3/h，Q1正常=1m3/h；经计算Q最大=13.4m3/h，Q正常=1.3m3/h。3、防治水措施：（1）应编制专门防治水设计及措施，并严格按防治水设计及措施施工，加强水情观测及调查。（2）排水设备应满足防治水设计要求，并有备用，完善排水系统，确保畅通。（3）工作面过钻孔应加强钻孔30m范围内的水情观测。七、 影响掘进的其它因素1、煤尘：具有爆炸危险性。2、煤层具自燃发火性。3、地温高。4、地压大。八、 工作面地质储
12、量Q地=LL1mr=1416240/cos73.71.4=177(万吨)式中：L-工作面走向长，mL1-工作面斜长，mm-煤厚，mr-煤的容重，t/m3第二章 工作面长度的确定一、 煤柱的留设断层保护煤柱：1622（3）轨道顺槽与F20-1（逆）和Fd3断层留设30m保护煤柱（净）。边界煤柱：1622（3）开切眼与潘三-丁集井田边界留设20m保护煤柱。上山煤柱：收作线与西三轨道上山留设95m保护煤柱（详见1622（3）工作面平面布置图，图号：PSK-16223-001）。二、 本工作面倾向长度的确定因考虑到综采技术、通风、机电设备等因素，工作面长度设计为240m。三、 本工作面走向长度的确定为
13、保护西三采区上山，1622（3）工作面与西三轨道上山之间留设90m保护煤柱，切眼布置在潘三-丁集井田边界20m煤柱处。因此，工作面设计走向长度1416m，可采长度1297m。第三章 采煤方法根据地质资料可知：本工作面煤厚在1.85.3m之间，平均厚度为3.7m；煤层倾角在315之间，平均倾角7；煤层直接顶板为泥岩、13-2煤和泥岩，均厚分别为2.5m、1m、3.9m；老顶为中砂岩，均厚10.6m；直接底为泥岩，均厚4.1m。根据上述煤层及其顶底板预计情况，结合我矿现状，设计采用综合机械化采煤法，走向长壁后退式开采，一次采全高，全部垮落法管理顶板。第四章 巷道布置在工作面的面长、走向长度和采煤方
14、法确定以后，结合本采区系统巷道布置情况，对本工作面巷道布置如下（具体见1622（3）工作面平面布置图）:1、 1622（3）轨道顺槽：主要考虑到进料和回风两方面需要，该巷道自西三13-1煤层回风下山巷内TL2点向下58m处开始拔门，设计方位为28830，长度1413m。2、 1622（3）运输顺槽：主要考虑到煤炭运输和进风两方面需要，该巷道自西三13-1煤层回风下山TL2点往下298m处开始拔门，设计方位为28830，长度1419m。3、 1622（3）开切眼：距离潘三-丁集边界之间留设20m保护煤柱，设计方位17，长度240m。4、 1622（3）轨顺提料巷：为方便轨顺进料，自西三轨道上山上
15、平拨门先按63方位角施工42m后，再按18方位角施工235m巷道，设计总长度277m。5、 1622（3）运顺提料巷：为方便运顺进料及进风，自西三轨道上山斜巷拨门，先按63方位角42m，后按18方位角施工162m，设计长度204m。6、 1622（3）运顺通风行人斜巷：为方便运顺通风及行人，自西三皮带机上山拨门，按照43方位角施工巷道，设计长度78m。7、 1622（3）运顺溜煤眼：为方便运顺掘进及回采期间出煤，自1622（3）运输顺槽施工一反井钻至西三皮带机上山，直径1.2m，深度20m。第五章 巷道断面及支护1、 轨顺：梯形断面，净尺寸：中宽*中高=5200*3300mm，净断面积=17.
16、16m2，采用锚索网+14b槽钢支护。2、 运顺：梯形断面，净尺寸：中宽*中高=5400*3300mm，净断面积=17.82m2，采用锚索网+14b槽钢支护。3、 开切眼：矩形断面，掘进净尺寸：中宽*中高=4200*3300mm，采用锚索网+14b槽钢支护，净断面积=13.86m2。4、 1622（3）轨顺提料巷，半圆拱断面，净尺寸：宽*高=5000*4000mm，净断面积=17.32 m2，采用锚索网喷支护，具体见施工图。5、 1622（3）运顺提料巷，半圆拱断面，净尺寸：宽*高=5000*4000mm，净断积=17.32m2，采用锚索网喷支护，具体见施工图。6、 1622（3）运顺进风行人
17、斜巷，半圆拱断面，净尺寸：宽*高=4800*3800mm，净断积=15.77 m2，采用锚索网喷支护，具体见施工图。7、 1622（3）运顺溜煤眼，圆形断面，净尺寸：直径1200mm，具体见施工图。如果巷道过断层时必须架棚支护；如巷道过地质异常带或其他情况时，施工单位应及时加密锚索，如果锚索网(喷）支护不能满足安全条件要求时，必须采用架棚支护，架棚巷道必须喷注浆。1622（3）轨、运顺及切眼具体支护参数见1622（3）轨、运顺及切眼锚杆支护设计。第六章 工作面生产系统一、 运输系统1、 掘进期间：（1）1622（3）轨顺1612（3）运顺端头巷1612（3）运顺溜煤眼西三皮带机上山西三煤仓西三
18、皮带机大巷西翼胶带机大巷中央皮带机石门一中央皮带机石门二主井。（2）1622（3）运顺1622（3）运顺溜煤眼西三皮带机上山西三煤仓西三皮带机大巷西翼胶带机大巷中央皮带机石门一中央皮带机石门二主井。（3）切眼：根据实际掘进情况选择轨顺或者运顺出煤。2、回采期间回采工作面1622（3）运顺1622（3）运顺溜煤眼西三皮带机上山西三煤仓西三皮带机大巷西翼皮带机大巷中央皮带机石门一中央皮带机石门二主井。二、 辅助运输系统。1、1622（3）轨顺：西三轨道大巷西三轨道上山1622（3）轨顺提料巷1622（3）轨顺。2、1622（3）运顺：西三轨道大巷西三轨道上山1622（3）运顺提料巷1622（3）运
19、顺。三、 压风及供水系统1、1622（3）轨顺：西三轨道大巷西三轨道上山1622（3）轨顺提料巷1622（3）轨顺。2、1622（3）运顺：西三轨道大巷西三轨道上山1622（3）运顺提料巷1622（3）运顺。四、 防尘系统西三煤层回风上山1622（3）工作面。五、 通风系统、注水系统、排水系统、灌浆系统、瓦斯抽放系统及供电系统见相关章节。第七章 工程量、工期及生产能力一、 工程量:1622（3）工作面总工程量3871m，其中煤巷3184m，岩巷687m。1、 1622（3）轨道顺槽：设计长度1413m(煤巷)。2、 1622（3）运输顺槽：设计长度1419m(煤巷)。3、 1622（3）开切眼
20、：设计长度240m(煤巷)。4、 1622（3）轨顺提料巷：设计长度277m（岩巷200m，煤巷77m）。5、 1622（3）运顺提料巷：设计长度204m（岩巷169m，煤巷35m）。6、 1622（3）运顺通风行人斜巷：设计长度78m（岩巷）。7、 高位钻场12个，每个设计20m，共240m（岩巷）。二、工期：计算基础：煤巷按220m/月，岩巷按85m/月，工作面安排2个队伍施工，计算如下：1、 1622（3）轨顺计划2012年1月1日施工，工期6.5个月；2、 1622（3）切眼在轨顺到位后继续施工，工期1个月；3、 高钻钻场在切眼施工到位之后施工，工期1.5个月；4、 1622（3）运顺
21、在西三13-1煤层回风下山贯通之后施工，预计2012年4月15日施工，工期6.5个月，2012年10月31日到位；5、 刷面安装1.5个月，总工期11.5个月，预计2012年12月16日回采。三、生产能力1、可采储量Q采=LL1mr=1297240/cos73.71.493%=151（万吨)式中：L-工作面可采走向长，mL1-工作面斜长，mm-煤厚，mr-煤的容重，t/m3-回采率，厚煤层取93%。2、工作面产量日产：A0=L1nL2mr=240/cos780.83.71.4=8016（吨)式中：n-日进刀数，刀/日。L2煤机截深，m/刀。年产：A年=A0330=265（万吨)。3、回采时间T
22、=L/(nL230)=1297/(80.830)=6.8(月)式中： T-回采时间，月。第八章 综采工作面设备选型根据地质资料显示：该面煤层构造地质条件复杂，断层发育，块段煤层倾角315，平均7，煤层均厚3.7m；工作面走向长度为1416m，切眼长度240m，适于布置综采工作面。综采支架选用ZZ10800/22/45型支架160架，其中14架备用，与之配套采煤机MG750/1860-WD一部、刮板机SGZ-1000/1400一部；工作面设两部JH2-14回柱绞车。运输顺槽设备：工作面出煤经转载机SZZ-1000/400型一台及破碎机PCM-250型一台，运到顺槽皮带机，运输顺槽布置DSJ120
23、0/2315型可伸缩胶带输送机一部，将工作面来煤经煤仓运输至西三皮带机上山。运输顺槽距工作面300m处设置KBSGZY-2000/6/3.4、 KBSGZY-2500/6/3.4、KBSGZY-1250/6/3.4 、KBSGZY-800/6/1.2移动变电站各一台、BRW400/31.5乳化液泵站一套及BRW200/31.5乳化液泵站一台。运输顺槽外口设置KBSGZY-630/6/0.69、KBSGZY-1000/6/1.2移动变电站各1台，轨道、运输顺槽分别设置SQ-100 B / 90、SQ-80B/75无极绳绞车各一部,供提升设备、材料之用。轨运顺低洼各设22KW潜水泵1台，以供排水之
24、用。工作面上下口应各增设一台注水泵，以供煤层注水降尘之用。一、综采支架选型及支护强度验算1、由于煤层厚度平均3.7m，初选中间支架ZZ10800/22/45型。2、支架主要参数：高度：2.45.0m，宽度：1.661.86m 工作阻力：10800KN支护强度：1.0MPa对底板平均比压：2.12MPa移架步距：800mm3、支架强度验算：顶板压力Q=MKR10-2（MPa）K增载系数，K取8；R顶板岩石容重，取2.5T/m3;M采高，取平均值3.7m。则Q=3.72.5810-2=0.74MPa1.0MPa(支架支护强度)所以满足顶板压力的要求。二、运输设备的校核：（二）运输顺槽皮带机型号选择
25、:初选DSJ1200/2315型皮带机，参数为：N=630KW,V=4m/s,Q=1500t/h,q=104.2Kg/m,L=1400m,=0,q1=13.6Kg/m,q2=5Kg/m,qd =17.6Kg/m,w=0.04,w1=0.0351、皮带机参数计算：=0；L=1400m；q=104.2Kg/m；q1=13.6Kg/m；q2=5Kg/m；qd=17.6Kg/m；w=0.04；w1=0.035则WZh=(q+qd+q1)Lcos+(q+qd)Lsin=7582.4KgWK=(qd+q2)Lw1cos-qd Lsin=1107.2Kg则:W0=WZh+WK=8689.6Kg2、皮带机功率
26、验算：N=W0V/102=441KW11 满足要求。5、皮带机打滑系数计算：n=S1(e-1)/(S4-S1)=1.1691.15式中取0.2；取450满足使用要求。三、工作面刮板输送机选型计算：1、工作面参数：L=240m；=7；Q=1500T/h2、刮板输送机选用：SGZ-1000/1400型，参数如下：Q=1500T/h；V=135m/s； 中双链：242146刮板链，q308.64Kg/m；链条总破断力Sp2700KN；3、参数计算：取1=0.20,2=0.60Wzh=(q01+q12)Lcos-(q0+q1)Lsin=49853.76kgWK=q0L(1cos+sin)= 5409.
27、6KgW0=1.21(WZh+WK)=66868.67Kg则电机功率N=1.2W0V/102=1249.4KW3.6故刮板机链条强度满足要求。四、轨道顺槽打运支架绞车选型计算1622（3）工作面选用ZZ10800/22/45型支架。支架约34.4T。轨顺角度情况：轨顺巷道平均角度3，最大为7。打运方案：选择一部SQ-100B/90型无极绳绞车，绞车功率90kW，牵引速度0.67m/s，绞车牵引力100kN，配637+FC-26型钢丝绳。选型计算：SQ-100B/90型无极绳绞车：各项参数支架和平板车及梭车重量G=37500*9.8=367500N巷道最大倾斜角=7，平均倾斜角=3百米绳重q=2
28、36kg/100m长度L=1400m平板车摩擦系数f1=0.02钢丝绳摩擦系数f2=0.2Fc=1652*9.8=16190N计算公式F=G(sin+f1cos)+2qgl（sin+f2cos）+Fc=90.6kN3.6，满足要求。电动机功率P=1.05*90.6*0.67/0.85=75kW电动机功率为90kW，满足要求。第九章 供电设计1. 负荷统计与变压器选择1.1负荷统计计算变压器负荷统计表设备名称电机台数电机型号额定功率(kW)额定电压(V)额定电流(A)额定功率因数cose启动功率因数cosq额定效率e启动电流倍数M4(转载机)1SZZ1000/400400.00330079.00
29、0.890.420.956.0M5(破碎机)1PCM250250.00330049.000.890.420.956.0功率Pe(kW)650.00平均功率因数cospj0.89M3(采煤机)1MG750/1800-WD1800.003300354.000.890.420.955.0功率Pe(kW)1800.00平均功率因数cospj0.89M1(刮板输送机)1SGZ1000/1400700.003300144.000.850.450.956.0M2(刮板输送机)1SGZ1000/1400700.003300144.000.850.450.956.0功率Pe(kW)1400.00平均功率因数co
30、spj0.85M12(喷雾泵)1BPW-320/6.345.00114030.150.850.450.966.0M6(乳化液泵)1250乳化泵250.001140168.000.850.500.906.0M7(乳化液泵)1BRW200/31.5125.00114064.000.850.500.906.0功率Pe(kW)420.00平均功率因数cospj0.85M10(带式输送机)1DSJ1200315.001140199.500.800.420.966.0M11(乳化液泵)1250乳化泵250.001140168.000.850.500.906.0M9(带式输送机)1DSJ1200315.00
31、1140199.500.800.420.966.0功率Pe(kW)880.00平均功率因数cospj0.81M13(调度绞车)1JD-4040.0066046.000.870.450.967.0M14(无极绳绞车)1SQ-80/7575.0066077.200.850.420.956.0M15(水泵)1BQS-40-80/22N22.0066025.000.850.400.966.0M16(水泵)14KW水泵4.006604.600.850.450.956.0M17(绞车)1JM-418.5066021.200.850.500.906.0M18(注水泵)1SD-2/15015.0066017.
32、250.850.420.956.0M20(无极绳绞车)1SQ-100B/9090.0066092.600.850.420.955.0M21(水泵)1BQS-40-80/22N22.0066025.000.850.400.966.0M22(水泵)14KW水泵4.006604.600.850.450.956.0M23(绞车)1JM-418.5066021.200.850.500.906.0M24(注水泵)1SD-2/15015.0066017.250.850.420.956.0功率Pe(kW)324.00平均功率因数cospj0.85总计功率(kW)5474.00公式参数说明： 需用系数； 平均功
33、率因数； 额定功率因数； 最大一台电动机功率，kW； 变压器需用容量，kVA； 变压器所带设备额定功率之和，kW； 变压器短路损耗，W； 变压器额定容量，kVA； 变压器二次侧额定电压，V； 变压器阻抗压降；1.2 变压器的选择根据供电系统的拟订原则，变压器的选择原理如下：1.2.1 变压器 T1： = 0.4 + 0.6= 0.4 + 0.6= 0.770 = = = 0.8900，取0.7 将值和值代入得 = = = 715.00 (kVA) 选用KBSGZY-1250/6/3.45 型号符合要求。1.2.2 变压器 T2： = 0.4 + 0.6= 0.4 + 0.6= 1.000 =
34、= = 0.8900 将值和值代入得 = = = 2022.47 (kVA) 选用KBSGZY-2500/6/3.45 型号符合要求。1.2.3 变压器 T3： = 0.4 + 0.6= 0.4 + 0.6= 0.700 = = = 0.8500，取0.7 将值和值代入得 = = = 1400.00 (kVA) 选用KBSGZY-2000/6/3.45 型号符合要求。1.2.4 变压器 T4： = 0.4 + 0.6= 0.4 + 0.6= 0.760 = = = 0.8500，取0.7 将值和值代入得 = = = 456.00 (kVA) 选用KBSGZY-800/6/1.2 型号符合要求。
35、1.2.5 变压器 T5： = 0.4 + 0.6= 0.4 + 0.6= 0.610 = = = 0.8142，取0.7 将值和值代入得 = = = 766.86 (kVA) 选用KBSGZY-1000/6/1.2 型号符合要求。1.2.6 变压器 T6： = 0.4 + 0.6= 0.4 + 0.6= 0.570 A = = 40.000.87+75.000.85+22.000.85+4.000.85+18.500.85+15.000.85+90.000.85+22.000.85+4.000.85+18.500.85+15.000.85 = 276.20 = = 40.00+75.00+2
36、2.00+4.00+18.50+15.00+90.00+22.00+4.00+18.50+15.00 = 324.00 = = = 0.8525，取0.7 将值和值代入得 = = = 263.83 (kVA) 选用KBSGZY-630/6/0.93 型号符合要求。煤矿供电手册(矿井供电下10-3-2)煤矿供电手册(矿井供电下10-3-3)煤矿综采连实用电工技术(3-3-3)煤矿供电手册(矿井供电下10-3-1)2. 设备选型计算2.1 低压馈电开关选型结果编号型 号额定电压(V)额定电流(A)保护方式最大负荷电流(A)F1KBZ4001140400电子式保护64F2KBZ4001140400电
37、子式保护168F3KBZ-400660400电子式保护191F4KBZ-400660400电子式保护1613. 高低压电缆选择和校验3.1 高压电缆选择和校验编号型 号额定电压(V)长度(m)根数空气允许载流量25(A)负荷电流(A)功率之和(kW)电压损失(%)C22MYJV22-185600056001432285.9937506.30C23MYPTJ-3.6/6-95600022501250248.5742704.44C24MYPTJ-3.6/6-956000201250207.762638C69MYJV22-18560005600143267.1610141.46C70MYPTJ-3.
38、6/6-7060001150120584.1712040.743.2 低压电缆选择和校验编号型 号额定电压(V)长度(m)根数允许载流量(A)负荷电流(A)功率之和(kW)电压损失(V)C4MYPT-1.9/3.3-7033003501205108.6452520.46C6MYPT-1.9/3.3-12033002501294272.99140024.95C8MCPTJ-1.9/3.3-15033003501400372.46180039.30C9MYPT-1.9/3.3-9533002502250372.46180017.21C14MYPT-1.9/3.3-7033002501205134.
39、5065018.09C18MYP-O.66/1.14-701140201215193.432952.04C21MYP-0.38/0.66-50114010117382.751250.58C27MYP-0.38/0.66-701140301215125.442002.08C28MYP-0.38/0.66-701140301215125.442002.08C32MYP-O.66/1.14-95114011501260165.5125077.30C37MYP-O.66/1.14-50660150117341.90404.82C43MYP-O.66/1.14-95660300126040.3959.505.14C58MYP-0.38/0.66-95660450126040.3959.507.714. 短路电流计算4.1 高压短路电流的计算短路点Id(3).max(A)Id(2).max(A)Id(3).min(A)Id(2).min(A)Sd.max(MVA)Sd.min(MVA)d12820.962443.032643.082288.9730.7828.84d32833.012453.462653.252297.7830.9128.95d232499.332164.492363.32046.6827.2725.79
