省直滨江地块专用房建工程塔吊基础专项施工方案.doc

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1、 目 录第一章、工程概况3第一节、工程简介3第二节、塔吊的位置简介与选型4第二章、编制依据5第一节、编制依据5第三章、塔吊参数与平面布置6第一节、塔吊的参数6第二节、塔吊基础布置7第三节、建筑结构与塔吊位置对照分析7第四章、工程地质情况8第五章、塔吊基础设计验算17第一节、参数信息17第二节、荷载计算17第三节、桩竖向力计算18第四节、承台受弯计算19第五节、承台剪切计算20第六节、承台受冲切验算21第七节、桩身承载力验算21第八节、桩竖向承载力与抗拔承载力验算22第九节、桩式基础格构柱计算34第六章、塔吊附墙设置与验算38第一节、参数信息38第二节、支座力计算38第三节、附着力杆件计算39第

2、四节、附着杆强度验算40第五节、焊缝强度验算41第六节、预埋件计算41第七章 群塔作业施工方案43第七章、塔吊基础的具体做法46第一节、塔吊基础46第八章、塔吊基础施工与验收49第一节、塔吊基础的施工时机、塔吊的安装时间49第二节、灌注桩施工及钢格构柱安装施工49第三节、上承台施工及基础节的预埋55第四节、土方开挖及格构柱支撑安装施工55第五节、下混凝土承台的施工56第六节、塔身穿底板的防水57第七节、施工质量控制及验收要求57第八节、地下室顶板预留洞口的封堵措施62第九章、施工安全措施64第一节、塔吊基础施工安全措施64第二节、塔吊监测措施65第三节、塔吊避雷接地措施66第四节、塔吊的防台风

3、措施66第五节、地下室顶板预留洞口的防护措施67第十章、应急预案69第一节、危险源辨识69第二节、应急措施70附件一：塔吊平面布置图（施工总平面布置图）72附件二：塔吊位置大样图72附件三：塔吊基础详图72附件四：塔吊附墙示意图纸72附件五：典型工程地质剖面图72附图六：塔吊位置对照图72附表一：地基土物理力学指标设计参数表72第一章、工程概况第一节、工程简介1项目名称省直滨江地块专用房建工程2建设单位浙江省机关事务管理局3设计单位浙江省省直建筑设计院4勘察单位浙江省省直建筑设计院5监理单位杭州三方建设集团有限公司6施工单位龙元建设集团有限公司7建设地点杭州市滨江区8计划工期1020天9质量要

4、求目标“合格”，争创优质工程、西湖杯10安全生产、文明施工要求一、工程基本情况二、工程概况本项目位于信诚路以东，滨城路以北，文涛路绿化带以南，气象局以西。地块分A地块（西侧R21-01）和B地块（东侧R21-02）两块，A地块用地东西长约320米，南北向平均宽约130米，用地面积41126平方米；B地块用地东西长约195米，南北平均宽约150米，用地面积28389平方米；总用地面积69515平方米。AB地块合计总建筑面积286112.70平方米。本工程场地0.000相当于1985国家高程基准8.00m，拟平整场地标高为-0.700m，相当于1985国家高程7.30m。基坑开挖深度较大，地下室周

5、边承台垫层底相对高程为-10.10-10.90m，计算开挖深度为8.9010.55m；坑中坑承台垫层底相对高程为-11.20-12.60m，高差为1.603.00m。本项目以高层住宅为主，平面布局以行列式布置，内部注重轴线对称，道路呈环状。地块内建筑大致呈前后两排布置，采用板式。南侧主要为16层和20层，北侧临江设33层和20层，住宅底层均设架空层，共由11幢建筑物和沿街商铺组成；A地块1#3#建筑，33层；4#7#楼，16层；B地块1#4#建筑，20层；建筑错位布局，景观视线通透、均好。本工程建筑结构形式为现浇钢筋混凝土框架-剪力墙结构，建筑结构安全等级二级，使用年限50年，抗震设防烈度为6

6、度。建筑耐火等级A地块13#楼、B地块14#楼地上耐火等级为一级，A地块48#楼地上耐火等级为二级，地下耐火等级为一级。人防工程防护等级：防护类别甲类，等级为核六级、常六级。防化等级：二等人员掩蔽所及电站控制室为丙级，人防物资库为丁级。第二节、塔吊的位置简介与选型本工程施工面积较大，施工工期紧。垂直运输是整个工程能否保质保量顺利按时完成的关键。结合地下室结构设计、地下室施工阶段和上部主体施工阶段加工场地位置、主体施工阶段钢柱吊装以及塔吊附墙及经济节省等因素在施工现场选择布置9台ZJ5710型塔吊,最大工作幅度57m,设置在地下室范围内。具体详见附图一：塔吊平面布置图一、塔吊基础与后浇带及基坑边

7、的关系塔吊设置在基坑内，塔吊基础均已避开后浇带布置，局部后浇带移位。塔吊距离基坑1#18m;2#31m;3#31m;4#28m;5#22m;6#32m;7#18m;8#21m;9#29m 第二章、编制依据第一节、编制依据1、建筑地基基础设计规范 GB50007-2011 2、建筑桩基础技术规范 JGJ94-2008 3、建筑机械使用安全技术规程 JGJ33-2012 4、塔式起重机混凝土基础工程技术规程 JGJ/T187-2009 5、建筑结构荷载规范 GB50009-2012 6、混凝土结构设计规范GB50010-20107、建筑施工塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规程 JGJ196-20

8、10 8、钢结构设计规范GB50017-20039、钢筋焊接及验收规程JGJ18-201210、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-201111、塔式起重机安全规程GB5144-200612、钢结构工程施工质量验收规范GB50205-200113、浙江省省直建筑设计院提供的本工程岩土工程勘察报告 14、浙江省省直建筑设计院提供的本工程建筑结构施工图纸 15、浙江省建设机械集团有限公司提供的ZJ5710型塔吊说明书 16、住建部建质2009（87）号文件 17、经审批合格的省直滨江地块专用房建工程施工组织设计18、杭建监总201033号关于加强建筑起重机械租赁、安装拆卸和使用安全管理的若干意

9、见19、杭建监总201213号关于加强组合式塔机基础制作、安装和使用的若干要求20、杭建监总20130109号 关于加强建筑起重机械安全管理若干要求的通知21、本方案中其他未尽事项参照相关的规范标准执行规程第三章、塔吊参数与平面布置第一节、塔吊的参数根据工程的实际情况和工程设计图纸，本工程拟定布置9台QTZ80（ZJ5710）型塔吊，臂长57m，位置详附图，主要负责地下室与上部结构施工。塔吊基础桩、格构柱与钢筋混凝土承台在工程桩施工阶段施工完成，在基坑土方开挖前完成塔吊安装，主体结顶后一个月拆除塔吊。位置详见平面布置图，塔吊主要技术参数如下第二节、塔吊基础布置一、塔基位置 塔基布置位置详附 图

10、塔吊（QTZ80）基础采用:4根钻孔灌注桩(直径800mm)+格构式钢柱（边长460mm）+钢筋混凝土承台的基础形式，基础钻孔灌注桩避开结构构件，具体详见附图三：塔吊基础详图。第三节、建筑结构与塔吊位置对照分析塔吊布置位置均在地下室内，避开后浇带位置，局部后浇带移位。塔吊与建筑结构上部及地下室部位均无冲突，塔吊在地下室结构层位置需留设临时洞口。具体详见附图六：塔吊位置对照图。第四章、工程地质情况根据工程施工总平图布置及浙江省省直建筑设计院提供的省直滨江专用房建设工程项目岩土工程勘察报告勘察报告。1#塔吊位于ZK19钻孔桩附近，地质情况如下：钻 孔 柱 状 图2#塔吊位于ZK25钻孔桩附近，地质

11、情况如下：钻 孔 柱 状 图3#塔吊位于ZK30钻孔桩附近，地质情况如下：钻 孔 柱 状 图4#塔吊位于ZK63钻孔桩附近，地质情况如下：钻 孔 柱 状 图5#塔吊位于ZK85钻孔桩附近，地质情况如下：钻 孔 柱 状 图6#塔吊位于ZK123钻孔桩附近，地质情况如下：钻 孔 柱 状 图7#塔吊位于ZK133钻孔桩附近，地质情况如下：钻 孔 柱 状 图8#塔吊位于ZK169钻孔桩附近，地质情况如下：钻 孔 柱 状 图9#塔吊位于ZK174钻孔桩附近，地质情况如下：钻 孔 柱 状 图第五章、塔吊基础设计验算1#9#塔吊基础的计算书 依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2009

12、)。第一节、参数信息塔吊型号:QTZ80塔机自重标准值:Fk1=449.00kN起重荷载标准值:Fqk=60.00kN塔吊最大起重力矩:M=954kN.m非工作状态下塔身弯矩:M=-1668kN.m塔吊计算高度:H=130m塔身宽度:B=1.6m桩身混凝土等级:C35承台混凝土等级:C35保护层厚度:H=50mm矩形承台边长:H=4.2m承台厚度:Hc=1.4m承台箍筋间距:S=400mm承台钢筋级别:HRB400承台顶面埋深:D=0.0m桩直径:d=0.8m桩间距:a=2.5m桩钢筋级别:HRB400桩入土深度:26m桩型与工艺:泥浆护壁钻(冲)孔灌注桩计算简图如下： 第二节、荷载计算1.

13、自重荷载及起重荷载1) 塔机自重标准值 Fk1=449kN2) 基础以及覆土自重标准值 Gk=4.24.21.4025=617.4kN3) 起重荷载标准值 Fqk=60kN2. 风荷载计算1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2) Wk=0.80.71.951.540.2=0.34kN/m2 qsk=1.20.340.351.6=0.23kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值 Fvk=qskH=0.23130.00=29.38kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 Msk=0.5FvkH=0.529.38130.00

14、=1909.85kN.m2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.35kN/m2) Wk=0.80.71.951.540.35=0.59kN/m2 qsk=1.20.590.351.60=0.40kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值 Fvk=qskH=0.40130.00=51.42kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 Msk=0.5FvkH=0.551.42130.00=3342.24kN.m3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 Mk=-1668+0.9(954+1909.85)=909.47k

15、N.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 Mk=-1668+3342.24=1674.24kN.m第三节、桩竖向力计算非工作状态下： Qk=(Fk+Gk)/n=(449+617.40)/4=266.60kN Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvkh)/L =(449+617.4)/4+Abs(1674.24+51.421.40)/3.54=760.58kN Qkmin=(Fk+Gk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L =(449+617.4-0)/4-Abs(1674.24+51.421.40)/3.54=-227.38kN工作状态下： Qk=(Fk+Gk+Fqk)/n=(449

16、+617.40+60)/4=281.60kN Qkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+Fvkh)/L =(449+617.4+60)/4+Abs(909.47+29.381.40)/3.54=550.51kN Qkmin=(Fk+Gk+Fqk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L =(449+617.4+60-0)/4-Abs(909.47+29.381.40)/3.54=12.69kN第四节、承台受弯计算1. 荷载计算不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值：工作状态下：最大压力 Ni=1.35(Fk+Fqk)/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35(449+60)/

17、4+1.35(909.47+29.381.40)/3.54=534.82kN最大拔力 Ni=1.35(Fk+Fqk)/n-1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35(449+60)/4-1.35(909.47+29.381.40)/3.54=-191.24kN非工作状态下：最大压力 Ni=1.35Fk/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35449/4+1.35(1674.24+51.421.40)/3.54=818.41kN最大拔力 Ni=1.35Fk/n-1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35449/4-1.35(1674.24+51.421.40)/3.54=-515.34kN

18、2. 弯矩的计算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程第6.4.2条 其中 Mx,My1计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)； Ni不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值(kN)。由于非工作状态下，承台正弯矩最大： Mx=My=2818.410.45=736.57kN.m承台最大负弯矩: Mx=My=2-515.340.45=-463.80kN.m3. 配筋计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.2.10条 式中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，1取为0.94,期间按线

19、性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0承台的计算高度； fy钢筋受拉强度设计值，fy=360N/mm2。底部配筋计算: s=736.57106/(1.00016.7004200.00013502)=0.0058 =1-(1-20.0058)0.5=0.0058 s=1-0.0058/2=0.9971 As=736.57106/(0.99711350.0360.0)=1520.0mm2承台底部实际配筋面积为As0 = 2094 mm2实际配筋面积大于计算需要配筋面积，满足要求!顶部配筋计算: s=463.80106/(1.00016.7004200.00013502)=0.0036 =

20、1-(1-20.0036)0.5=0.0036 s=1-0.0036/2=0.9982 As=463.80106/(0.99821350.0360.0)=956.1mm2顶部实际配筋面积为As0 =2094 mm2实际配筋面积大于计算需要配筋面积，满足要求!第五节、承台剪切计算最大剪力设计值： Vmax=818.41kN依据混凝土结构设计规范(GB50010-2010)的第6.3.4条。我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式： 式中 计算截面的剪跨比,=1.500 ft混凝土轴心抗拉强度设计值，ft=1.570N/mm2； b承台的计算宽度，b=4200mm； h0承台计算截

21、面处的计算高度，h0=1350mm； fy钢筋受拉强度设计值，fy=360N/mm2； S箍筋的间距，S=400mm。经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋!第六节、承台受冲切验算 角桩轴线位于塔机塔身柱的冲切破坏锥体以内，且承台高度符合构造要求，故可不进行承台角桩冲切承载力验算第七节、桩身承载力验算桩身承载力计算依据建筑桩基技术规范(JGJ94-2008)的第5.8.2条根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=1.35760.58=1026.79kN桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式： 其中 c基桩成桩工艺系数，取0.75 fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16

22、.7N/mm2； Aps桩身截面面积，Aps=502655mm2。桩身受拉计算，依据建筑桩基技术规范JGJ94-2008 第5.8.7条 受拉承载力计算，最大拉力 N=1.35Qkmin=-306.97kN经过计算得到受拉钢筋截面面积 As=852.681mm2。由于桩的最小配筋率为0.20%，计算得最小配筋面积为1005mm2综上所述，全部纵向钢筋面积1005mm2桩实际配筋面积为As0 =2815mm2实际配筋面积大于计算需要配筋面积，满足要求!第八节、桩竖向承载力与抗拔承载力验算一、1#塔吊桩竖向承载力与抗拔承载力验算。1、竖向承载力验算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T

23、187-2009)的第6.3.3和6.3.4条轴心竖向力作用下，Qk=281.60kN；偏心竖向力作用下，Qkmax=760.58kN桩基竖向承载力必须满足以下两式： 单桩竖向承载力特征值按下式计算： 其中 Ra单桩竖向承载力特征值； qsik第i层岩石的桩侧阻力特征值；按下表取值； qpa桩端端阻力特征值，按下表取值； u桩身的周长，u=2.51m； Ap桩端面积,取Ap=0.50m2； li第i层土层的厚度,取值如下表；厚度及侧阻力标准值表如下:序号土层厚度(m)侧阻力特征值(kPa)端阻力特征值(kPa)土名称12.8120粉土22.9190粉土34.6180粉土43.5220粉土58.

24、6100粘性土66.8180粉砂73.7320粘性土88.1603000圆砾由于桩的入土深度为26m,所以桩端是在第6层土层。最大压力验算: Ra=2.51(2.812+2.919+4.618+3.522+8.610+3.618)+00.50=1003.55kN由于: Ra = 1003.55 Qk = 281.60,最大压力验算满足要求!由于: 1.2Ra = 1204.26 Qkmax = 760.58,最大压力验算满足要求!2、抗拔承载力验算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2009)的第6.3.5条偏心竖向力作用下，Qkmin=-227.38kN桩基竖向承载力抗

25、拔必须满足以下两式： 式中 Gp桩身的重力标准值，水下部分按浮重度计； i抗拔系数；Ra=2.51(0.0002.812+0.0002.919+0.0004.618+0.0003.522+0.7508.610+0.7503.618)=357.639kN Gp=0.503(2625-24.510)=203.575kN由于: 357.64+203.58 = 227.38，抗拔承载力满足要求!二、2#塔吊桩竖向承载力与抗拔承载力验算。1、竖向承载力验算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2009)的第6.3.3和6.3.4条轴心竖向力作用下，Qk=281.60kN；偏心竖向力作

26、用下，Qkmax=760.58kN桩基竖向承载力必须满足以下两式： 单桩竖向承载力特征值按下式计算： 其中 Ra单桩竖向承载力特征值； qsik第i层岩石的桩侧阻力特征值；按下表取值； qpa桩端端阻力特征值，按下表取值； u桩身的周长，u=2.51m； Ap桩端面积,取Ap=0.50m2； li第i层土层的厚度,取值如下表；厚度及侧阻力标准值表如下:序号土层厚度(m)侧阻力特征值(kPa)端阻力特征值(kPa)土名称12.9120粉土23.5190粉土34.1180粉土42.2220粉土510100粘性土67.3180粉砂73.6320粘性土88603000圆砾由于桩的入土深度为26m,所以

27、桩端是在第6层土层。最大压力验算: Ra=2.51(2.912+3.519+4.118+2.222+1010+3.318)+00.50=962.33kN由于: Ra = 962.33 Qk = 281.60,最大压力验算满足要求!由于: 1.2Ra = 1154.80 Qkmax = 760.58,最大压力验算满足要求!2、抗拔承载力验算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2009)的第6.3.5条偏心竖向力作用下，Qkmin=-227.38kN桩基竖向承载力抗拔必须满足以下两式： 式中 Gp桩身的重力标准值，水下部分按浮重度计； i抗拔系数；Ra=2.51(0.0002

28、.912+0.0003.519+0.0004.118+0.0002.222+0.7501010+0.7503.318)=375.860kN Gp=0.503(2625-24.510)=203.575kN由于: 375.86+203.58 = 227.38，抗拔承载力满足要求!三、3#塔吊桩竖向承载力与抗拔承载力验算。1、竖向承载力验算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2009)的第6.3.3和6.3.4条轴心竖向力作用下，Qk=281.60kN；偏心竖向力作用下，Qkmax=760.58kN桩基竖向承载力必须满足以下两式： 单桩竖向承载力特征值按下式计算： 其中 Ra单

29、桩竖向承载力特征值； qsik第i层岩石的桩侧阻力特征值；按下表取值； qpa桩端端阻力特征值，按下表取值； u桩身的周长，u=2.51m； Ap桩端面积,取Ap=0.50m2； li第i层土层的厚度,取值如下表；厚度及侧阻力标准值表如下:序号土层厚度(m)侧阻力特征值(kPa)端阻力特征值(kPa)土名称11.5120粉土22.5190粉土34.7180粉土44.7220粉土510.6100粘性土610.2180粉砂710.1603000圆砾由于桩的入土深度为26m,所以桩端是在第6层土层。最大压力验算: Ra=2.51(1.512+2.519+4.718+4.722+10.610+218)

30、+00.50=994.00kN由于: Ra = 994.00 Qk = 281.60,最大压力验算满足要求!由于: 1.2Ra = 1192.80 Qkmax = 760.58,最大压力验算满足要求!2、抗拔承载力验算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2009)的第6.3.5条偏心竖向力作用下，Qkmin=-227.38kN桩基竖向承载力抗拔必须满足以下两式： 式中 Gp桩身的重力标准值，水下部分按浮重度计； i抗拔系数；Ra=2.51(0.0001.512+0.0002.519+0.0004.718+0.0004.722+0.75010.610+0.750218)=3

31、53.618kN Gp=0.503(2625-24.510)=203.575kN由于: 353.62+203.58 = 227.38，抗拔承载力满足要求!四、4#塔吊桩竖向承载力与抗拔承载力验算。1、竖向承载力验算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2009)的第6.3.3和6.3.4条轴心竖向力作用下，Qk=281.60kN；偏心竖向力作用下，Qkmax=760.58kN桩基竖向承载力必须满足以下两式： 单桩竖向承载力特征值按下式计算： 其中 Ra单桩竖向承载力特征值； qsik第i层岩石的桩侧阻力特征值；按下表取值； qpa桩端端阻力特征值，按下表取值； u桩身的周长

32、，u=2.51m； Ap桩端面积,取Ap=0.50m2； li第i层土层的厚度,取值如下表；厚度及侧阻力标准值表如下:序号土层厚度(m)侧阻力特征值(kPa)端阻力特征值(kPa)土名称12.85120粉土22.1190粉土39.3180粉土49.4100粘性土55.1180粉砂66.3320粘性土79.4603000圆砾由于桩的入土深度为26m,所以桩端是在第5层土层。最大压力验算: Ra=2.51(2.8512+2.119+9.318+9.410+2.3518)+00.50=949.52kN由于: Ra = 949.52 Qk = 281.60,最大压力验算满足要求!由于: 1.2Ra =

33、 1139.42 Qkmax = 760.58,最大压力验算满足要求!2、抗拔承载力验算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2009)的第6.3.5条偏心竖向力作用下，Qkmin=-227.38kN桩基竖向承载力抗拔必须满足以下两式： 式中 Gp桩身的重力标准值，水下部分按浮重度计； i抗拔系数；Ra=2.51(0.0002.8512+0.0002.119+0.0009.318+0.7509.410+0.7502.3518)=329.176kN Gp=0.503(2625-24.510)=203.575kN由于: 329.18+203.58 = 227.38，抗拔承载力满

34、足要求!五、5#塔吊桩竖向承载力与抗拔承载力验算。1、竖向承载力验算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2009)的第6.3.3和6.3.4条轴心竖向力作用下，Qk=281.60kN；偏心竖向力作用下，Qkmax=760.58kN桩基竖向承载力必须满足以下两式： 单桩竖向承载力特征值按下式计算： 其中 Ra单桩竖向承载力特征值； qsik第i层岩石的桩侧阻力特征值；按下表取值； qpa桩端端阻力特征值，按下表取值； u桩身的周长，u=2.51m； Ap桩端面积,取Ap=0.50m2； li第i层土层的厚度,取值如下表；厚度及侧阻力标准值表如下:序号土层厚度(m)侧阻力特征

35、值(kPa)端阻力特征值(kPa)土名称13.3120粉土23.3190粉土34.8180粉土42.1220粉土59.9100粘性土63.8180粉砂71.8320粘性土810.9603000圆砾由于桩的入土深度为26m,所以桩端是在第6层土层。最大压力验算: Ra=2.51(3.312+3.319+4.818+2.122+9.910+2.618)+00.50=956.80kN由于: Ra = 956.80 Qk = 281.60,最大压力验算满足要求!由于: 1.2Ra = 1148.17 Qkmax = 760.58,最大压力验算满足要求!2、抗拔承载力验算依据塔式起重机混凝土基础工程技术

36、规程(JGJ/T 187-2009)的第6.3.5条偏心竖向力作用下，Qkmin=-227.38kN桩基竖向承载力抗拔必须满足以下两式： 式中 Gp桩身的重力标准值，水下部分按浮重度计； i抗拔系数；Ra=2.51(0.0003.312+0.0003.319+0.0004.818+0.0002.122+0.7509.910+0.7502.618)=343.188kN Gp=0.503(2625-24.510)=203.575kN由于: 343.19+203.58 = 227.38，抗拔承载力满足要求!六、6#塔吊桩竖向承载力与抗拔承载力验算。1、竖向承载力验算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规

37、程(JGJ/T 187-2009)的第6.3.3和6.3.4条轴心竖向力作用下，Qk=281.60kN；偏心竖向力作用下，Qkmax=760.58kN桩基竖向承载力必须满足以下两式： 单桩竖向承载力特征值按下式计算： 其中 Ra单桩竖向承载力特征值； qsik第i层岩石的桩侧阻力特征值；按下表取值； qpa桩端端阻力特征值，按下表取值； u桩身的周长，u=2.51m； Ap桩端面积,取Ap=0.50m2； li第i层土层的厚度,取值如下表；厚度及侧阻力标准值表如下:序号土层厚度(m)侧阻力特征值(kPa)端阻力特征值(kPa)土名称12.91120粉土26190粉土32.3180粉土42.42

38、20粉土59.8100粘性土614.7180粉砂76.1603000圆砾由于桩的入土深度为26m,所以桩端是在第6层土层。最大压力验算: Ra=2.51(2.9112+619+2.318+2.422+9.810+2.5918)+00.50=974.50kN由于: Ra = 974.50 Qk = 281.60,最大压力验算满足要求!由于: 1.2Ra = 1169.40 Qkmax = 760.58,最大压力验算满足要求!2、抗拔承载力验算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2009)的第6.3.5条偏心竖向力作用下，Qkmin=-227.38kN桩基竖向承载力抗拔必须满

39、足以下两式： 式中 Gp桩身的重力标准值，水下部分按浮重度计； i抗拔系数；Ra=2.51(0.0002.9112+0.000619+0.0002.318+0.0002.422+0.7509.810+0.7502.5918)=368.383kN Gp=0.503(2625-24.510)=203.575kN由于: 368.38+203.58 = 227.38，抗拔承载力满足要求!七、7#塔吊桩竖向承载力与抗拔承载力验算。1、竖向承载力验算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2009)的第6.3.3和6.3.4条轴心竖向力作用下，Qk=281.60kN；偏心竖向力作用下，Q

40、kmax=760.58kN桩基竖向承载力必须满足以下两式： 单桩竖向承载力特征值按下式计算： 其中 Ra单桩竖向承载力特征值； qsik第i层岩石的桩侧阻力特征值；按下表取值； qpa桩端端阻力特征值，按下表取值； u桩身的周长，u=2.51m； Ap桩端面积,取Ap=0.50m2； li第i层土层的厚度,取值如下表；厚度及侧阻力标准值表如下:序号土层厚度(m)侧阻力特征值(kPa)端阻力特征值(kPa)土名称10.87120粉土26.5190粉土33.2180粉土43.9220粉土58.7100粘性土68.8180粉砂74.9320粘性土88.5603000圆砾由于桩的入土深度为26m,所以桩端是在第6层土层。最大压力验算: Ra=2.51(0.8712+6.519+3.218+3.922+8.710+2.8318)+00.50=1043.71kN由于: Ra = 1043.71 Qk = 281.60,最大压力验算满足要求!由于: 1.2Ra = 1252.46 Qkmax = 760.58,最大压力验算满足要求!2、抗拔承载力验算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2009)的第6.3.5条偏心竖向